油砂山油田新投水井主力层射孔数调整依据研究

熊梓丞 / 青海油田采油一厂第三采油作业区

油砂山油田新投水井主力层射孔数调整依据研究

熊梓丞 / 青海油田采油一厂第三采油作业区

本论文以渗流力学达西定律为基础，结合水井储层物性与历年吸水对比结果，得出各个小层吸水主要影响因素是渗透率及小层射孔截面积。新投水井可以根据不同物性调整射孔密度，预防主力层单层突进，以达到纵向吸水均衡。并为以后油砂山油田解决纵向吸水不均衡问题,提供新的依据和方法。

储层物性；孔密；含水上升

一、油田开发存在的问题

1.受封隔器及投捞工艺制约水井分注形式不容乐观，油田水驱动用程度依然偏低。

2.单层突进井呈增加趋势，水井单突是造成老井含水上升较快的主要原因。自2015年以来油砂山油田水井单突问题日益严重，2015年只有10口井单突；2016年单层突进井新增58口，Ⅰ断块Ⅰ层系、Ⅰ断块Ⅱ层系、Ⅳ断块、Ⅴ断块、Ⅵ断块、相继出现水淹情况；2017年单层突进井新增20口。

二、孔密调整依据

1.根据渗流力学达西定律基本原理。

式中：Q一一流量，cm3/s；

A一一系统截面积， cm2；

K一一渗透率，MD；

△P一一水井与油井连通层两端的压力差，MPa；

μ一一小层温度下的流体粘度，cp；

L一一水井与油井连通层长度，cm。

根据油砂山油田中高渗、超低压, 小层薄、多的特性, 流量最主要的决定参数可以确定为小层的渗透率与系统的截面积。

从中340井历年吸水剖面叠加图（图1）可以看出，该井主力吸水层为Ⅵ-18、Ⅶ-4、Ⅸ-6、Ⅸ-13四个小层。从该井射孔层位物性数据来看（表1），Ⅵ-18、Ⅶ-4、Ⅸ-6、Ⅸ-13四个小层渗透率均在150MD以上，其余两层渗透率均在100MD以下，层间渗透率级差在2-3个。结合历年吸水及渗透率大小可以确定Ⅵ-18、Ⅶ-4、Ⅸ-6、Ⅸ-13四小层为主力层且与渗透率大小正相关。

图1 中340井历年吸水剖面叠加图

表1 中340井射孔层位物性数据

三、结论及建议

确定该井组主力吸水层跟渗透率大小正相关，结合达西定律，水井与油井连通层两端的压力差△P、小层温度下的流体粘度μ、水井与油井连通层长度L基本相等，层与层之间流量值Q决定于渗透率及注水面积，储层渗透率为定值，所以调整注水面积即孔密，理论上可以促进各个层注水量基本相等，达到均衡注水的目的。可以对中340的细分调整井中340-2井作为实验对象，调整射孔密度。目前油田油水井射孔统一采用16孔/米，可以对新投井高渗层采用降低孔密的方法调整注水井纵向吸水不均衡问题。

[1]党海龙,李能武等.油砂山油田层系归位、填封实施方案.青海油田采油一厂，2007.

[2]王晓东.渗流力学基础.石油工业出版社，2014.

熊梓臣，2013年毕业于西安石油大学油气储运工程专业，现任青海油田采油一厂尕斯第三采油作业区工程技术员。