焦成院
(庄浪县水务局, 甘肃 平凉 744600)
梁河水库位于庄浪县北洛河支流南河上,工程主要由挡水坝、泄洪建筑物、输水管及上坝管理道路组成。从左向右依次为上坝管理道路、均质土坝、竖井式溢洪及泄洪兼导流洞,输水管设于泄洪洞底板以下。竖井式溢洪及泄洪兼导流洞共用同一泄洪隧洞,泄洪洞为城门形无压隧洞,位于大坝右岸,隧洞长346m,净断面尺寸为洞宽3.6m,洞高 4.6m,纵坡为 1/11.5。掘进开挖断面:宽4.64m,直墙高3.35m,拱高2.35m,平均开挖断面面积24.21m2。
根据工程地质勘探及剖面测绘图,线路通过的主要地层岩性为洞身岩性为白垩系上统砂岩、砂砾岩夹泥质砂岩,总体分为三段:
渐变段及隧洞进口加强段:桩号0+068.0~0+108.6m,长40.6m,洞顶以上基岩厚 13~44m。洞室岩性为白垩系上统砂岩、砂砾岩夹泥质砂岩,产状 NW290~295°NE∠10~15°,岩体强度较低,属较软岩。毛洞开挖后成洞条件差,围岩难于自稳,极易坍塌变形,围岩极不稳定,围岩类别属Ⅴ类。
洞身段:桩号0+108.6~0+350.0m,长241.4 m,洞身岩性为白垩系上统砂岩、砂砾岩夹泥质砂岩,产状 NW290~295°NE∠10~15°,与洞线夹角 81~86°,倾向洞进口,岩体强度较低,属较软岩,洞顶以上基岩厚 12~45m。毛洞自稳时间很短,易塌落、掉块,洞室围岩不稳定,属Ⅳ类围岩[1-3]。
隧洞出口加强段:桩号0+350.0~0+414.3m,长64.3 m,洞顶以上基岩厚 10~12m。洞室岩性为白垩系上统砂岩、砂砾岩夹泥质砂岩,产状 NW290~295°NE∠10~15°,倾向洞进口,岩体强度较低,属较软岩。毛洞开挖后成洞条件差,围岩难于自稳,极易坍塌变形,围岩极不稳定,围岩类别属Ⅴ类。
根据本工程特点,隧洞施工严格按“新奥法”组织实施,主要采用手持式风钻与气腿式风钻相结 合进行钻孔。全断面开挖。光面爆破法施工,普通毫秒导爆管起爆,非电毫秒导爆管起爆器引爆.开挖循环进尺控制在1.5m~2.0m以内,14KW轴流式通风机通风。装载机装石渣,10t 出渣自卸汽车运输[4-5]。
掏槽形式的选择:根据每一循环的进尺要求,采用直掏槽形式(即桶形掏槽)
爆破器材的选择:由于本工程无大量裂隙水渗透及其他潮湿有水现象,所以选用2#岩石乳化炸药,雷管选用普通毫秒导爆雷管。
起爆网路选择:选择串并联起爆网路。
装药结构:掏槽孔和辅助孔采用连续不耦合装药结构,周边孔及底孔采用不耦合装药结构,并采用人工装药法。
施工方法:采用风动凿岩机钻孔,机械挖装出渣。
钻凿设备选择:选择气腿式风动凿岩机,型号为YT28,气腿型号为FT160BC/BD。
施工流程:按照施工现场条件作出施工方案——进行爆破方案设计——申请报批——施工准备——现场施工测量放线——布孔——成孔检查——装药——堵塞——防护——警戒——敷设网路——起爆——检查——解除警戒——效果分析。
先用相似工程类比法初选爆破参数,然后根据实际开挖时现场的试验来调整有关爆破参数。
炮孔直径的确定:炮孔直径的大小直接影响钻孔速度、工作面炮孔数量、单位炸药消耗量、爆落岩石块大小以及隧洞轮廓的平整度,炮孔直径增大,意味着药卷直径增加,有利于爆破稳定性的提高,爆速增大,但炮孔直径过大,不仅降低钻速,而且因炮孔数量减少而影响药量均匀分布,使岩石破碎质量变差,因而炮孔直径φ=38~42mm,在此取φ=40mm。
炮孔深度的确定:炮孔深度的大小,不仅影响着掘进工序的工作量和完成各工序的时间,而且影响爆破效果和掘进速度,它是决定掘进循环次数的主要因素。为了实现快速掘进,在提高机械化程度、改善循环技术和改进工作组织的前提下,应力求加大孔深并增加循环次数。根据试验,选孔深为1.8m,炮孔利用率达到80%,每一循环进尺达到1.5m以上。
单位岩体炸药消耗量计算:单位岩体炸药消耗量的大小取决于炸药性能、岩石性质、隧洞断面、炮孔直径及炮孔深度等因素。本工程隧洞开挖断面面积在20~35m2,可根据修正的普氏公式计算:
式中q—岩石单位耗药量(kg/m3);
k—考虑炸药爆力的校正系数,k=525/p,p为爆力,经查p取260ml;
f—普氏岩石坚固系数,f=6;
s—隧洞断面面积(m2);开挖断面平均按s=24.21 m2,可得:
(4)开挖断面的钻孔数量:炮孔数量与掘进断面、岩石性质、炮孔直径、炮孔深度及炸药性能等因素有关,确定炮孔数量的基本原则是在保证爆破效果的前提下,尽可能的减少炮孔数量。可按下式计算:
式中:N—开挖断面的钻孔数量;
f—普氏岩石坚固系数,f=6
S—隧洞断面面积(m2);开挖断面平均按s=24.21 m2,可得:
(5)掏槽孔:
①炮孔直径取φ=40mm。
②炮孔深度L=L1+h,h为掏槽眼超钻深度h=(10~30)cm,在此取h=0.2m,故掏槽眼炮孔深度L=1.8m。
③炮孔间距a的确定:根据a=(0.1~0.4)m,在此取a=0.4m。
④单孔装药量Q1的计算:
Q1=αLG/H 式中
Q1——单孔装药量(kg);
α——平均装药系数,一般取α=0.5~0.7,这里取α=0.65;
G——药卷重量,在此2#岩石炸药每卷重0.15kg;
H——药卷长度,在此取0.2m。即
Q1=αLG/H=0.65×1.8×0.15/0.2=0.877kg。
(6)辅助孔的参数计算:
①炮孔直径取φ=40mm。
②炮孔深度L=1.9m。
③炮孔间距a的确定:根据a=(0.4~0.8)m,在此取a=0.4m。
④炮孔排距b的确定:根据a=(0.7~0.9)m,在此取a=0.7m。
⑤单孔装药量Q2的计算:
Q2=αLG/H 式中
Q2——单孔装药量(kg);
α——平均装药系数,一般取α=0.5~0.7,这里取α=0.55;
G——药卷重量,在此2#岩石炸药每卷重0.15kg;
H——药卷长度,在此取0.2m。即
Q1=αLG/H=0.55×1.8×0.15/0.2=0.742kg。
(7)顶孔与侧孔的参数计算:
①炮孔直径取φ=40mm。
②炮孔深度L=1.9m。
③炮孔间距a的确定:根据a=(0.4~0.8)m,在此取a=0.43m。
④边眼与辅助眼距离w的确定:根据炮孔密度系数a/w≤0.8,所以在此取w=0.6m。
⑤单孔装药量Q3的计算:
Q3=αLG/H 式中
Q3——单孔装药量(kg);
α——平均装药系数,一般取α=0.5~0.7,这里取α=0.60;
G——药卷重量,在此2#岩石炸药每卷重0.15kg;
H——药卷长度,在此取0.2m。即
Q1=αLG/H=0.60×1.8×0.15/0.2=0.742kg。
又根据Q3=(0.4~0.6)q1,所以Q3=0.4×1.12=0.45kg。
(8)底孔的参数计算:
①炮孔直径取φ=40mm。
②炮孔深度L=L1+h,(h为底板眼超钻深度,在此取h=0.2m),故底孔深度L=1.8+0.2=2.0m。
③边眼与辅助眼距离w的确定:根据炮孔密度系数a/w≤0.8,所以在此取w=0.6m。
④单孔装药量Q4的计算:
Q4=αLG/H 式中
Q4——单孔装药量(kg);
α——平均装药系数,一般取α=0.5~0.7,这里取α=0.60;
G——药卷重量,在此2#岩石炸药每卷重0.15kg;
H——药卷长度,在此取0.2m。即
Q1=αLG/H=0.60×1.8×0.15/0.2=0.81kg。
(9)总装药量Q的计算:
Q=Vq 式中
Q——总装药量(kg)
V——每循环总体积(m3)
Q——单位体积装药量(kg/m3)
Q=24.21×1.8×1.11=48.37kg
(10)装药结构
Ⅳ、Ⅴ类围岩掏槽眼及辅助眼均采用连续装药方式,周边眼及地板眼采用间隔装药方式。
①人员机械设备全部到位;
②现场放线测量并做好记录,固定炮孔位置,用红漆标明序号做好记录。
专业施工人员按设计的孔网参数现场布孔,确定断面的中线与腰线,采用的布孔方法是:先布掏槽孔和空眼,再布设周边孔,最后布设辅助孔。
按照设计要求的孔位、孔深进行,本工程采用2台YT-28气腿式风钻同时钻孔,严格控制孔的位置及斜度。成孔后要进行检测验收并做好记录。
钻孔完成后,经检查深度、斜度符合设计要求后,便开始装药,本工程采用人工装药,严格控制单孔装药量,装药时,先用炮棍轻轻送入装有雷管的药卷,然后依次装入其他药卷,单孔总装药长不大于孔深的2/3。
每个孔装药完成后用炮泥封堵,堵塞材料选用黄土泥,堵塞长度不小于抵抗线。
当装药全部完成后,再进行检查每孔每段位准确无误后,将各普通毫秒导爆管雷管捆绑连接,设备、人员撤离到安全地点后点火起爆。
在爆破30min且炮烟排出后,由当班熟练爆破员对爆破效果进行检查,及时排除哑炮并调整爆破参数。
在规范隧洞施工方法的基础上,针对梁河水库泄洪洞的Ⅳ、V 类围岩地质条件的特点,通过光面爆破技术使此类围岩爆破参数得以优化,减轻爆破给围岩造成的影响,使洞室成型较规整,表面平整度高,极大地减少了的超挖量、出碴量以及混凝土回填量,增强了围岩的稳定性,逐步形成了一套适合本隧洞工程复杂地质条件的隧洞施工方法,对类似隧洞施工具有一定的借鉴意义。