有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环耦合系统联产性能研究

李太禄 贾亚楠 孟楠 刘青华 秦浩森 孔祥飞

摘要 以中高温地热作为驱动热源，将有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环相结合，提出了中高温地热冷热电联产系统。基于热力学第一和第二定律，构建了冷热电联产热力学优化模型，并对热源温度 120～200 ℃范围内的系统性能进行了模拟计算和分析，比较了Cyclohexane、Pentane、n-Heptane、n-Octane、n-Nonane 、n-Decane、n-Hexane及Isopentane 8种不同工质的热力学性能。结论显示：有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环耦合系统可以实现冷热电联产，根据季节需求不同灵活调控;Isopentane发电性能最佳，Isopentane制冷性能最佳;回收冷却水排放的热量可以大大提高耦合系统热效率，热效率高达90%多。

关 键 词 冷热电联产;有机朗肯循环;蒸汽压缩制冷循环;冷凝热回收;中低温地热

中图分类号 TM616     文献标志码 A

On the performance of coupling cogeneration system of organic Rankine cycle and vapor compression refrigeration cycle

LI Tailu， JIA Yanan， MENG Nan， LIU Qinghua， QIN Haosen， KONG Xiangfei

（School of Energy and Environmental Engineering， Hebei University of Technology， Tianjin 300130，China）

Abstract The medium and high temperature geothermal energy is used as the driving heat source， and the organic Rankine cycle and the steam compression refrigeration cycle are combined to put forward the Cogeneration system. Based on the first and second laws of thermodynamics， a thermodynamic optimization model of CCHP is established， and the performance of the system in the temperature range of 120–200 ℃ is simulated and analyzed. The thermodynamic performance of eight different refrigerants， cyclohexane， pentane， n-heptane， n-octane， n-nonane， n-decane， n-hexane and isoopentane are compared. The conclusion shows that： the coupling system of organic Rankine cycle and steam compression refrigeration cycle can realize the combined cooling and heating power generation， which can be flexibly controlled according to the seasonal demand; the power generation performance of isopentane is the best， and the refrigeration performance of isopentane is the best; the thermal efficiency of the coupling system can be greatly improved （more than 90% ） by recovering the heat discharged from the cooling water.

Key words CCHP; organic rankine cycle; vapor compression refrigeration cycle; condensation heat recovery; system optimization

0 引言

20世紀，世界能源消费迅速增长，预计今后几十年还将继续增长。考虑到人口、经济、生活水平等方面的影响，预计未来30年全球能源使用量将增加56%[1]，传统化石能源也日益耗竭，地热能作为一种安全稳定的新能源有广阔的应用前景及研究价值，广大研究者就地热能发电技术进行了广泛且深入的研究。

在中低温地热能中，有机朗肯循环（ORC）发电系统在技术、经济、发电效率等方面综合考虑优于其他系统[2]。但是传统的ORC难以将中低温的地热能有效地转化为电能，一般认为，仅有10%～15%的热能可以转化为电能[3]，大量的热量被浪费，因此众多的研究者在ORC系统结构、工质优选、循环参数优化等方面做了大量工作。Vaja和Gambarotta[4]对3种ORC循环（基本ORC、预热ORC和回热ORC）进行了性能比较，发现预热ORC可以提高12.5%的发电效率。Sun等[5]研究了不同影响因素下单压ORC和双压ORC的发电效率。Wei等[6]以5种不同工质建立系统经济模型，对不同排气温度下ORC和IORC的经济性进行比较分析。只有当排气温度较高时IORC才具有优势。Eyerer等[7]提出了一种直接注射式ORC- DLI的新型操作方式。实验和仿真结果表明，该方法可以有效地降低排气温度40 K。Wei?等[8]研究了在小于100 kW的小型ORC系统中微型涡轮发电机组在技术经济上的优势。Qiu等[9] 研究膨胀阀对ORC系统的影响，用涡旋式压缩机代替传统的膨胀阀，转速越高，系统输出功率越大。Gao等[10] 提出一种新型重力式无泵ORC，在80～95 °C的热水温度下，能源效率为2.4%～3.1%，由于它的低成本、高效率，在小型系统中是适用的。Liu等[11]和Liu 等[12]对纯工质ORC（BORC）和非共沸混合工质的ORC（MORC）循环发电性能进行比较，结果表明两者相比MORC的净工输出率增加2.4%～5.3%。Fang等[13]分别对高低温临界温度下的纯工质和混合工质进行热力经济性评价，研究发现0.9 toluene/0.1 decane混合工质热经济性最佳。Mirzaei等[14]在能量、经济及效率方面比较了几种不同纯工质，经分析发现m-xylene、 P-xylene and Ethylbenzene与其他研究的工作流体相比，具有更高的净功率和更低的总成本。Eyerer等[15]研究用GWP值较低的R1224yd（Z）和R1233zd（E）代替R245fa，R1233zd（E）的热效率较R245fa更高，R1224yd（Z）的热效率与R245fa相似。Braimakis和Karellas [16]对双级ORC（DSORC）的蒸发压力、冷凝温度等参数进行优化，并将双级DSORC与单级ORC对比发现DSORC增加25%的火用效率。

据国际制冷协会[17]估计，制冷行业占能源总消费量的10%～20%。根据Li等[18]的研究，夏季供应给城市的电力大约有30%～50%被空调系统所利用。因此近年来，相较于纯发电系统，冷热电联产耦合系统得到越来越多的关注与研究。冷热电联产地热系统的热转换效率高于纯地热电厂，一般为60% [19]。Sun等[20]通过将吸收式制冷循环（ARC）与喷射式制冷循环（ERC）相结合来回收低温烟气中的余热，研究了基于ORC循环的冷电联产循环。Mohammadi等[21]提出了一种燃气轮机、ORC循环和吸收式制冷循环的混合系统，作为住宅制冷、供热和供电的综合系统。Lee等[22]为了使地热能得到充分利用，分析了热电联产（CHP）系统、冷电联产（CCP）系统、冷热电联产（CCHP）系统。杨新乐等[23]提出了一种新型的城市低温地热冷热電联产（ORC-CCHP）系统，以吸收式循环作为制冷循环，以太阳能作热量补助。Yin等 [24]研究了以Kalina与吸收式制冷相结合的冷电联产循环，发现联产系统运行参数优于独立系统。

传统的冷热电联产系统通过对中低温热源的热回收及吸收式制冷实现，产生的电能直接供应给用户，发电后的余热通过热回收系统向用户供热、供冷，满足多种负荷的需求[25-26]，系统主要还是以发电为主，吸收式制冷需要其他热源的辅助或再增加压缩式制冷设备。而ORC-VCC-CHR系统主要为了满足制冷的需求，在制冷季节，有机朗肯循环的输出功直接用于驱动压缩式制冷机为建筑供冷;在非制冷季节，有机朗肯循环的输出功用于发电或者其他用途;回收的冷凝热可全年提供生活热水。Nasir和 Kim [27]比较了7种工质在ORC-VCC系统中的热力学表现，结果表明R134a ORC- Isobutane VCC是最佳组合。Li等[28]以COP及单位制冷量下的工质质量流量为目标参数，研究了4种烃类化合物在ORC-VCR系统中的表现，结果表明当锅炉出口温度在60～90 ℃时，butane是最佳的循环工质。王令宝等[29]研究了低温太阳能有机朗肯-蒸汽压缩制冷循环工质及系统优化，从热力学角度分析，R123 是最适合的循环工质。Karellas等[30]对生物质联合太阳能驱动ORC-VCC系统进行了热力学分析，循环工质采用 R245fa，研究了过热器和回热器对系统性能的影响。Wali[31-32]以太阳能为驱动热源，评估了R11、R113、R114以及FC75和FC88作为ORC-VCC的工作流体性能，研究认为R113和FC88是最佳的工质。[Egrican]和Karakas[33]对太阳能ORC-VCC系统进行了第二定律分析，该系统分别使用R114和R22作为ORC和VCC的工作流体。

本文以中低温地热能为驱动热源，提出了有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环相结合的冷热电联产系统。利用工程方程求解器（EES）软件，综合热力学第一、第二定律建立了耦合系统热力学模型，以Cyclohexane、Pentane、n-Heptane、n-Octane、n-Nonane 、n-Decane、n-Hexane及Isopentane作为系统工质，研究了耦合系统的发电性能、制冷性能、减排性能及综合性能。

1 系统介绍

图l和图2分别为有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环耦合系统的流程图和 T-s 图。与单纯的有机朗肯循环系统不同的是，耦合系统结合压缩式制冷循环为空调房间提供冷量，并回收冷凝器中的热量加以利用。

有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷循环耦合系统包括蒸发器1，蒸发器2，汽轮机，发电机，冷凝器，工质泵，热水泵，冷却水泵，压缩机及节流阀。系统特点：整个系统包括有机朗肯循环（1-2-5-6-1）和蒸汽压缩制冷循环（10-11-5-9-10） 两个子循环;两个循环用同一种工质作为工作流体;有机朗肯循环的汽轮机和蒸汽压缩制冷循环的压缩机通过机械轴相连，汽轮机输出的机械功用来驱动压缩机、泵和发电;两个循环共用一个冷凝器。工作流程：黑色线条为有机朗肯循环部分，地热流体流经蒸发器1与工质换热，蒸发后的工质进入汽轮机做功（1-2），汽轮机所做的功一部分带动制冷循环的压缩机工作，一部分驱动发电机工作，汽轮机排出的乏汽进入冷凝器后凝结产生冷凝液（2-5），冷凝器中排出的冷凝液进入工质泵加压（5-6），工质经工质泵加压后进入蒸发器（6-1），完成一个有机朗肯循环;红色线条为蒸汽压缩制冷循环，汽轮机驱动压缩机工作，工质在压缩机内被压缩，进入冷凝器，冷凝成饱和液状态（11-5），进入节流阀，在节流阀处绝热节流降温、降压至对应于循环起始压力的湿饱和蒸气状态（5-9），再进入蒸发器2气化吸热（9-10），气化吸热后的工质进入压缩机（10-11），完成制冷循环。 30～40 ℃之间的室外新风与温度为24℃的空调房间回风在绝热混合室混合，新回风混合比例保持为1∶2 [27]，混合空气进入蒸发器2进行换热;蓝色线条为冷却水循环，冷却水为冷凝器提供冷量，同时回收冷却水回水中的热量用来供热。

2 数学模型

为方便建立耦合系统数学模型，基于热力学第一定律和热力学第二定律，对模型做如下假设：

1） 系统各组成部分均在稳态条件下运行;

2） 工质在蒸发器、冷凝器和泵中的压降均被忽略;

3） 系统中有机工质动能和势能的变化均被忽略;

4） 循环中所有热交换器的夹点温差取 5 ℃;

5） 冷凝器冷凝温度为50 ℃，冷凝器出口处的有机工质为过冷液体，过冷度为 5 ℃。系统蒸发器1出口处的有机工质为过热蒸汽，过热度也为 5 ℃;VCC循环的蒸发温度为7 ℃;

6） 工质在蒸发器、冷凝器和泵中的压降均被忽略;

7） 地热流体温度在120～200 ℃范围内，地热流体质量流量为40 kg/s;

8） 假设空气的密度和比热分别为1.2 kg/m 3和1 kJ/（kg?K）;水的比热4.18 kJ/（kg?K）。

2.1 有机朗肯循环

1）汽轮机：

[ηt=（h1-h2）/（h1-h2s）]，                   （1）

[Wt=mwf（h1-h2）]，                       （2）

[mwf=cgw·mgw·（tgwin-t7-tpp）/（h1-h6）]，        （3）

式中：W为功率，kW;m为质量流量，kg/s;h为比焓值，kJ/kg;t为温度，℃;η为效率;下标t，wf，gw和pp分别为汽轮机、ORC循环工作流体、地热流体和窄点。

[It=T0·mwf（s2-s1）]，                      （4）

式中：I为系统总不可逆损失，kW;[T0]为环境温度，℃;s为熵，kJ/（kg?K）。

2）工质泵：

[ηp=（h6s-h5）/（h6-h5）]， （5）

[Wp=mwf（h6-h5）]， （6）

[Ip=mwfT0（s6-s5）]， （7）

式中，下标p为泵。

3）蒸发器1：

[Qe1，sub=mwf（h7-h6）]， （8）

[Qe1，eva=mwf（h8-h7）]， （9）

[Qe1，pre=mwf（h1-h8）]， （10）

[Qe1=Qe1，sub+Qe1，eva+Qe1，pre=mwf（h1-h6）]， （11）

式中：Q為热流量，kJ;下标e1， sub，eva和pre分别代表蒸发器1、过冷段、蒸发段和过热段。

4）冷凝器：

[Qc1=mwf（h2-h5）]， （12）

[mcw1=Qc1/ccw·tcw]， （13）

[Qh1=c·mcw1（tcwout1-tcwout2）]， （14）

式中：c为定压比热容（kJ/kg?c）;[Qh]为回收的热量，kJ;下标c和cw分别为冷凝器和冷却水;下标cwout1和cwout2分别为冷却水出水换热前后。

[Whp=mgw·g·H1/（1000·ηhp）]， （15）

[Wcp=mcw·g·H2/（1000·ηcp）]， （16）

式中：H为泵的扬程，m;g为重力加速度，m/s2;下标 hp和cp分别为热源侧泵和冷却水泵。

[Wnet=ηm·ηg·Wt-Wp-Whp-Wcp]， （17）

式中：[Wnet]为净输出功率，kW;[ηm]和[ηg]分别代表机械能转换效率和发电机效率。

[ηth，ORC=（Wnet+Qh2）/Qe1]， （18）

式中，[ηth，ORC]为有机朗肯循环热效率。

2.2 蒸汽压缩制冷循环

1） 压缩机：

[Wcomp=mvcc·（h11-h10）]， （20）

式中：下标comp为压缩机;VCC为蒸汽压缩制冷循环。

[Icomp=T0·mvcc（s11-s10）]。 （21）

2）蒸发器2：

[Qe2=mvcc（h10-h9）]， （22）

[Ie2=T0[mvcc（s10-s9）+mair（sairout-sairin）]] ， （23）

式中：下标e2为蒸发器;air为混合空气。

3）冷凝器：

[Qc2=mvcc（h2-h5）] ， （24）

[mcw2=Qc2/ccw·tcw] ， （25）

[Qh2=c·mcw2（tcwout1-tcwout2）]。 （26）

4）节流阀：

[Iv=T0·mvcc（s9-s5）]， （27）

式中，下标v为节流阀。

[COPvcc=Qe2/Wcomp]。 （28）

2.3 有机朗肯循环与蒸汽压缩制冷耦合循环

冷凝器：

[Qc，sub=（mwf+mvcc）（h4-h5）]， （29）

[Qc，eva=（mwf+mvcc）（h3-h4）]， （30）

[Qc，pre=（mwf+mvcc）（h2-h3）]， （31）

[Qc=Qc，sub+Qc，eva+Qc，pre=（mwf+mvcc）（h2-h5）=Qc1+Qc2]， （32）

[mcw=Qc/ccw·tcw=mcw1+mcw2]， （33）

[Ic=T0[（mwf+mvcc）（s5-s2）+mcw（scwout-scwin）]]。 （34）

总不可逆损失：

[Itotal=It+Ic+Ip+Ie1+Ie2+Icomp+Iv]。 （35）

总回收热量：

[Qh=c·mcw（tcwout1-tcwout2）=Qh1+Qh2]。 （36）

输出电功率：

[We=ηm·ηg（Wt-Wcomp）-Wp-Whp-Wcp]。 （37）

冷电效率：

[ηth，ORC-VCC=（We+Qe2）/Qe1]。 （38）

冷热电效率：

[ηth，ORC-VCC-CHR=（We+Qe2+Qh）/Qe1]。 （39）

热源热回收效率：

[ηgw=（We+Qe2+Qh）/（Qe1+Qp）]， （40）

式中，[Qp]为地热水排放到环境中的热量。

CO2减排量：

[MCO2=αc×mc×Day：1Day：365Hour：1Hour：24×Wt/1000]。 （41）

式中：[MCO2]为每年CO2减排量，t/a;[αc]为单位电量耗煤量，取0.4 kg/（kW·h）;[mc]为单位质量标煤CO2排放量，取2.7 tCO2/t煤[35]。

3 结果与讨论

研究所用的Cyclohexane、n-Decane、n-Heptane、n-Hexane、n-Nonane、n-Octane、Pentane和Isopentane8种工质热力性质见表2[36]。所选工质的ODP都为0，对臭氧层没有破坏，GWP值也都很小，这些烷类工质对环境没有危害。图3是利用NIST REFPROP软件得出的8种工质的T-s图，Isopentane和Pentane的临界温度比较低，都小于200 ℃，其他6种的临界温度相对较高，基本在300 ℃左右。我们考虑的循环是亚临界循环，热源温度范围在120～200 ℃，Pentane和Isopentane有可能达不到热源温度为200 ℃下的最大蒸发温度，经过数据分析，在这个热源温度范围内，只有Isopentane受到了临界温度的限制，如图4，热源温度为200 ℃时，蒸发温度最大到187 ℃。

3.1 系统发电性能

图4是在不同热源温度和蒸发温度下的系统总输出功率变化图，所有工质的变化趋势一致，以Isopentane工质为例。输出功率只考虑有机朗肯循环，随着蒸发温度[te1]的升高，系统汽轮机的总输出功率呈现出先增大后减小，中间存在极大值的变化趋势，这是因为系统输出功率，主要受到有机朗肯循环的工质质量流量和汽轮机的比功率这两个参数影响。在冷凝温度一定的条件下，蒸发温度较低时，尽管工质的质量流量较大，由于比功率较小，故系统输出功率很小;相反的，蒸发温度较高时，比功率虽然较大，但是工质的质量流量较小，对应的系统输出功率仍然很小;在每一个热源温度下存在一个最佳的蒸发温度使得系统的总功率达到最大值。在所研究的范围内的最佳蒸发温度相对较为集中，在不同热源温度下，最佳蒸发温度相差6 ℃左右，热源温度120～200 ℃范围内的最佳蒸发温度和最大输出功率如表3所示。从图中可以发现两个相邻最大输出功率之间绝对差值越来越大，但相对差值越来越小。

图5是8种工质在不同热源温度下的最大输出功率曲线图，输出功率只考虑有机朗肯循环。图中显示，随着热源温度升高，输出功率呈上升趋势，输出功率主要取决于循环工质质量流量和汽轮机的比功率，热源温度升高，工质质量流量和汽轮机比功率都会增大，在研究范围内，随热源温度升高，Isopentane输出功率增加了2 288 kW;Isopentane输出功率最大，其次依次是Pentane、n-Hexane、n-Heptane、Cyclohexane、n-Octane、n-Decane、n-Nonane。对于这8种不同工质，汽轮机的比功率数值相近，大概都在60 kW左右，所以他们在输出功率上所表现出来的差异性主要受工质质量流量的影响;Cyclohexane和n-Octane、 n-Decane和n-Nonane每对的两种工质输出功率只有细微差别，基本上是一致的，如果只考虑输出功率这项参数，每一组里的两种物质可以互为代替;在热源温度较低时，每种工质间输出功率差值较小，热源温度小于170 ℃，Isopentane输出功率与n-Nonane输出功率相比较，差值小于10%。随着热源温度升高，工质之间输出功率差值越来越大，热源温度200 ℃时，Isopentane输出功率与n-Nonane输出功率之差达到了14%。

3.2 系统制冷性能

为比较8种工质的制冷量，以热源温度为180 ℃、蒸汽压缩制冷循环工质质量流量为1 kg/s为工况，图6和图7分别是8种工质在热源温度为180 ℃时的最大制冷量和COP柱状图。图6显示，以Cyclohexane为工质制冷量是最多的，其次依次是Pentane、n-Heptane、n-Octane、n-Nonane 、n-Decane、n-Hexane、Isopentane，制冷量主要取决于VCC循环的工质质量流量和蒸发器的比功率，工质质量流量为定值1 kg/s，所以8种工质制冷量在数值上就是蒸发器的比功率;Pentane、n-Heptane、n-Octane这3种工质的制冷量非常接近，Pentance与n-Heptane的相对差值为0.17%、n-Heptane与n-Octane的相对差值为0.27%;Cyclohexane的制冷量为333.2 kW，Isopentane的制冷量为271.6 kW，相对差为18.5%。结合图7工质的COP值，COP最大值、最小值分别为5.22和4.97，对应工质分别为Cyclohexane和Isopentane，其他工质的COP值基本一致。两图数据结合得出Cyclohexane是制冷剂的最佳选择。

图8是制冷工质质量流量变化时输出电功率和压缩机功率变化图，以Isopentane为工质，热源温度选择180 ℃，有机朗肯循环最佳蒸发温度120 ℃，汽轮机最大输出功率2 352 kW，假设在理想状况下汽轮机输出功率全部用来驱动压缩机工作，则制冷工质质量流量为36.08 kg/s，所以选择制冷工质质量流量变化范围0 ～ 36.08 kg/s。当mvcc为36.08 kg/s，压缩机功率与净功率的比值是1.22，并不为1，说明汽轮机输出的功率除了驱动压缩机外存在很大一部分损耗，这部分用于泵的正常运行;随着制冷工质质量流量增加，压缩机耗功占比越来越大，即用于制冷所消耗的的动力不断增加，这取决于制冷工质质量流量和压缩机比功率，压缩机比功率是个定值，所以压缩机功率和制冷工质质量流量成正比关系;制冷工质质量流量达到31.2 kg/s，压缩机功率与净功率的比值是1，在这种情况下，有机朗肯循环输出的净功全部用来驱动压缩机运行制冷，当制冷工质质量流量超过这个值时，有机朗肯发电循环无法满足制冷需求，可以增大地热流体质量流量或增加外部电源为制冷循环提供动力;随着制冷工质质量流量增加，发电功率越来越小，发电功率受净功率和压缩功率两个参数的影响，随着制冷工质质量流量增加，净功率和压缩功率都是减小的，因此压缩功率越来越小;當mvcc为0 kg/s，即制冷循环关闭，此系统只用来发电，最大发电功率为1 706 kW。

3.3 系統总体性能

图9和图10分别是在不同热源温度的最佳蒸发温度下耦合系统的冷凝热回收量和热效率、热源热回收效率，经计算8种工质热效率基本一致，以Isopentane工质为例，假设蒸汽压缩制冷循环工质质量流量为1 kg/s，冷却水换热温差为9 ℃。图中随着热源温度的升高，冷却水中回收的热量不断增大，冷凝热与冷却水流量有关，随着热源温度升高，需要的冷却水流量不断增多，所以回收的冷凝热越多。热源温度120 ℃，系统供热量为6 206 kW，采暖热负荷定为50 W/m2，耦合系统可为124 120 m2的区域供热;热源温度200 ℃时，系统供热量为16 480 kW，系统可为329 600 m2的区域供热。图中显示增加了冷凝热回收的耦合系统的热效率为93%～97%，经计算冷电联产热效率为9%～13%，如果降低冷凝温度，热效率会随之增加，但最多增加10%左右，两种系统效率差80%左右，在有热需求的区域，冷热电联产系统比冷电联产系统更有优势。图10显示随热源温度增高，热源热回收效率是不断增加的，热源热回收效率比系统热效率小，这是因为经过蒸发器1后的地热水直接排放到环境中会有很大一部分能量损失，本文主要考虑容易被忽略的冷凝热量，为简化计算地热水直接排放，但这部分地热排水热量可以二次利用。

3.4 系统节能减排性能

图11是8种工质在不同热源温度下的每年CO2燃烧减排量。CO2燃烧减排量主要取决于输出功率，输出功率越大，CO2燃烧减排量越大，所以图7中8种工质CO2燃烧减排量的相对大小和变化趋势和图5是一致的。随热源温度升高，CO2燃烧减排量逐渐增大，当热源温度从120 ℃到200 ℃时，Isopentane每年的CO2燃烧减排量增加17 017 t;热源温度小于170 ℃，Isopentane与n-Nonane CO2燃烧减排量差值小于10%。随着热源温度升高，工质之间CO2燃烧减排量差值越来越大，热源温度为200 ℃时，Isopentane与n-Nonane CO2燃烧减排量之差是14%，和图5一致。Isopentane的节能减排性能是最佳的。

4 结论

将有机朗肯循环与蒸汽压缩式制冷相结合，回收冷凝器的余热为用户供热，构成冷热电联产系统，以Cyclohexane、Pentane、n-Heptane、n-Octane、n-Nonane 、n-Decane、n-Hexane及Isopentane为选择工质，对系统性能进行分析，在本文研究的范围内，主要结论如下。

1）随热源温度升高，系统汽轮机输出功率不断增大，Isopentane总输出功率最大。

2）Cyclohexane的制冷量和制冷性能系数COP在所选工质中是最大的。

3）冷热电联产系统热效率大大提高，高达90%多，比冷电联产系统热源回收效率高出80%左右。

4）随热源温度升高，系统CO2燃烧减排量不断增大，Isopentane减排性能最佳。

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