阀口
- 多路阀K形节流槽阀口流阻特性
对K形节流槽滑阀阀口的流场分布情况及阻力特性研究较少。将CFD流体仿真技术和湍流场协同理论应用于装载机多路阀铲斗滑阀联节流槽阀口的流场研究中。采用仿真软件Fluent对多路阀阀口处的流场进行稳态仿真,研究K形节流槽阀口面积特性;阀口开度和入口体积流量对K形节流槽阀口流场的速度、压力、涡流、压降场协同角等流场分布及阻力特性的影响规律。1 物理和数学模型1.1 多路阀铲斗滑阀联工作原理以某型装载机多路阀铲斗滑阀联为研究对象, 如图1所示为多路阀铲斗滑阀联液压控
液压与气动 2023年9期2023-10-15
- 斜坡渐扩形节流槽对比例阀微动特性影响研究
构形式之一,它的阀口是在阀芯凸肩上均布若干不同形状的节流槽,或者不同形状节流槽的组合,用于获得不同的流量控制特性。节流槽滑阀阀口水力半径大、抗阻塞性能好、流量调节范围宽、面积梯度容易控制、具有较好的流量微调性能[1-4]。通过合理设计组合节流槽可以获得丰富的多级阀口面积曲线,能够实现对流量的多级节流控制,满足不同工况下液压执行机构对运动速度的要求[5-8]。工程机械中液压系统的可靠性、稳定性、安全性、舒适性等众多特性很大程度取决于节流槽滑阀的性能,而节流槽
农业机械学报 2023年8期2023-08-22
- 多路换向阀稳态液动力分析与结构优化
生卡滞现象。而在阀口复位关闭的过程中，阀口开度逐渐减小，流体对阀芯造成的冲击增大，使得滑阀所受的稳态液动力尤为突出。因此，降低阀口小开度情况下的稳态液动力对提升多路阀的安全性和操控性有重大意义[1]。邓斌等人[2]研究了多路阀阀芯上的稳态液动力对阀芯操纵力的影响，认为稳态液动力在很大程度上破坏了阀芯操纵力和阀芯行程之间的线性关系。张宏等人[3]分析了大流量情况下多路阀的稳态液动力，指出多路阀在阀口小开度开启时会产生较大的稳态液动力。乔治等人[4]对一种新型
机床与液压 2023年14期2023-08-17
- 阀芯旋转式高速开关阀稳态液动力矩研究
的正反向运动完成阀口的启闭，从而实现液流的通断，具有抗污染能力强、价格低廉、应用范围广等优点[2-3]。目前常用的高速开关阀通过驱动阀芯作直线往复运动实现阀口的启闭，存在着阀芯行程与开关频率之间的矛盾。基于此，提出一种阀芯旋转式高速开关阀，通过电机驱动阀芯旋转完成阀口的启闭，从而减少阀芯行程对开关频率的影响。液动力是影响阀控制精度的重要因素[4]。当流体流经控制阀时，流体的速度及方向发生改变，从而引起流体动量发生变化，最终对阀体产生反作用力，即为液动力[5
机床与液压 2023年13期2023-07-27
- 组合型节流槽对多路阀内流场特性影响的仿真研究
芯阀体磨损严重，阀口流速高、压力损失大，阀内气蚀严重，噪音明显等问题。为此，针对现有多路阀存在的问题，国内外学者开展了多路阀相关基础性能的研究，包括对多路阀的阀口结构形式进行了研究，并分析了多路阀阀芯微动特性、动态响应、静态性能和节流槽计算方法[1-4]；对多路阀内部结构进行详细分析，研究了多路阀局部压力损失大小，并对局部损失产生的原因进行分析，给出了多路阀流道结构的优化方案[5-6]；针对大流量多路阀的稳态液动力做了仿真分析，发现在节流口处易产生压力损失
液压与气动 2022年11期2022-11-16
- 挖掘机多路阀回转联阀口流场仿真分析
流量工况下，不同阀口开度时阀内的流域压力和速度分布规律。胡林华等[13]采用流固热耦合分析方法，针对多路阀高压大流量容易造成阀芯卡滞的问题进行了仿真研究。张鑫等[14]针对多路阀在使用过程中的发热、异响、压力损失过大等问题，应用数值模拟的方法对液压挖掘机多路阀动臂联进行流场分析。徐莉萍等[15]针对拖拉机液压多路阀在实际中存在的压力损失严重、操纵力过大的问题，基于Fluent软件获得了流体在工作中的速度、静压云图等，并基于仿真结果对多路阀进行了改进。近年来
液压与气动 2022年10期2022-10-17
- 基于液动力的水压阀阀口设计及试验研究
比例阀非完整阀腔阀口液动力进行了研究，通过合理设计非全周节流口尺寸减小了阀口液动力大小；LIU等[8]针对非完整阀腔提出了增加减震尾来减小阀口液动力的方法；谢海波等[9]利用CFD仿真软件研究了不同阀口形态对内流式锥阀液动力的影响。由于“锥滑阀”结构将密封与节流两个功能分开考虑，因此存在先节流后密封和先密封后节流两种设计方案，尚没有学者对上述两种结构进行对比分析。本文作者首先建立了新型比例方向阀的数学模型，分析了液动力对比例阀性能的影响；利用CFD流场仿真
机床与液压 2022年1期2022-10-14
- 全周边液压滑阀冲蚀形貌及性能演化特性
其中，液压滑阀的阀口具有薄壁孔口特征，阀口流量受油液黏度、温度等因素影响较小，因此在比例阀、伺服阀等高端液压控制元件中大量使用，其中全周边液压滑阀因面积梯度大、阀芯质量小、控制特性好，应用最为广泛。液压滑阀的形貌形性对伺服控制系统的精确控制有决定性作用，出厂时对其阀口锐边有非常高的要求，但在服役过程中，滑阀不可避免地受到油液中颗粒物的冲蚀，造成阀口处阀芯阀套的材料流失并产生圆角，引起滑阀性能出现不可逆的演化过程。高速流体携带固体粒子(颗粒物)对靶材(对应本
中国机械工程 2022年17期2022-09-20
- 挖掘机多路阀阀口冲蚀磨损研究
失效。当多路阀的阀口在小开度(小于20%)下工作时，油液和固体颗粒的流速可达20 m/s，高速流动的液压油裹挟着固体颗粒猛烈撞击阀体和阀芯表面，带走阀芯和阀体表面大量的材料造成不可逆转的冲蚀磨损，产生十分严重的后果[5-6]。研究冲蚀磨损的传统方法是进行颗粒撞击试验，通过高速摄像机和光纤探头[7-8]确定颗粒的速度、大小和流动模式并推导质量损失定律。但是这些技术也有一些缺点，比如会耗费大量的金钱和时间。在最近20年来计算流体力学(CFD)得到了飞速的发展，
液压与气动 2022年9期2022-09-20
- 电喷发动机配油转阀的设计及其流场分析
量控制旋转阀，对阀口形状进行了改进，在多种工况下进行仿真，并通过与试验对比，验证设计的可靠性。LISOWSKI等设计了一种多段比例方向控制阀，通过CFD数值模拟分析其流体动力学;同时，针对阀芯不同形状开口，分析了比例流量控制阀的流量特性，并通过试验加以验证。LI等针对电液励磁系统进行了参数分析，并建立了系统的AMESim仿真模型，解释了各参数之间的耦合关系。YU等提出了一种旋转直驱阀结构，通过仿真和试验验证结构的合理性。王鹤等人设计了三角形、半圆形和矩形阀
机床与液压 2022年7期2022-09-17
- 2D伺服阀矩形和弓形先导级气穴特性及影响因素
而发生压力骤降的阀口处。当溶于液体中的气体以气泡形式产生、发育再到溃灭时，会给液压系统带来振动、噪声等危害。近年来，学者对液压元件中的气穴现象进行了大量研究。王晓晶等[1]通过对锥阀内的流场进行两相流仿真，获得了在径向偏移、半锥角、开口度和背压等因素影响下的气穴分布的变化规律，并提出了增大开口度和背压可以抑制气穴现象产生的结论。李成等[2]对不同条件下的矿用水压先导阀阀口进行仿真，并对先导阀内流场的气穴变化进行分析，发现开口度增大、出口压力上升和背压增加均
液压与气动 2022年8期2022-09-16
- U型节流槽流量特性多目标优化
设置可有效提升对阀口流量或压力的控制精度，U型节流槽有较好的流量快速响应特性，加之其加工方式简单、工艺性好，被广泛应用于控制阀节流槽的设计中。 冀宏等分析了几种代表性阀口的过流面积及其等效阀口面积的计算方法， 对文中U型节流槽优化参数的选择具有指导意义［1］。 高殿荣和王益群对锥阀节流槽不同结构、开口、阀芯形状及阀座结构等进行了CFD仿真分析，研究了这些参数对流场分布的影响规律［2］，为笔者的研究提供了方法基础。孙泽刚等通过对V型节流槽进行建模仿真分析，
化工机械 2022年3期2022-08-24
- 高频二维脉宽调制转阀流体控制特性研究
G等[9]对转阀阀口形状设计进行研究。PAN等[10]更偏重于利用高速开关阀技术实现流体系统的高效控制，TU等[11]设计了一种高速开关阀，这种新型阀的结构在利用流体流动本身输出能量驱动阀芯自旋转方面很独特；为了减少运动质量以提高阀芯动态特性，ZHANG等[12]、PALONIITTY等[13]、TAPIO等[14]设计了微型开关阀。在控制器及算法方面，ZHONG等[15]提出多电压自适应驱动控制算法；也有一些学者致力于控制数字阀步进电机的数字芯片算法的开
农业机械学报 2022年6期2022-08-05
- 不同驱动方式下超纯水隔膜阀阀口流动特性研究
阀使用寿命、改善阀口流量控制精度和研究不同驱动方式等方面进行了研究。为降低隔膜应力、延长隔膜阀的使用寿命，IRAJ Gashgaee等[3]通过在活塞和隔膜连接端开孔，采用气压的方式压紧隔膜，可使隔膜闭合紧密，减少气泡产生，降低隔膜所受应力，相比于改进前的阀杆压紧隔膜使隔膜受集中力，改进之后隔膜寿命明显提高。MÜLLER, FRITZ[4]在隔膜阀启闭过程中，设计了一种由PFA(可溶性聚四氟乙烯)制作而成的辅助压片，并在压片与隔膜直接接触区域涂覆摩擦系数非
液压与气动 2022年5期2022-05-30
- 基于两相流空穴模型的比例阀流量特性分析*
下,通过改变节流阀口大小和形状可以获得不同阀芯位移流量特性曲线,因此,深入研究比例阀的节流窗口形状对液压工程机械流量特性和结构优化具有重要意义[2,3]。以液压控制系统比例阀作为研究对象,不少国内外学者采用计算流体动力学方法,分析了阀的性能。冀宏等人[4]在对滑阀进行研究时,基于压差特性试验和阀口面积计算,分析了滑阀矩形节流槽阀口的流量系数。傅新等人[5]在对非全周开口滑阀液动力进行研究时,采用CFD方法,分析了U、V形节流槽滑阀流量特性以及其详细的流场情
机电工程 2022年3期2022-03-23
- 非全周开口滑阀的流场特性及其优化*
改变流体的流向及阀口的开度,其性能对整个液压系统关系重大。液动力是影响滑阀性能的重要因素之一[1]。当流体流经液压阀的阀口时,其流速和方向会发生变化,从而导致流体的动量发生变化,进而对阀芯产生一个轴向力(即液动力),过大的液动力会影响液压阀的操纵力及稳定性,从而对整个液压系统的性能产生影响[2]。许多学者采用计算流体力学(CFD)对滑阀内部流场的特性及其液动力进行了研究[3-5]。张晓俊[6]采用对滑阀阀芯壁面压力分布的表面积进行积分的方式,研究了滑阀的稳
机电工程 2022年3期2022-03-23
- 二通插装阀流场数值模拟及其阀口流动特性研究
]建立了两种不同阀口结构的二维锥阀模型，采用CFD方法对锥阀内部流场进行数值模拟，并研究了不同阀口开度和不同阀口形状对锥阀内部流场的影响；郑淑娟等人[3,4]采用CFD方法对阀芯运动状态下流体在插装型锥阀内的流动状态以及锥台形锥阀的出流特性进行了可视化分析；王艳珍等人[5]采用CFD方法对水压锥阀内部流场进行解析计算，并对阀芯结构进行优化，减小了压力损失，并降低了阀腔内的最低负压和阀芯所受的轴向液动力；高红等人[6]采用数值模拟与可视化试验相结合的方法，验
制造业自动化 2021年10期2021-11-04
- 水液压节流阀精细调节阀口设计与仿真分析
的水液压节流阀的阀口形式通常为球阀式或锥阀式，有着较好密封性的同时存在着流量分辨率低、阀口特性线性度差等缺点[6]。常见的阀口节流槽形式有U形槽、 V形槽和K形槽，组合型节流槽形式主要有U+U形节流槽、U+V形节流槽以及U+K形节流槽[7-8]。非典型的节流槽形式主要有三角形非全周开口槽和斜三角形非全周开口槽[9]。类似于传统水液压节流阀的阀口形式，这些节流槽形式通常也有着阀口特性线性度低，流量分辨率差的缺点。为满足日益增长的水液压技术发展需要，设计一种具
液压与气动 2021年10期2021-11-02
- 喷嘴挡板式压电气动微阀阀口密封宽度对流场特性影响的分析
动技术中，流量阀阀口结构形式多样，包括滑阀、锥阀、喷嘴挡板阀、平板阀等，其中喷嘴挡板式结构最为常用。喷嘴的关键结构参数对阀口气体的流动特性影响很大，是进行喷嘴挡板阀基础理论研究和开发设计的关注重点。众多学者采用数值模拟方法对喷嘴挡板阀阀口的流动特性进行了大量研究分析。师伟伟[4]对双喷嘴挡板电液伺服阀进行了仿真研究，得到滑阀内部流场分布图及阀芯受到的液动力，并分析了液动力和黏性摩擦力对伺服阀的影响。陈良华等[5-6]对双喷嘴挡板阀的喷嘴在不同结构参数组合下
液压与气动 2021年9期2021-09-16
- 湿式DCT主油路压力控制系统建模及响应特性影响因素分析
控制系统通过调节阀口开度大小维持离合器压力控制系统、润滑调节系统、换挡控制系统的入口压力稳定，然而发动机转速的实时变化、液压油的可压缩性、阀芯运动的不稳定摩擦力等因素会导致液压控制系统的压力波动，影响液压控制系统的控制精确性与压力响应的快速性，对湿式DCT主油路压力控制系统提出了较高的要求。在以往研究中，CHO B H等[2-4]提出了液压控制系统的简化模型和电磁比例控制阀的数学模型；LEI等[4-5]详细研究了冷却润滑控制系统的流量动态响应特性；PAUL
重庆理工大学学报(自然科学) 2021年8期2021-09-14
- U形节流槽阀口流量特性的研究*
9000)节流槽阀口滑阀相比传统圆柱滑阀具有零位控制性能好、流量控制范围宽等优点，广泛应用于比例阀[1]、伺服阀[2]、数字阀[3]中。节流槽口形状种类繁多。U形节流槽为圆柱铣刀沿阀芯轴线方向旋转切割阀芯凸肩而成，节流槽前半段半圆形，后半段矩形，因其加工方便、允许位移大，是目前应用最广泛的节流槽之一[4]。阀口流量特性是液压控制阀的基本特性，其决定了执行元件的速度和稳定性。阀口流量特性本质上取决于阀口过流面积和流量系数。为精确预测其阀口流量特性，众多学者对
九江学院学报(自然科学版) 2021年1期2021-06-07
- 双U形节流槽滑阀多场耦合特性研究
4， 5， 6，阀口压差分别为5, 10, 15, 20, 25 MPa时的液压滑阀进行仿真分析，得到液压滑阀在不同双U形节流槽数量、不同阀口压差时流体的速度场，以及滑阀阀芯的温度场与应变场。1 数值模型的建立1.1 流体与传热控制方程液压阀内流体的流动以及流体与固体之间的传热始终遵循3个物理规律，分别是能量守恒、质量守恒以及动量守恒[9]。能量守恒方程为：(1)质量守恒方程为：(2)动量守恒方程为：(3)式中,ρ—— 流体密度T—— 流体温度U—— 速度
液压与气动 2021年4期2021-04-23
- 内嵌微小热电偶的液压阀口温度分布实验及数值分析
一定的压差下流经阀口并产生粘性摩擦，将部分液压能转换为内能，这些内能一部分使流体温度升高，另一部分从流场传递到阀口，使阀口温度升高，进而产生热变形。流体温度升高会打破液压系统与外界环境的热平衡，造成能量损失，而阀口热变形会减小滑阀间隙，大大增加滑阀滞卡的风险，降低液压系统的可靠性。因此，研究液压阀口流体的升温过程和阀口温度分布特性，对阀口热变形量的准确计算和高可靠性滑阀的设计具有一定的应用价值。准确可行的温度测量方法是本研究需要解决的关键问题。根据测量设备
华南理工大学学报（自然科学版） 2021年2期2021-04-13
- 基于CFD 的不同开度下顺序阀管路稳定性分析
号达到调定值时，阀口开启，使所在油路自动接通，故顺序阀的启闭特性直接影响到阀的使用效果[2，3]。许多学者已开展了对顺序阀的研究， 积累了许多宝贵的经验和数据。 刘贤东等人针对配汽方式引发的机组轴系故障进行机理分析，提出对称对角进汽、增加配汽阀点、减小阀门开启重叠度以及根据轴承承载情况确定合适的阀门开启顺序这四种方案， 对超临界机组的顺序阀优化改造。改造后，机组运行的安全性和经济性得到了显著提高。程萍等人针对典型的直动式与先导式顺序阀的结构，建立了两种顺序
机电产品开发与创新 2021年1期2021-04-12
- V形节流槽滑阀结构仿真分析
阀式换向阀的制动阀口关闭时，流量会突然下降至接近于零，但是流体在惯性作用下还具有较大的冲量，对阀芯造成冲击，而在阀芯台肩上开节流槽在一定程度上可以减小液动力的消极作用。方桂花等[1]研究了不同参数对U形节流槽稳态液动力的影响，认为U形槽的高度比宽度的影响程度更大。罗亚敏[2]分析了V形槽滑阀液动力特性，指出在阀口开度很小时液动力较小，当阀口开度大于3.5 mm时液动力明显增大，阀口涡流剧烈。贾新颖[3]对滑阀入口节流出口无节流和入口无节流出口节流两种流动形
武汉科技大学学报 2021年2期2021-03-17
- 阀口袋焊接机组讲解（六）
装置：计算制成的阀口袋数量，将拟定数量的阀口袋堆在堆垛装置中。不同的袋垛边缘重叠成瓦状。在目视显示屏上设定制袋速度与数量以及袋垛之间的距离。松开杠杆（2），使捕捉板（1）适合袋宽。然后再松开杠杆（2）。必须在汽缸支架（3）和挡块之间的分接装置上设至少20 mm 的距离（A）。松开螺母（6），旋转气动缸（7）的轴（5），直到达到20 mm 的距离（A）为止。然后再将螺母（6）拧紧。操作员侧和传动侧都要进行此项调节。18. 袋底中心距调整：松开阀口条装置前的夹
塑料包装 2021年1期2021-03-10
- 并联换向阀周向稳态液动力分析
应分布窗口构成的阀口Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ。阀口Ⅰ、Ⅳ为一组，阀口Ⅱ、Ⅲ为另一组，相同组的阀口同时打开或闭合，不同组的则相反。图1 并联式负载口独立控制换向阀原理示意图如图1中ⅰ）虚线油路所示：油源P中的油液可进入V2并联阀的e腔室，当2个并联阀阀芯从零位（即Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ阀口均闭合时阀芯的位置）在直线电机和伺服电机的作用下运动到如图所示的位置时，阀口Ⅱ、Ⅲ打开，e腔室中的油液则通过阀口Ⅲ进入f腔室，并进入液压缸的左腔室B，从而推动液压缸活塞杆向右运动，将液压缸右
重庆理工大学学报(自然科学) 2021年1期2021-02-28
- 粒子群算法的负载敏感阀节流槽结构的优化
通过对典型节流槽阀口过流面积的研究，得出了两种节流槽数学模型并解释了气穴及液压噪声的形成机理。王东升等[11]采用过流面积与阀口流量系数相结合的方法，研究了节流槽阀口的稳态液动力和流量特性，分析了U+V型等组合式对节流槽流量特性的影响。Borghi等[12]得到了典型节流槽与组合型节流槽在不同阀口开度下流量、压力损失和液动力等相关数据。现代优化设计方法中粒子群算法适用于全局搜索、非线性优化，李维嘉等[13]研究了基于粒子群算法的滑阀节流槽的优化设计，其研究
黑龙江科技大学学报 2021年1期2021-02-22
- 不同开口度下的煤矿水液压安全阀的气蚀特性
进行研究，分析了阀口在不同启动次序下开口度对压力与气相分布规律的影响，并改善了安全阀的性能。1 煤矿水液压安全阀结构原理基于传统的安全阀阀腔结构，在所研究的安全阀阀芯靠近水介质入口端增设一排出液孔，具体阀腔结构如图1所示。水介质从阀芯入口流入阀腔，当流至2个阀口附近后，阀口1，2开启，流动方向由轴向转为径向，水介质从出口处流出。图1 不同启动次序下安全阀阀芯的运动过程2 CFD模型建立2.1 边界条件针对阀腔内部流场出现的气蚀现象进行研究，故采用多相流模型
液压与气动 2021年2期2021-02-03
- 伺服阀滑阀副叠合量快速气动测量及数据分析方法
，就可以完成4个阀口的叠合量测量过程。通过压力对流量测量值进行修正，保证了测量精度，并实现了对高精度气体流量传感器的保护。电液伺服阀滑阀副配磨过程是一个对阀芯台肩进行逐步磨削的过程，本研究利用配磨过程中大叠合量的测量曲线与小叠合量曲线进行相似度分析，提高叠合量测量准确性。实现大流量滑阀副叠合量的精确气动测量，提高叠合量测量效率，减少滑阀副配磨的反复过程。1 快速测量方法1.1 测量气路叠合量气动测量方法分为压力式[3-4]和流量式[9-10]2种；其中，气
液压与气动 2021年1期2021-01-14
- 连续波泥浆脉冲发生器阀口形状拓扑优化设计
泥浆脉冲发生器的阀口形状将直接影响泥浆脉冲信号质量[7],为了寻求阀口形状与压力波的关系,进而设计出符合要求的阀口形状。因此，相关研究主要集中在对某一种阀口形状的设计与优化,其中阀口的形状主要有梯形[8-9]、三角形[10-15]、扇形[16]、圆形[5]、曲线[17]等。此外,在阀口形状设计方法上,主要采用的是波形最大相似理论[9],假定转阀或定阀的形状已知,或两者形状上互补,即最小过流面积为零[16],在极坐标下构建阀口的几何形状方程,通过分段积分的方
中国石油大学学报（自然科学版） 2020年5期2020-10-27
- 一种套膜外设的阀口袋
装方便，通常采用阀口包装袋结构。阀口包装袋是把袋子顶部或底部的阀口套入阀口袋灌装机器的物料灌装口，来实现高速定量灌装的包装袋类型，阀口包装袋采用各种不同类型的阀口来配合各式不同类型的阀口袋灌装机器和包装产品类型。传统的阀口纸袋的阀口是用纸张卷成筒状粘结在阀口部位，物料通过阀口灌装后，由于阀口与袋体内部连通，在物料运输过程中，当发生颠簸时，粉末状的物料很容易从阀口封口的缝隙中流出来，不但浪费了物料，还会造成环境的污染。现有的阀口包装袋在阀口纸的内侧增设套膜，
塑料包装 2020年4期2020-09-24
- 旋转式换向阀非定常空化流动特性研究*
间的回转运动实现阀口的切换，因此又称转阀，它是液压激振系统中的重要控制元件，其作用在于能够实现液压回路中油液的高频换向。由于旋转式换向阀内流道较复杂，导致换向时，其油液极易在阀内形成漩涡、空化等现象；同时由于空化的周期性脱落、溃灭，会导致阀芯侵蚀、压力脉动以及噪声等现象出现，从而影响到液压激振系统的工作性能。因此，研究旋转式换向阀内部的流动特性，对于液压激振系统技术的提高具有现实意义。目前，随着计算流体力学技术的不断发展，数值模拟方法已经成为研究空化现象的
机电工程 2020年9期2020-09-22
- 基于比例换向阀的智能流量控制方法
. 由方程可知，阀口流量不仅取决于节流面积A和阀口压降(P1-P2)，还与流量系数Cd有关.本文首先通过实验观测了流量系数的变化曲线，由于实际流量系数与传统经验公式差异较大，无法采用传统经验公式直接计算流量. 因此，在流量计算过程中首先通过实验插值计算获得在不同位移和压差情况下流量的三维数据表，然后通过查表获得计算流量. 在此基础上利用调节器对阀口的流量进行反馈控制.1 流量控制原理图2所示是阀流量控制原理图. 通过压力传感器和阀芯位移传感器将阀两端的压差
北京理工大学学报 2020年5期2020-06-09
- 一种高透气性双内阀阀口袋
述目前客户在进行阀口袋灌装物料时，除了要求阀口袋有一定的防返料和防漏料的功能外，对阀口袋的透气性要求也越来越高，目前的内阀袋在部分客户进行高速灌装时，会有粉料从阀口处喷出，阀口袋内的压力过大，而导致装完物料后下落到传送带上的一瞬间，气体携带物料从阀口处返出，污染环境，浪费物料。为了解决现有技术不足，本文介绍了一种高透气性双内阀阀口袋。二、技术方案一种高透气性双内阀阀口袋，包括袋体，设置于袋体上的第一阀口，所述袋体上还设置有第二阀口，所述第二阀口的口部用透气
塑料包装 2020年1期2020-04-09
- 通用汽车4T65E型自动变速器油路控制过程解析(下)
将柱塞推到底部，阀口5、6相通，主油压由阀口6入，阀口5出，送到输入离合器C输入，使变速器实现1挡。电磁阀A断电(OFF)而泄油，顶部油压消失，参阅图6(c)，底部弹簧使柱塞上移到顶部，阀口6、7相通，主油压由阀口6入，阀口7出，送到2当离合器C2，使变速器升入2挡。3.1-2换挡阀1-2换挡阀的结构如图6(a)的中部所示。图6 换挡控制部件的局部油路图电磁阀A通电(ON)而不泄油，顶部有信号油压，将柱塞推到底部，阀口5、6相通，主油压由阀口6入，阀口5出
汽车维修与保养 2018年8期2018-11-08
- 通用汽车4T65E型自动变速器油路控制过程解析(上)
塞，壳体上有5个阀口、大弹簧坐落在壳体上，小弹簧坐落在下部阀塞5顶部，它们共同构成自动调节阀。图1 4T65E型自动变速器液压油路的组成自动调节阀在装配时，弹簧被压缩到规定长度，产生相应的预紧压力，弹力使柱塞停于顶部位置，构成其初始状态。上部三个阀塞的直径相同，阀口3是进油通道，阀口1经节流孔与主油路相接，此油压作用于阀塞1的顶部，是自动调节过程的采样点。阀口2与液力变矩器油路相接，油液经此处流向液力变矩器，阀塞2与阀口2形成一个开关阀，发动机不转动时，关
汽车维修与保养 2018年7期2018-10-11
- 非圆周节流槽在叉车多路阀上的应用
过流面积的计算及阀口优化设计等方面都有很多研究[4-9]，对于叉车多路阀节流槽的设计分析并不多。然而，一般叉车节流槽的设计多依赖于设计者的经验，为了能获得符合实际工况的阀口，需不断调整节流阀类型和结构尺寸，通过多次估算及样件加工测试才能满足要求，使得其工作效率低且设计成本普遍偏高。本文将通过对常见叉车多路阀上节流槽的过流面积分析计算，采用仿真分析[10-11]，并与实际试验多路阀微动特性项目压力流量数据进行对比。1 几种叉车多路阀常见滑阀节流槽过流面积分析
机电工程 2018年5期2018-05-15
- 换向滑阀组合节流槽流量系数研究
制阀,并通过改变阀口节流槽过流面积来实现节流控制,由于其工作性能稳定且易于控制,得到了广泛应用。在换向阀的设计及应用中,节流特性和控制特性至关重要,在这些方面国内外学者进行了相关的研究。Amirante、Lisowski等运用三维流场解析结合台架实验的方法研究了换向阀阀口开度变化时流量、压力特性以及液动力、流量系数等变化规律,并实现了相应优化设计[1-4];Ye、PAN等使用相似的方法,研究了换向阀节流槽结构对其工作过程流体特性的影响,建立了相关数值计算模
西安交通大学学报 2018年2期2018-02-27
- 基于CFD多路阀主阀芯建模仿真
度的矢量图及流过阀口的流量大小。本文以某特定型号多路阀主阀芯的其中一联为例，该联滑阀阀口节流槽为V-U组合，共两个。1 建模及网格划分1.1 使用Solidworks建模建模前对模型进行一些简化：设滑阀为理想滑阀，即阀芯和阀体不存在径向间隙配合精确且棱边为完全直角。滑阀是面对称结构，因此可以只对流动区域的一半进行建模仿真。首先分别建立没有阀芯的流体区域和阀芯实体，然后进行装配，最后装配图在Gambit中做布尔运算得到二分之一的流体区域模型。1.2 使用Ga
中国设备工程 2018年1期2018-01-24
- 斜坡形非全周滑阀的特性研究
全周滑阀，推导出阀口的过流面积计算公式，并对过流面积的变化特点进行分析；利用流场仿真的方法得到了不同流动方向下的阀芯稳态液动力，结果表明油液在阀口内的流动方向不同，阀芯稳态液动力有明显差距。在流入方向，稳态液动力值很小，几乎可以忽略。斜坡形非全周滑阀；过流面积；稳态液动力非全周开口滑阀由于具有水力半径大、抗阻塞性能好、阀口面积梯度易调节、流量控制范围宽等优点[1-2], 因此在工程机械多路阀主控制阀芯等液压阀中得到了广泛应用[3]。液压控制阀的流量控制特性
滁州学院学报 2017年2期2017-06-23
- 某双阀芯电液比例多路阀主阀进口节流流场及阀口压降特性研究
阀进口节流流场及阀口压降特性研究张 晋1,2,3朱汉银3姚 静1,2,3李建斌3李艳鹏3孔祥东1,2,31.先进制造成形技术及装备国家地方联合工程研究中心(燕山大学),秦皇岛,066004 2.燕山大学河北省重型机械流体动力传输与控制实验室,秦皇岛,066004 3.燕山大学机械工程学院,秦皇岛,066004以某系列双阀芯电液比例多路阀为研究对象，采用CFD流场仿真技术和PIV可视化测速技术对不同阀口开度和流量下的主阀沿进口流道、节流口、阀腔的流场进行了流
中国机械工程 2017年10期2017-06-05
- 多路换向阀换向耦合阀口节流结构拓扑设计
路换向阀换向耦合阀口节流结构拓扑设计姜涛,黄伟,王安麟(同济大学机械与能源工程学院,201804,上海)为解决多路换向阀换向过渡过程中分流特性所带来的阀口间节流结构耦合作用问题,提出多路换向阀换向耦合阀口节流结构拓扑设计方法。将耦合阀口节流槽结构分类为由U型槽、半圆槽、圆孔槽等结构组成的参数化组合构成,构建出多路换向阀工作口流量与其阀口节流槽结构变量间的函数模型;在验证多路换向阀三维流体解析与其动态特性台架实验结果的基础上,以设定的多路换向阀换向过渡过程工
西安交通大学学报 2016年8期2016-12-23
- 锥阀阀口能量损失分析及阀座结构改进
5105)锥阀阀口能量损失分析及阀座结构改进杨国来1,2,张灿罡1,2,尹大禹1,2,张东东1,2,王建忠1,2(1.兰州理工大学 能源与动力工程学院,甘肃 兰州 730050;2.兰州理工大学 温州泵阀工程研究院,浙江 温州 325105)通过对锥阀在不同锥角、不同阀口开度及不同压差条件下的速度场和压力场进行分析,类比电路基本理论,得到了在不同压差条件下压力及速度梯度变化的规律,并分析了锥阀阀口的能量损失规律;与此同时分析锥阀阀口涡流产生的原因,通过对
甘肃科学学报 2016年6期2016-12-16
- 具有孔道沉槽的滑阀过流面积分析
程机械领域，其中阀口形式对多路阀流量控制特性具有重要影响。对于阀体上开有孔道沉槽、节流面为常见的圆柱面和圆锥面两种滑阀阀口形式的多路阀，根据其结构特征及内部流场压力分布和速度变化情况，利用等效阀口面积理论，推导了圆柱面阀口和圆锥面阀口过流面积计算公式。利用流场仿真对计算结果进行了修正，采用实验手段验证了计算结果的准确性。研究结果对滑阀阀芯的多路阀设计及性能预测具有一定参考价值。多路阀；孔道沉槽；阀口过流面积；流场仿真0 引言工程机械液压系统中，多路阀依靠滑
中国机械工程 2016年18期2016-10-13
- 基于Fluent的滑阀阀口流动特性仿真分析
luent的滑阀阀口流动特性仿真分析张青兰，王玉柱（中国船舶重工集团公司 第704研究所，上海 200031）运用流场仿真软件Fluent对滑阀阀口流道进行了流动特性的仿真分析，研究了不同沉割槽尺寸、开度下的压力分布截面图、速度分布截面图和三维流线图，以减小阀口在启、闭过程中的不利影响因素。控制滑阀；流动特性；仿真分析；Fluent0 引言随着科学技术的迅速发展及工业水平的提高，对液压系统的性能要求越来越高，从而对液压元件的设计、制造也提出了更高要求。滑阀
机电设备 2015年3期2015-10-16
- 基于Fluent的某滑阀内部流场仿真与分析
量，稳态液动力与阀口开度之间的关系。文献[7]采用CFX软件对三维溢流阀模型的内部流场进行模拟仿真，并结合流体动力学方程对溢流阀的瞬态流场特性和动态特性进行了研究。目前对液压阀内部流场的仿真分析主要是针对全周开口滑阀即传统滑阀,关于节流槽滑阀又称为非全周开口滑阀的研究比较少。本研究以非全周开口液压阀滑阀为研究对象，针对滑阀的内部流场进行三维稳态仿真模拟。采用有限元分析软件ANSYS的前处理模块GAMBIT，分析计算模块Fluent以及后处理模块TECPLO
液压与气动 2015年4期2015-05-10
- 电液比例阀开启过程中液动力的计算
等针对不同流量和阀口开度下滑阀的液动力进行了研究[3]；张杰等提出一种通过在阀套上开圆弧型流道对油液进行导流来减小液动力的方法[4]。这些研究都是在恒定的边界条件下展开的，但在比例阀开启过程中，电液比例阀并非一直处于恒定的边界条件下，之前的研究总是难以准确描述电液比例阀开启过程中液动力的变化情况。本研究采用AMESim和Fluent联合仿真的方法，首先建立电液比例阀AMESim模型，得到阀口压力、流量的响应曲线，并将入口流量和出口压力响应曲线拟合为函数，进
液压与气动 2015年11期2015-04-16
- 水液压节流阀流场仿真及与AMESim仿真的比较分析
面的优势，保证了阀口良好的密封性能，阀口可以实现零泄漏，同时其可以实现阀口磨损的自动补偿，适用于较高系统压力的工作状况[1]。本研究中的纯水液压节流阀采用球形阀芯的阀口结构形式，利用Fluent流场仿真软件，对纯水液压节流阀流道内流场进行仿真，对阀口处的压力分布和速度分布情况进行了分析研究，并结合AMESim仿真进行对比分析，为纯水节流阀的设计提供了可靠的依据。1 压电水液压节流阀工作原理该节流阀的结构如图1所示。该节流阀主要由节流阀本体、阀体连接块和封装
液压与气动 2015年5期2015-04-16
- 伺服阀滑阀阀口系数影响因素分析
81)伺服阀滑阀阀口系数影响因素分析金晓宏，艾亚辉，黄 浩，杨 科(武汉科技大学机械自动化学院，湖北 武汉，430081)分析电液伺服系统中液压缸活塞位移、液压刚度、阀口开度、外负载刚度及阀芯与阀套间径向间隙对伺服阀阀口系数的影响。采用工作点线性化的处理方法，通过引入液压缸负载力方程，给出零开口电液伺服阀滑阀流量-压力系数和流量增益的计算公式，并对其影响因素进行分析。结果表明，在液压缸全行程中，流量-压力系数会随着液压缸活塞位移、外负载刚度及阀口开度的增加
武汉科技大学学报 2015年3期2015-03-19
- 基于流固热耦合的滑阀温度特性研究
同阀芯材料、不同阀口开度对阀芯温度场和热形变的影响，为滑阀的设计和减少阀芯卡死现象奠定了一定的理论基础。1 仿真建模滑阀主要是由阀芯、阀体和阀套等构成。滑阀内部一般由多个阀腔组成，由于各阀腔之间的相似性，因此选用其中一个阀腔作为研究对象，以简化计算量。利用SolidWorks 软件进行滑阀三维几何建模，结构简图如图1所示，x 表示节流口开口度。图2 为该滑阀流体部分的CFD 模型，该模型的网格划分数为四面体单元251 939 个，网格节点422 636个。
机床与液压 2014年21期2014-03-18
- 非全周开口滑阀阀口面积快速计算方法
)非全周开口滑阀阀口具有水力半径大、抗阻塞性能好、阀口面积梯度易调节、流量控制范围宽等优点［1-3］，广泛应用于工程机械多路阀主控制阀芯、平衡阀主阀芯等液压阀中。滑阀上节流槽过流面积的设置直接影响主机的操控性能，如快速性、平稳性等［4］。兰州理工大学冀宏教授等人对非全周开口滑阀典型节流槽特性及阀口面积计算方法做了大量的研究［3，5-7］，但目前未见关于滑阀阀口面积快速计算方法的相关文献。工程技术人员设计阀芯节流槽时，需不断地调整阀芯节流槽的类型和结构尺寸，
机床与液压 2013年22期2013-08-22
- 基于CFD的液压滑阀阀口处流场研究
CFD的液压滑阀阀口处流场研究王 辉，潘生根 （中国民航大学航空工程学院，天津 300300）采用CFD方法对一种锥形阀口滑阀内流场进行了数值仿真计算，分析了在固定条件下其阀口处流场分布情况，并从阀口开度及结构参数等方面对影响阀口处流场分布进行了分析比较。研究结果表明：其阀口处流体流动情况复杂，流场在其轴向及径向分布不均衡，受阀口开度及结构参数等方面的影响；可通过优化阀口结构参数，改变阀口开度来改善阀口处流场分布状况，抑制气穴及旋涡的产生与发展，减小压降及
中国民航大学学报 2013年1期2013-07-02
- 基于相关系数的连续波发生器转阀优化设计
底边为直线的梯形阀口转阀通流面积的参数化计算模型；根据提出的设计准则建立了转阀阀口形状的优化模型。优化结果表明：该优化模型可以获得较理想的正弦波压力信号。为减少加工难度，对转阀的设计参数进行取整，并分析了参数取整对压力波信号特性的影响。连续波发生器；转阀；优化设计；相关系数压力波信号的品质主要是指信号幅值与频谱特性，与连续波发生器的转阀阀口设计密切相关。目前，国内关于转阀阀口的设计只考虑了压力波信号的幅值特性［1－4］，而没有考虑信号的频谱特性；国外的几个
石油矿场机械 2012年7期2012-12-11
- 高频电液数字转阀阀口气穴现象研究
窗口沟通或断开时阀口处可能会出现气穴现象，严重时会产生气塞现象，这样既会诱发阀体振动和噪声，又会破坏阀口流动的连续性，导致阀口实际流量与理论流量出现较大偏差，从而影响激振系统的输出特性。文献［5－8］对滑阀或锥阀内气穴非稳态流动问题进行了研究，但研究工作大多是在阀的开口固定或缓变状态下展开的，这对深入理解激振系统高频电液数字转阀（简称2D数字阀）内气穴非稳态流动现象具有一定意义，但由于2D数字阀阀芯高速旋转，阀口重叠开口周期性通断，阀口压力突变显著，阀口处
中国机械工程 2012年1期2012-09-08
- 液控换向阀内流场及动态特性的数值模拟
.滑阀内部流道、阀口形状、流场分布以及滑阀液动力是目前研究的热点问题.文献［1-2］对溢流阀内部结构对气穴产生的影响进行了研究.文献［3］对气动换向阀的流场特性进行了研究.文献［4］提出了典型阀口的通流面积的计算方法.文献［5-7］对滑阀的稳态液动力进行了分析.文献［8-11］对开式中位和闭式中位的方向控制阀的液动力开展了研究.文献［12］对移动滑阀的流场进行了可视化研究.文献［13］提供了气穴的数值建模理论.文献［13-14］开展了Fluent与其他仿真
哈尔滨工业大学学报 2012年5期2012-09-02
- 伺服阀主阀芯的建模与仿真
伺服阀,在主阀芯阀口开口大小一定、压差不同的情况下,对其内部流场进行数值模拟分析,并与理论计算结果进行比较。1 伺服阀主阀芯流场的模拟仿真1.1 网格划分由于油液在伺服阀阀口的流动情况非常复杂,阀口既是压力变化最大的区域,又是结构尺寸最小的区域。因此,根据阀内部流道的几何尺寸,应对阀口区域和流道拐角的网格进行细化。正常情况下,紧靠管道壁面区域流体的速度梯度很大,而管路中心的速度梯度相对较小,因此在网格划分时,应在壁面附近加入一个细化网格的边界层,以增大靠近
武汉科技大学学报 2011年3期2011-01-23
- 瓦斯发动机燃气混合器瓦斯阀口流量特性分析与结构优化
节燃气混合器瓦斯阀口开度来使发动机维持在理想空燃比。但是，圆形和长方形燃气混合器瓦斯阀口的流量与其开度(阀口面积)往往呈非线性关系，这将直接影响到空燃比控制时的实时性和准确性。笔者在分析长方形燃气混合器瓦斯阀口流量特性的基础上，设计了流量与其开度呈准线性关系的燃气混合器瓦斯阀口型线，有效地消除了空燃比调节时产生的时滞影响，提高了瓦斯发动机空燃比控制的实时性和准确性，为发电机组的正常运行提供了保证。1 长方形瓦斯阀口流量特性建模与分析图1为某瓦斯发动机燃气混
重庆交通大学学报(自然科学版) 2010年6期2010-11-09
- 钻井液提升阀流量系数的测定
件下钻井液提升阀阀口流量系数及其规律,并与水压阀阀口流量系数进行对比分析。结果表明:阀座倒角角度和倒角长度对锥阀及球阀阀口流量系数有较大影响,对板阀影响较小;背压存在与否对板阀流量系数变化规律影响较大;与水压阀相比,钻井液提升阀阀口流量系数略高。钻井液;幂律流体;提升阀;流量系数目前,在导向钻井、随钻测量等油气田开发系统中,广泛采用液压阀对钻井液进行控制[1-3]。液压阀口一般采用锥阀、球阀、板阀等座阀形式。由于与水或液压油的性质不同,因此在对以钻井液作为
中国石油大学学报（自然科学版） 2010年2期2010-01-03