火面
- 电站锅炉水冷壁高温腐蚀现象研究
形貌观察，发现背火面是土褐色的，而向火面则有积灰层和腐蚀层包裹，且颜色是深灰色的。向火面腐蚀产物脱落较少，可见分层产物，腐蚀产物表层呈灰白色，形貌为树皮、磨砂状，如图1所示。图1 向火面腐蚀产物2.2 化学成分用直读光谱仪对“后1”试样管进行化学成分分析，分析结果如表1所示。表1 试样管化学成分（质量分数）分析结果表明：试样管化学成分符合SA-210A1材质要求。2.3 力学性能对“后1”试样管向火面、背火面，各加工两根试样进行力学拉伸试验，试验结果如表2
科技资讯 2023年21期2023-11-22
- HC火灾下缆索承重钢箱梁温度场分析
梁上部桥面板为受火面，受火时间为3h，如图2 所示。图中数据标注含义为测点位置至受火面的距离，单位为mm。由图2 可知，HC 火灾具有升温迅速的特点，受火时间15min 左右即达到600℃。箱梁截面各测点处温度受火初期增长迅速，随后逐渐放缓，且越靠近受火面，上升速率越快。上部钢桥面板作为直接受火面，至停火时温度均未达到800℃，原因为桥面板除将一部分热量传递至纵肋和横隔板外，还直接与周围空气环境存在热交换，导致部分热量散失。在整个受火过程中，横隔板在距离桥
中国公路 2023年12期2023-08-04
- 一起余热锅炉前水冷壁管泄漏的试验分析
31 m处管屏向火面，管子向火面存在销钉，销钉外部挂有浇注料。泄漏的管子材质为20 G[3]，规格为φ60×5 mm，销钉材质为20[4]。现场泄漏处照片见图1。图1 泄漏现场照片2 试验分析2.1 宏观检查通过宏观观察可知，送检样管整体平直，没有明显的外径胀粗现象。样管背火面管壁无明显减薄现象；表面均光滑无明显腐蚀现象。样管向火面表面焊有销钉，销钉截距为50 mm。样管向火面样管左侧约100 mm存在一处泄漏爆口，按照截距推测，爆口处应存在销钉。爆口边缘
黑龙江电力 2022年6期2023-01-31
- 锅炉过热管开裂失效分析
高温过热器炉管背火面发生泄漏，漏点位置集中于出口管束管道背火侧，且分布较均匀，裂缝外圈可见白色粉末状结晶，漏点位置未见明显的涨粗等变形。管道存在一定的变形弯曲，上侧为向火面，下侧为背火面，如图1所示。图1 来样弯曲状态图过热器炉管规格为φ38×3.5 mm，材质均为12Cr1MoVG，运行压力为6.03MPa，运行介质为水蒸气，主蒸汽运行温度为420~460℃。自2013年3月安装完成后运行至今，运行时间为3.75万h。2 检验与测试2.1 渗透检测截取一
化工设计通讯 2022年10期2022-12-01
- 电站锅炉水冷壁腐蚀原因分析
发现，水冷壁管背火面呈土褐色，向火面有积灰层和腐蚀层包裹，颜色呈深灰色，同时伴随有大面积崩落，整体宏观形貌见图1。图1 送样管段整体形貌仔细检查发现，水冷壁管向火面腐蚀产物较厚，且有明显分层，并伴随有大面积脱落。表层产物呈现乳白色，为树皮状形貌，厚度较薄，见图2（a）。里层为高温氧化锈蚀层，颜色呈铁锈色，厚度较厚，见图2（b）。此外，在管子外壁还发现有孔雀蓝色。图2 水冷壁管向火面腐蚀产物1.2 化学成分分析水冷壁送样管元素成分检测结果，见表1。采用直读光
现代制造技术与装备 2022年10期2022-11-30
- 开洞剪力墙在不同受火面下温度场数值模拟分析★
两种受火方式，受火面采用ISO-834国际标准升温曲线对该模型进行升温。有限元模型见图1。2.2 划分网格由于在受火的条件下，剪力墙内部的温度变化会非常剧烈，在顺着剪力墙厚度的方向上会出现比较大的温度梯度变化。为了能够比较精确的得到墙体内部各个位置的温度情况，并且为了同时满足划分的网格不影响计算效率的前提下，从而选择在剪力墙厚度方向上划分了20 mm的网格，在其高宽两个方向划分50 mm的网格。2.3 基础参数1)标准升温曲线。众多学者通过大量的实验和工程
山西建筑 2022年17期2022-08-24
- 12Cr1MoVG钢屏式再热器爆管原因
于弯头起弯处的向火面(外弧面)，沿管子纵向开裂，裂纹总长度约为48 mm，裂纹深度贯穿整个壁厚。爆口边缘粗钝，外壁呈灰黑色，表面存在结焦和较厚的氧化皮；内壁存在结垢。爆口边缘和尖端附近分布着大量微裂纹，整个爆口呈典型长时过热的特征。图1 爆口宏观形貌1.2 化学成分分析取直管段试样进行化学成分分析，分析结果如表1所示，通过分析可知爆管试样化学成分符合GB/T 5310—2017 《高压锅炉用无缝钢管》的技术要求。表1 爆管试样化学成分 %1.3 力学性能测
理化检验(物理分册) 2022年5期2022-07-05
- 市域列车客室电气柜防火结构设计
在电气柜内部，受火面为电气柜内表面，外表面则为背火面。因此，为了使电气柜结构满足完整性和隔热性要求，需要对电气柜内表面进行防火设计。在柜体、柜门、端部隔断板、顶部隔断板的内表面敷设15 mm厚陶瓷纤维棉，陶瓷纤维棉的受火面使用铝箔包裹。陶瓷纤维棉使用不锈钢固定钉进行紧固，固定钉使用耐高温粘接胶粘贴在电气柜内表面上。在铰链、铰链安装处的内空腔、锁体，以及防火薄弱地方均喷涂至少2 mm厚防火涂料。在柜门与柜体框接触面上粘贴2 mm厚防火膨胀条，电气柜所有缝隙均
技术与市场 2022年6期2022-06-20
- 换流站封堵复合板抗火性能研究*
得到了各防火板背火面的温升曲线及耐火极限，提出新的耐火性能高、可用于换流站的防火封堵的复合夹芯板。1 数值模拟方法验证1.1 模型及边界条件为了验证数值模拟方法的正确性，选取文献[9]中的单面受火条件下的岩棉夹芯板温度场进行模拟，并进行了对比验证，所用模型如图1所示。a—文献[9]中的模型； b—本文模型； c—局部网格。Ls为岩棉板表面包被的钢板厚度；Lg为岩棉板厚度；T1,T2均为岩棉板与钢板夹层面的温度。考虑瞬态热传导过程，采用热源为ISO 834的
工业建筑 2022年1期2022-04-21
- 某200 MW燃煤电厂锅炉水冷壁管泄漏原因
壁管泄漏位置在向火面，泄漏处管子内壁存在明显的腐蚀产物堆积现象，如图1a)所示。经渗透探伤发现，管子外壁有长度约为5 mm的轴向裂纹，如图1b)所示。在泄漏处截取环形试样，通过宏观观察发现，泄漏处管子内壁厚度明显减薄，该处剩余壁厚约为2.0 mm，未减薄处管子壁厚约为6.0 mm，减薄率达66.7%，裂纹由管子内壁贯穿至外壁，如图1c)所示。图1 水冷壁管泄漏处内、外壁的宏观形貌1.2 拉伸试验依据GB/T 228.1-2010《金属材料 拉伸试验 第1部
理化检验(物理分册) 2022年3期2022-03-31
- 装配式一体化内龙骨夹芯围护墙板抗火性能研究*
采用单面受火、背火面置于室温的形式，不加载。ISO 834标准升温曲线如图3所示。图2 耐火试验炉Fig.2 Refractory test furnace 图3 ISO 834 标准升温曲线 Fig.3 ISO 834 Standard heating curve2.2 试验墙板及测点布置试件尺寸为双面1900mm×600mm×50mm ALC板材所组成的夹芯墙板，U50轻钢隔墙龙骨尺寸为50 mm× 40mm×0.6mm，岩棉板选用的是密度为120 k
合成材料老化与应用 2021年6期2021-12-23
- 砌块夹心保温墙抗火性能试验研究*
心墙外页墙设为迎火面，受火时间为61min，试验升温曲线采用国际标准升温曲线(ISO 834-1[9]曲线)。1.3 测量内容及测点布置砌块夹心保温墙抗火试验主要量测内容包括炉内温度、试件内部温度、试件背火面温度以及墙体的平面外挠度。试验炉炉内温度以及试件温度通过热电偶进行测量，热电偶采用北京某公司生产的铠装热电偶，型号为wrnk-191，量程为0～1 100℃。试验炉内部布置了6个热电偶用于测量炉内温度。为判别试件的隔热性能，在试件W1，W2背火面布置了
建筑结构 2021年21期2021-11-26
- 欧盟、英国、美国防火门测试标准与国内标准的异同点探讨
5℃；2.3 背火面测温热电偶欧标采用K型圆盘式热电偶，由直径为0.5mm的K型热电偶丝焊接在0.2mm厚、直径为12mm的铜盘上；热电偶覆盖一层（30±2）mm × （30±2）mm ×（（2±0.5）mm厚的硅酸盐纤维隔热垫。精度：±4℃。英标采用K型/T型热电偶，由最大直径为0.5mm的热电偶丝焊接在直径12mm、厚0.2 mm的铜盘上；覆盖长宽均为30mm、厚（2.0±0.5）mm的隔热材料衬垫；精度： ±4℃。国标背火面测温热电偶采用符合GB/T
建材发展导向 2021年2期2021-11-21
- 某热电厂锅炉水冷壁爆管原因分析
口为水冷壁管的向火面，位于标高19 m处(以下简称爆管)。水冷壁管材质为20G，规格φ60 mm×5 mm，内部介质为水，正常操作温度300 ℃，操作压力13.4 MPa。爆口附近的外壁烟气温度1 200～1 300 ℃，为炉膛内的温度高负荷区。本文针对该热电厂锅炉水冷壁爆管事故开展宏观检验、壁厚测量、渗透检测、化学成分分析、金相检验、硬度检测、力学性能测试。同时，截取与爆管相邻的55#管以及准备更换的同材质新管进行平行对比试验，分析爆管的原因，并给出了针
安全、健康和环境 2021年8期2021-09-01
- 高温下高强混凝土爆裂研究
于高温混凝土板受火面积较大，往往较普通楼板发生更为严重的破坏。因此探究高强混凝土板爆裂机理［2］对于研究高强混凝土试件爆裂过程及防爆措施有非常重要的工程意义，同时可为抑制爆裂及改善混凝土性能的研究提供有利的借鉴。1 原材料、试验制备及试验方法1.1 原材料试验用到的材料主要有太钢一级粉煤灰、太原狮头425水泥、艾肯硅灰、山西和盛聚羧酸减水剂、水洗河砂、辉绿岩石子，主要用量如表1所示。表1 高强混凝土配合比Tab.1 Mix proportion of hi
电力学报 2021年2期2021-07-29
- 电站锅炉水冷壁管失效分析研究★
观察，发现管子向火面有一条断续的贯穿裂纹，同时裂纹周边的外表面也有许多微裂纹，见图2。管子的向火面内表面也有许多微裂纹，见图3。从图中可以看出，管子的向火面和背火面壁厚不同，向火面管子壁厚仅有3 mm，背火面管子壁厚为5 mm，可见管子向火面减薄严重。图2 管子贯穿裂纹图3 管子向火面内壁裂纹及减薄2 室温拉伸性能根据国标GB 6397—86《金属拉伸试验试样》，对于管材水冷壁管，加工成弧形拉伸试样。向火面和背火面各取一个拉伸试样。向火面的拉伸试样取样，避
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 600 MW亚临界锅炉屏式再热器失效分析
向右数第19屏向火面第3根)为对比管样。图2 管样的宏观形貌1号管样的爆口位于夹屏管垂直段焊缝下部直管处，爆口呈喇叭状，爆口的纵向最大长度约为208 mm、横向最大长度约为163 mm。爆口处发生明显塑性变形，且边缘锋利、明显减薄，为典型薄唇形爆破(见图3)。管样明显胀粗，且内壁和外壁均附着有明显的氧化皮，爆口附近的最小壁厚为1.94 mm。2号管样宏观形貌检查未见胀粗和明显的壁面氧化现象。图3 1号管样爆口的形貌及边缘壁厚测量在1号管样爆口下部直段和2号
发电设备 2021年4期2021-07-27
- 单面受火的方钢管约束钢筋混凝土柱耐火极限
；温度中心偏向受火面，致使受火面材料高温劣化程度剧烈，与均匀受火方式存在较大差异，最终耐火极限呈现差异。但目前尚无关于单面受火的钢管约束钢筋混凝土柱在耐火极限方面的研究。基于上述分析，笔者运用ABAQUS软件建立有限元分析模型，研究单面受火的方钢管约束钢筋混凝土柱在一定参数范围内含钢率、配筋率、荷载比、荷载偏心率等对构件截面温度及其耐火极限的影响规律，以期为实际工程提供理论数据。1 有限元模型建立1.1 温度场模型温度场相关模型中全部采用热分析单元。钢筋为
沈阳建筑大学学报（自然科学版） 2021年3期2021-07-06
- 基于锥形量热的建筑材料耐火性能研究
过分受热导致其背火面温度高于可接受的温度造成火灾蔓延。因此，构件应满足的耐火性能通常从以下3 方面进行判定：（1）承载能力：承载能力指标是为了确定承重构架在耐火试验中不出现坍塌的情况下支撑试验载荷的能力；（2）完整性：试件背火面的棉垫被点燃或窜火达10 s 以上，或者在背火面出现贯通至炉内的裂缝、且裂缝的尺寸超过规定大小时，则认为试件失去完整性；（3）隔热性：试件在耐火试验期间持续保持耐火隔热性能的时间。试件背火面的平均温度温升超过初始平均温度140 ℃或
新型建筑材料 2021年4期2021-05-13
- 高固含量聚硅酸钾基防火凝胶及其在复合防火玻璃中的应用
中复合防火玻璃背火面温度随时间的变化曲线利用以上四种硅溶胶分散液灌注制备了复合防火玻璃，并采用小型耐火试验炉，按照GB/T 9978.1—2008规定的标准温度曲线，测试其耐火极限。同时，为了获得耐火性能更优的样品，采用FPG-3样品配方灌注制备了三玻夹两胶的复合防火玻璃(FPG-3D)。在测试过程中，当测得的样品背火面平均温度超过样品初始平均温度140 ℃或者背火面任一点最高温度超过该点初始温度180 ℃时，则认为样品失去耐火隔热性，此时的受火时间即为耐
硅酸盐通报 2021年4期2021-05-10
- 高温下不同受火面对开洞剪力墙温度场的影响
过数值计算对比受火面对开洞剪力墙温度场的影响。 分析结果可为进一步进行高温下剪力墙力学性能分析与火灾后修复加固提供参考。1 温度场分析理论基础1.1 计算假设本文在对受热混凝土剪力墙温度场进行分析时，采取如下假设：（1） 混凝土各个方向均质、同性，且内部不产生热量；（2） 忽略混凝土内部水的迁移、蒸发以及质量密度改变的影响；（3） 不考虑热能与机械能之间的转化耦合，即忽略材料应力、应变的机械作用转化涉及的小部分热量；（4） 热传递时忽略钢筋影响。1.2 高
重庆建筑 2021年3期2021-03-25
- 钢管约束钢筋再生混凝土柱三面受火下的耐火极限
系数为0.5,受火面对流传热系数αc=25 W/(m2·℃),背火面对流传热系数αb=9 W/(m2·℃)[9]。模型中,钢管内表面和混凝土外表面之间采用面-面接触,并考虑因混凝土硬化收缩导致的混凝土和钢管之间产生细小缝隙而产生的界面热阻,取值为0.01(m2·℃)/W[10]。对于混凝土与钢筋之间的约束选用绑定约束(tie),混凝土、钢材的热工参数均选取T.T.Lie[9]的建议。由于混凝土中存在水分,取混凝土质量含水率为5%且ρw·cw=4.2×106
沈阳建筑大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-03-17
- 高速动车组地板结构耐火性能分析*
地板结构底面(受火面)至顶面(背火面)各层材料分别为沥水板、吸音材、碳纤维、隔音毡、复合胶合板、橡胶地板布，层间各材料紧密贴合无间距。各层材料尺寸参数如表1所示。各层材料参数如表2所示。所有材料均视为各向同性，即针对任意材料，其导热系数值在x、y、z方向上均相等。表1 地板结构几何尺寸 单位：mm表2 地板结构各层材料参数表模拟时，仿照试验时地板侧面使用的隔热材料进行封堵，且将模型侧壁设定为绝热边界条件。针对模型的下表面(受火面)，认为其温度依照标准温升曲
城市轨道交通研究 2021年2期2021-03-02
- 某超临界锅炉吹灰器罩壳内水冷壁管表面裂纹产生原因
罩壳内水冷壁管背火面鳍片与管子焊缝处发生开裂(见图1)，现场磁粉检测发现裂纹向母材方向延伸，呈横向扩展，并最终造成管子开裂泄漏，同时发现数条平行于主裂纹的小裂纹，紧邻该泄漏点对侧的管子弯曲部位吹损痕迹明显，且在吹痕中心有一漏口。进一步检查发现罩壳内鳍片采用点焊方式连接在管子上，焊接质量很差，磁粉检测发现多处密封开裂。主裂纹可能由焊接质量较差引起，但主裂纹附近数条小裂纹产生的原因尚不明确。近几年，多家电厂已相继在检修中发现水冷壁管向火面存在大面积横向裂纹的现
机械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 木质素作用下膨胀珍珠岩保温板的燃烧性能★
均值计算实验板受火面与背火面的温度，使用秒表每间隔10 s记录一次数值，根据实验板在测试中的状态合理确定结束时间，测试时平均室温20 ℃。通过分析三块实验板耐热性能数据和外观状态对比，确定添加面粉、黄泥和水泥的实验板耐热性能优劣。3.1 实验结果分析从实验板Ⅱ-1接触火焰开始，受火面升温速度很快，10 s即达到256 ℃，在前60 s时间受火面持续快速增温至424 ℃，随后120 s内增速缓慢，温度差为36 ℃；背火面大体呈现四个阶段，首先是前50 s温度
山西建筑 2021年5期2021-02-27
- 太阳电池阵火星环境发电建模仿真
系统技术，由于受火面光照强度、火星尘、火面气候等影响，太阳电池阵-蓄电池电源系统在火面应用相比于近地应用有很大区别，尤其是在太阳电池阵设计及发电功率预算方面，对于首次火星探测任务，无火面光谱、温度、火星尘等因素影响下的太阳电池阵发电实测数据，给火星探测器电源系统设计造成了很大困难。2020年之前，美国、俄罗斯、日本等国发射了42次火星探测任务，成功或部分成功22次，其中4个着陆器成功着陆火星，4辆火星车成功登陆火星，均由美国发射完成，除“好奇号”（Curi
深空探测学报 2020年5期2021-01-28
- 清远磁浮列车内装地板结构防火概述
火完整性：试件背火面未出现持续达10s或者10s以上火焰;棉垫未点燃;当试件背火面出现贯穿至试验炉内的裂缝时，直径6mm的探棒穿过裂缝进入炉内且沿裂缝长度方向移动的距离不大于150mm，或直径25mm的探棒不能穿过裂缝进入炉内。耐火隔热性：试件背火面的平均温度≤250℃;试件背火面任意一点的最高温度≤300℃。2 地板结构防火试验2.1 地板结构及材质考虑地板结构防火和减重要求，铝地板为60mm厚铝型材，内装地板为18mm厚酚醛地板，铝地板背部涂1.2mm
装备维修技术 2020年18期2020-12-25
- 装配式轻钢房屋防火设计探究
当承重分隔构件背火面平均温度大于初始平均温度140℃或者任一位置温升大于初始温度180℃，均判定该试件丧失隔热性；当非承重构件达到下列条件之一，均判定该试件丧失完整性：（1）试件棉垫被点燃；（2）缝隙探棒可以穿过试件裂缝；（3）背火面出现火焰并持续时间＞10s［10］。4.1 第一次轻钢墙体耐火试验4.1.1 试件概括试件的结构为：12mm水泥纤维板+100mm玻璃棉+89mm龙骨+9mmOSB 板+12mm 防火纸面石膏板，玻璃棉嵌在龙骨内，龙骨用的是型
江西建材 2020年11期2020-12-03
- 某余热锅炉受热面管腐蚀穿孔原因
的位置位于管的向火面一侧，为找到该直管泄漏失效的原因，笔者在泄漏点附近取一段管试样，并对试样进行硬度测试、金相检验，对内壁附着物进行扫描电镜(SEM)分析、能谱(EDS)分析、X射线衍射(XRD)分析。图1 受热面管泄漏位置示意图Fig.1 Diagram of leakage location on heating surface tube1 理化检验1.1 宏观分析在受热面管的泄漏位置截取一段圆管试样进行观察，其宏观形貌如图2所示。可见管试样外壁无明显
理化检验(物理分册) 2020年11期2020-11-29
- 船用铝合金与复合材料用防火材料导热系数研究
升和对防火材料向火面的传热过程，在此基础上求解背火面温度。背火面温度的限值由铝合金和复合材料的高温力学性能确定。通过不同导热系数的迭代计算，确定恰好满足限值的状态，而在此状态下的导热系数即为防火材料的导热系数要求。1.1 耐火分隔的传热过程计算计算过程以《国际耐火试验和程序应用规则》［13］中规定的耐火分隔试样为研究对象，并做如下假设：1）耐火分隔试样是平板；2）根据船体舱壁的特点，耐火分隔试样的长度和宽度远大于其厚度；3）耐火分隔试样处于试验炉内，四周绝
中国舰船研究 2020年4期2020-08-15
- 乙烯裂解炉对流段炉管开裂原因分析
向高温烟气侧为向火面，其颜色为棕红色，背向烟气侧为背火面，其颜色为深棕红色。裂纹均在炉管的向火面，肉眼可见三条明显的裂纹，依次标记为裂纹1、2、3，见图1。图1 炉管开裂宏观示意图将裂纹1、2、3 切割，得到炉管断口1、2、3。炉管断口处没有明显地塑性变形，裂纹起源于炉管内壁，沿管壁向外扩展。因高温蒸汽的作用，断口表面呈蓝黑色，表明断口发生了一定程度的高温氧化。在炉管断口上的裂纹扩展区，可见“海滩线”的痕迹，断口具有疲劳断裂的典型特征。1.2 炉管材质分析
中国设备工程 2020年7期2020-06-28
- 不同厚度发泡陶瓷板的耐火极限分析
中一面作为试验受火面。2 耐火试验条件2.1 试验依据1)GB/T 9978.8—2008《建筑构件耐火试验方法第8部分：非承重垂直分隔构件的特殊要求》；2)GB/T 9978.1—2008《建筑构件耐火试验方法第1部分：通用要求》。2.2 试验条件1)炉温 试验按照 GB/T 9978.1中规定的标准时间-温度曲线进行升温。2)炉压 该墙体为垂直构件，耐火试验过程中的炉压控制按照 GB/T 9978.1 的规定，在试验炉内的试件顶部压力不应超过 20 P
建材世界 2020年3期2020-06-22
- 重整四合一炉用国产P9钢管服役状况和剩余寿命预测
谱仪对P9钢管向火面和背火面部位化学成分进行测试。采用SHT4505型电液伺服万能材料试验机对P9钢管向火面和背火面部位进行室温拉伸试验，室温拉伸试样为矩形截面试样。采用应力控制加载模式，弹性及屈服阶段的应力速率为10 MPa/s，屈服后至试样断裂的位移速率为10 mm/min。采用CSS3905电子高温蠕变试验机对P9钢管向火面部位取样进行高温短时拉伸试验，高温短时拉伸试样为标准矩形截面蠕变试样。试验过程中通过上中下三段热电偶控制试样表面温度，并通过电脑
压力容器 2020年5期2020-06-17
- 锅炉水冷壁管爆管原因分析及防范措施
褐色腐蚀产物，向火面内壁靠近穿孔位于内螺纹内凹部位，其附近有腐蚀凹坑，背火面内壁未见明显腐蚀凹坑，壁厚约为7.5 mm。2#管在穿孔B附近截断后，可见内壁呈红褐色，未见明显腐蚀坑，远离穿孔位置剩余壁厚均约为7.5 mm。将水冷壁管沿鳍片位置剖开为向火面和背火面，1#管剖开后可见其向火面穿孔A 附近内壁有腐蚀减薄，剩余壁厚约3 mm，表面覆盖红褐色腐蚀产物，局部红褐色腐蚀产物脱落后呈黑色。2#管局部剖开后，可见穿孔B 附近向火面和背火面内壁均呈红褐色，内壁未
设备管理与维修 2019年11期2019-10-25
- 锅炉水冷壁管爆管原因分析及防范措施
褐色腐蚀产物，向火面内壁靠近穿孔位于内螺纹内凹部位，其附近有腐蚀凹坑，背火面内壁未见明显腐蚀凹坑，壁厚约为7.5 mm。2#管在穿孔B附近截断后，可见内壁呈红褐色，未见明显腐蚀坑，远离穿孔位置剩余壁厚均约为7.5 mm。将水冷壁管沿鳍片位置剖开为向火面和背火面，1#管剖开后可见其向火面穿孔A附近内壁有腐蚀减薄，剩余壁厚约3 mm，表面覆盖红褐色腐蚀产物，局部红褐色腐蚀产物脱落后呈黑色。2#管局部剖开后，可见穿孔B附近向火面和背火面内壁均呈红褐色，内壁未见明
设备管理与维修 2019年6期2019-07-09
- 水冷壁大面积腐蚀原因分析
6.1 mm；向火面外表面结垢严重，表面氧化皮最大厚度约3 mm，最外层是灰白色的积灰，敲开后内层是结构密致的黑褐色物质，两层物质之间结合不牢固；向火面有普遍减薄，减薄最严重的部位主要在两侧鳍片焊缝附近和对接环焊缝及其两侧，向火面最薄壁厚4.9 mm。背火面外观无明显异常，减薄不严重，实测壁厚8.9～9.4 mm。焊缝的向火面有1个明显腐蚀凹坑，凹坑最大深度约4 mm；焊缝背火面外观正常，如图1～3所示。内壁无明显氧化皮和结垢。2号对比试样管宏观无明显异常
山东电力技术 2019年3期2019-04-11
- 某电厂水冷壁管爆管分析
要原因在于管子向火面长期受烟气冲刷引起的管子磨损减薄。为了保障该电厂安全运行，应抽查水冷壁管壁厚，对壁厚减薄量在30％以上的水冷壁管进行更换。水冷壁；爆管；烟气冲刷；磨损减薄锅炉水冷壁管的主要作用是吸收炉膛中高温火焰或烟气的辐射热量，通过热传导和对流换热将之传递给管中的水并在管内产生蒸汽，同时，起到降低炉墙温度、保护炉墙的作用[1]。锅炉水冷壁管不仅受到高温高压作用，还受到水汽和烟气的冲刷作用，容易产生腐蚀、磨损、疲劳等损伤。这些损伤进一步累积或发展会导致
科技与创新 2019年2期2019-02-14
- 秸秆复合墙板耐火性能试验研究
为50 mm，受火面为上表面。按照GB 8624—2012《建筑材料及制品燃烧性能分级》对复合墙体进行了测试，性能要求参照GB 8624—2012中平板状B1级难燃材料（制品）的要求。表1为复合墙板的测试结果。表1 秸秆复合墙板燃烧性能测试结果由表1可见：（1）该复合秸秆墙板具有非常好的耐燃烧性能，而且部分项目性能优异，如燃烧增长速率指数，测试结果为6W/s，大大优于GB 8624—2012要求的不超过120 W/s，600 s内总热释放量只有0.8 MJ
新型建筑材料 2018年11期2018-11-23
- 油松辽东栎凋落叶可燃物载量对火行为的影响
速度、火线强度、火面强度和火焰高度这四个火行为指标，分析研究载量对其影响。其中，蔓延速度和火焰高度可直接测定。2.2.1 总载荷量 样本干质量采用烘干称量法测定。在 105 ℃ 的烘箱中烘干24 h 后称量，测定含水率，计算含水量，进而计算出总载荷量。其中可燃物含水率=(浸泡 t时间的凋落物质量-样本烘干质量)/ 样本烘干质量×100%；总载荷量=(浸泡t时间的凋落物质量-含水量)/样方面积×(10 000/1 000)。2.2.2 火线强度 计算公式为I
防护林科技 2018年9期2018-10-11
- 钢板-高强混凝土组合剪力墙火灾反应数值模拟
。火灾时墙体的背火面与空气的传热以对流形式进行,而侧面可视为绝热边界条件。墙体的受火面和炉膛的热量交换主要以对流和辐射的形式进行。升温曲线为ISO834标准升温曲线,曝火时间为120 min,试验按建筑构件耐火试验方法[8]进行。由于试验周期较长,研究的参数也有限,利用有限元数值模拟,则能够研究更多的参数,因此选取该试验中的钢板-高强混凝土组合剪力墙试件FW (Fire Wall)进行数值模拟,其截面形式如图1所示,墙体高度为1 000 mm。在对该墙体进
结构工程师 2018年3期2018-07-14
- 锅炉水墙管高温垢下腐蚀穿孔失效分析
孔均在水墙管的向火面一侧，见图3。图1 水墙管泄漏锅炉图2 上锅筒内部水垢图3 穿孔水墙管将水墙管A切断后，可见管子内部内壁基本被水垢和腐蚀产物覆盖，其中内壁表面水垢成黄白色，与管壁接触的内层物质呈深黑色，管子局部从内壁向外壁腐蚀穿孔，见图4。管子局部去除管壁金属层后，可见一层较厚的腐蚀产物和水垢，厚度约4mm，见图5。图4 水墙管A横截面图5 水墙管A切除金属层2 试验与分析2.1 壁厚测定对泄漏水墙管未穿孔部位进行测厚，结果显示水墙壁剩余壁厚约为2.6
中国特种设备安全 2018年5期2018-06-13
- 防火幕耐火性能的研究
性，隔热性关注背火面的平均温升和最高温升，要求在给定耐火极限时间内，背火面的平均温升不超过初始温度（即环境温度）140℃；单点最高温度不超过初始温度180℃［2］。不同国家对防火幕耐火极限时间要求不同，具体数据见表1。国内舞台设备行业对防火幕耐火极限时间尚无标准，推荐为60 min以上，考虑国内耐火材料性能差异及品牌质量，兰州理工大学舞台设备研究所设计的防火幕耐火极限时间为90 min。笔者基于传热学理论，对防火幕非稳态温度场进行分析，得到用于编程求解的差
机械制造 2018年11期2018-05-29
- 普通玻璃在明火源作用下的宏观破坏痕迹研究
电偶布置在玻璃受火面中心以采集玻璃受火中心温度。其中，油盘r=15 cm，h=10 cm，柴油用量为油盘体积1/2。1.数据采集仪；2.酒精喷灯；3.灶台火；4.油盘火1.2.2 与火源不同相对位置的玻璃破坏痕迹制备窗户、茶几等是生活中常见的玻璃制品，因此在火场中存在玻璃与火源处于水平或垂直的相对位置。制备玻璃与火源不同相对位置的玻璃破坏痕迹，以研究玻璃与火源不同相对位置对玻璃破坏痕迹的影响。按图2所示，将4 mm平板玻璃以水平和竖直状态分别固定在灶台火火
中国人民警察大学学报 2018年2期2018-03-14
- 热电厂锅炉水冷壁泄漏原因分析
0℃，火焰附近迎火面水冷壁管温度500℃。2.3 成分分析在水冷壁管上切取管段压扁后打磨制成光谱分析样品，按照GB/T 4336—2016碳素钢和中低合金钢多元素含量的测定火花放电原子发射光谱法（常规法），使用德国 SPECTRO Lab.型固定式直读光谱仪对样品进行光谱分析，分析结果见表1。由表1测量值可知该水冷壁管的元素含量基本符合GB 5310—2008《高压锅炉用无缝钢管》中20G的要求。表1 水冷壁管成分含量2.4 硬度检验使用430SVD数显维
设备管理与维修 2017年6期2018-01-17
- 钢筋混凝土柱温度场试验研究
降温速率受其距受火面距离影响较大；截面内距离受火面越远的位置，升温滞后现象越明显；在ISO- 834标准升温和随炉降温加热曲线作用下，当方形柱的截面边长大于等于700 mm时，柱截面内的温度分布可反映大截面尺寸钢筋混凝土柱在火灾升、降温阶段的温度分布变化。柱；钢筋混凝土；截面尺寸；温度场0 引言火灾对各类建筑结构和构件力学性能的影响主要表现为各种建筑材料受到高温影响，其火灾中和火灾后的力学性能发生劣化，不同建筑材料间的力学性能受到高温影响，其火灾中和火灾后
火灾科学 2017年3期2017-12-28
- EVG-3D墙板耐火性能研究
能。结果表明：背火面单点最高温升为162.8℃，平均温升 139.3℃，都符合现有规范要求，EVG-3D板试样无烟火冒出，且在实验结束后试件完整。由试验数据和试验现象得出EVG-3D板的保温隔热性能良好，并且环保性能也尤为突出。EVG-3D墙板；工业化；耐火性；试验分析在我国，随着城乡建设的发展，装配式建筑慢慢走进寻常百姓家，引进的建筑材料的新产品更是层出不穷，一种新型材料钢筋网架水泥夹芯板（以下简称EVG-3D板）引入中国[1]。EVG-3D板是奥地利E
河北工程大学学报(自然科学版) 2017年4期2017-12-26
- 预制复合保温墙体抗火性能试验研究
呈非线性分布,背火面温度普遍较低,均不超过100 ℃;钻孔取芯发现迎火面芯块呈褐红色,XPS板及EPS板灾后呈熔化状态．预制;保温墙体;抗火试验;挠度;温度场预制复合保温墙体可实现预制、承重、保温节能于一体,在我国的研究与应用越来越广泛,但随之而来的建筑火灾隐患也增大．Woltman等[1]采用热箱装置对混凝土夹心墙板进行了耐火性能研究,发现内保温泡沫层的导热系数对墙体的耐火性能有着极为重要的影响．Zhang等[2]对比分析了石膏灰泥、玻璃镁和轻质硅酸钙玻
东南大学学报（自然科学版） 2017年6期2017-12-18
- 标准耐火试验加热条件下混凝土剪力墙温度场分布
火降温，待试件背火面温度开始降低时，停止采集数据并卸载。1.3 测点布置及测量内容炉内温度按《建筑构件耐火试验规范》［1］的规定共放置4个自制的镍铬-镍硅热电偶丝测量，丝径为1.5mm，热电偶丝外套陶瓷管以防止2种电偶丝的接触和短路。炉内热电偶布置于两侧壁，距离侧壁底部400、800mm处，其热端与试件迎火面的距离为100mm，深入炉膛内深度50mm。试件内部温度通过在试件中预埋自制的20个丝径为0.5mm的K型热电偶丝测量，热电偶具体布置如图1所示。图中
河南科技 2017年3期2017-04-15
- 300MW级亚临界锅炉管爆裂原因及剩余寿命评估
过对过热器管道向火面和背火面的力学性能、爆口处金相组织、裂纹与组织的关系及氧化层的分析，得出了300MW过热器锅炉管爆裂失效的原因。结果表明，长期超温运行、冲蚀、内壁氧化层脱落和局部短时过热综合作用导致过热器锅炉管爆裂发生。利用球化分析法和Larson-Miller参数主曲线外推法，估算了12Cr1MoV材质的过热器锅炉管金属当量温度和剩余寿命，表明锅炉管向火面金属当量温度明显高于背火面，剩余寿命远低于背火面。建议严格控制锅炉运行温度和压力，防止锅炉管局部
焊管 2016年4期2016-12-16
- 钢质防火门的耐火性能失效分析及改进
扇向温度较高的受火面内凹，根据国家标准GB/T7633-2008《门和卷帘的耐火试验方法》中规定，安装在耐火试验炉上的防火门不能锁闭，所以防火门门扇一侧仅通过门锁相连，另一侧通过多副铰链固定，导致有门锁一侧门扇上下端容易外翘，极易丧失耐火完整性。本文对钢质防火门门扇的基本结构及生产工艺进行简单的介绍，同时分析门扇边缘结构形式对耐火性能的影响，并提出改进措施。1 钢质防火门分类及门扇基本结构钢质防火门是由门框、门扇通过防火铰链连接形成的，另外配置防火锁、防火
中国科技纵横 2016年12期2016-08-23
- 高性能钢筋混凝土板在变化温度场下的性能研究
一维变化规律，受火面为混凝土板的底面，其温度为Tk，这时板内温度场是关于板受火时间t和板内距受火面距离y 的函数，T=T（y,t）微分方程为：初始条件为T（y,0）=T0，边界条件T（0,t）=Tk，T（∞,t）=T0，拉氏变换为T（y, s）=LT（y,t），其中s 为复参量，s=β+iω，边界条件经拉氏变换为T（0,s）=Tk/s，T（∞,s）=T0，根据拉氏变换微分性质得：得微分方程为：其解为：求得系数A=0，B=Tk/s，C=T0，可将解简化为：对
中国科技信息 2016年13期2016-08-01
- 循环流化床锅炉水冷壁泄漏原因分析
Pa。管道外分迎火面和背火面，迎火面和背火面交界处有焊接件翅片。本次水冷壁泄漏是该炉自2009 年投运以来的首次出现的炉管泄漏，出现泄漏后，公司及时组织技术人员进行分析并对缺陷部位进行割管，联系两家检测机构对其进行了化学成分分析、力学性能分析、管道解剖分析、块状腐蚀产物分析、能谱分析、金相分析等理化分析。2 检测分析2.1 化学成分分析背火面编号为1 号，迎火面编号为2 号，对1号、2 号进行化学成分分析。化学成分见表1。化学成分均满足标准对20G 材质的
石油化工腐蚀与防护 2015年4期2015-11-29
- 超临界670MW机组末级再热器爆管原因分析
较多。爆管附近向火面氧化皮最大达到1.8mm。第二次爆口管爆口处T23管向火面组织为铁素体+贝氏体+珠光体，为异常组织特征，而背火面为铁素体+碳化物。T91管外壁有混晶组织，组织为粗大的马氏体+碳化物（晶粒度为5～ 6级）。内层为碎化的板条马氏体+弥散的碳化物颗粒（晶粒度10～11级）。内外层晶粒级差较大，而原板条位向特征不典型，且晶内大量碳化物颗粒析出长大，晶界不清晰已发生粗化。2.3硬度检验取两次爆口管的爆口边缘和爆口下段进行硬度检验，检验结果见表1。
中国科技纵横 2015年18期2015-10-31
- 建筑用防火门耐火性能理论与试验分析
整性：包括试件背火面出现火焰燃烧并持续燃烧时间未超过10s，窜过门缝的火焰未点燃棉垫，试件未垮塌；②不丧失隔热性：包括试件背火面的平均温升未超过平均温度140℃，试件背火面任一点位置的温度温升未超过初始温度（包括移动热电偶）180℃，门框温升未超过360℃。由此，根据GB12955-2008、GB/ T7633-2008和相关理论知识[8～9]，以防火门的背火面温度为判断参数，推导防火门隔热性能的理论计算公式。式中：η-修正系数，η=1.37；Tb-防火门
建材与装饰 2015年17期2015-10-31
- 基于升降温全曲线的钢筋混凝土梁温度场分析
热惰性，越靠近受火面温度变化梯度越显著，除直接受火的截面边界之外，截面内部的升温出现不同程度的滞后现象，离受火面距离越远，滞后时间越长；钢筋混凝土梁经历升降温全过程后，梁截面各点经历的升温峰值温度不同，达到升温温度峰值的时间也不同，越远离受火面越滞后；在受火面停止升温进入降温阶段时，截面内部可能还处在升温阶段，形成了钢筋混凝土梁在受火面升温时其外部受火面温度高于截面内部温度，而在受火面停止升温进入降温段时，截面内部温度存在高于外部温度的情况，此现象在分析受
山东建筑大学学报 2015年4期2015-05-11
- 直流锅炉水冷壁管连续爆管分析
78根垂直管屏向火面爆管泄漏，爆口部位标高48.5 m（过渡集箱上部）。后水左数第100根垂直管屏爆口长82 mm，宽30 mm，从鳍片焊缝管子侧熔合线处沿轴向爆开；爆口中心处背火面厚度6.0 mm、向火面厚度3.9 mm；爆口端部向火—背火方向外径胀粗量20.44%；距爆口端部上300 mm处向火—背火方向外径胀粗量7.55%；距爆口端部下150 mm处向火—背火方向外径胀粗量12.58%。后水左数第178根垂直管屏爆口长50 mm，宽18 mm，爆口位
山东电力技术 2015年8期2015-01-07
- 棉花秸秆草砖墙体耐火性的试验研究
n的燃烧过程，向火面温度达到1000℃时，背火面的温度才升高了1℃ 。2006年美国以高为3 657.6 mm，宽为4 267.2 mm，厚度为508 mm(其中双面有25.4 mm的抹灰层)的草砖墙为研究对象，试验表明其耐火极限超过1 h［11］。这些试验表明构造合理的草砖墙满足耐火性的要求。由于国内外研究的墙体草砖大都是用稻草，麦秸秆压制成型的，且墙体的厚度较厚。本实验以棉花秸秆压制成型的草砖做成的非承重墙做为研究对象，并使墙体厚度减少到250 mm。
水利与建筑工程学报 2014年5期2014-12-21
- 双面受火钢骨-方钢管混凝土柱的温度场分析
2 加热炉以及背火面处理图Fig.2 (Color online)The heating furnace and the treatment of unexposed surfaces1.3 试验结果图3 为炉内升温情况与ISO—834标准升温曲线的对比图.两者在前期略有偏差，6 min后，两者温度基本吻合.炉内上下层分别设有一个S分度热电偶，由图3可见，上下层炉温之间差异很小，满足温度场试验的基本要求.图4为热电偶实测温度与时间关系曲线.总体而言，无论是
深圳大学学报（理工版） 2014年4期2014-07-16
- 钢质防火门失去耐火完整性问题分析及改进措施的研究
锁约束，无法向受火面推进，其结果必然导致上下两角外翘造成框-扇错位。对于双扇门（含子母门，以下同），门扇间带止口，框-扇铰链连接边不会产生明显错位,且门扇变形量与门框趋近,明显减小。而扇-扇对缝处，相对固定扇除上下两端受框约束外,别无约束点,因此明显内凹。相对开启扇则仅在对缝边中点采用防火锁与相对固定扇连接，上下两边与门框无任何连接,弯曲变形与相对固定扇相似。随门扇弯曲变形的不断加大，扇-扇对缝间隙不断扩大，尤其是在对接缝的中点更为严重。当对缝间隙超出扇-
河南建材 2012年3期2012-04-10
- 焦化加热炉管早期失效分析
1#，2#管样向火面金属管壁都存在腐蚀减薄现象，其中1#管样壁厚减薄显著，管内壁也有较厚的垢物层。经测量，1#管样向火面金属壁厚7.76 mm，内壁垢物层厚度2.7 mm;2#管样向火面金属壁厚9.36 mm，内壁垢物层厚度1.6 mm。炉管外壁产生了氧化现象，使得炉管减薄，其向火面减薄倾向与背火面比较，说明氧化是减薄的主要因素。1.2 化学成分分析1#，2#管样的化学成分分析结果及标准要求见表1。由表1中数据可知，各试验管样的化学成分均符合标准要求。表1
压力容器 2011年6期2011-05-15