墩底
- V形墩连续刚构桥设计参数研究
墩连续刚构桥中墩墩底水平力和弯矩的影响见图3。图3 边中跨比μ对中墩墩底水平力和弯矩的影响由图3可以得到，边中跨比μ增大时，中墩墩底水平力先减小，再增大；而中墩墩底弯矩则始终呈现减小的趋势。从具体数值上分析，墩底水平力由4100kN减小到4030kN再增大到4140kN，变化幅度很小，在工程中几乎可以忽略不计；而中墩墩底弯矩则减小了10%。由此可见，在实际的设计中，适当选取较大的边中跨比能够降低中墩墩底弯矩，这对于中墩桩基的受力是有利的，同时也能够降低桩基
价值工程 2023年33期2023-12-13
- 黏滞阻尼器对铁路自复位桥墩地震响应的影响
的性能，但关于桥墩底部设置黏滞阻尼器的文献鲜有涉及。本文提出一种外设黏滞阻尼器的自复位桥墩，基于OpenSees 平台建立自复位桥墩模型，讨论阻尼器参数对自复位桥墩墩顶位移和墩底弯矩的影响，并与无阻尼器自复位桥墩进行对比分析。1 工程概况及有限元模型1.1 工程概况跨度32 m单线铁路简支箱梁桥［图1（a）］，桥梁下部结构为空心圆端形桥墩，群桩基础，承台尺寸12.7 m ×14.5 m × 3.0 m。为研究黏滞阻尼器对桥墩的影响，对18#墩进行再设计，使
铁道建筑 2023年9期2023-10-18
- 墩身惯性力对墩底地震剪力的影响及计算方法
地震惯性力贡献的墩底剪力简化计算方法，以某铁路简支梁桥为研究对象建立三维有限元模型，在分析了墩身质量对结构动力特性影响基础上，通过非线性时程分析方法研究了不同墩高、场地类型以及地震动峰值加速度（PGA）下墩身惯性力在桥墩地震剪力中的贡献比例，给出墩身惯性力在计算墩底地震剪力时不可忽略的判别条件；并采用模态Pushover分析法对墩底剪力进行简化计算，对结果的准确性加以验证。结果表明：桥墩进入塑性后，墩身惯性力对墩底剪力的贡献比例受场地类别影响小，主要影响因
振动工程学报 2023年1期2023-06-30
- 黏滞阻尼器参数对连续梁桥地震响应影响分析
盖梁底节点，桥墩墩底节点从属于承台顶节点。桩基与承台的连接同样采用刚性连接来模拟，桩顶的节点从属于承台底节点，桩底采用固结。两侧桥台设置滑动支座，1#、3#、4# 桥墩设置板式橡胶支座，2#桥墩采用墩梁固结。桥梁二期荷载转换为质量来模拟二期铺装。3.3 地震波的模拟采用动力时程分析方法对桥梁进行抗震计算分析。根据《城市桥梁抗震设计规范》[8]5.3 条规定，选取Elcent 波、Sanfer 波和sanfern 波3 条地震波对结构进行动力时程分析。建立的
城市道桥与防洪 2023年1期2023-02-21
- 川藏铁路同球向双球面支座简支梁桥减隔震分析
模拟地震作用下，墩底一般会出现塑性铰，从而影响结构的动力响应。为实现对桥墩的精确模拟，对桥墩进行截面的弯矩−曲率分析，利用BEAM189单元的广义变截面功能对桥墩的塑性铰进行模拟。采用六弹簧法代替桩基对基础的边界作用，采用COMBIN14弹簧单元模拟桩土效应。1.2.4 地震波的选取本文选用EL-Centro波进行川藏铁路简支梁桥地震响应的时程分析，按照《铁路工程抗震设计规范》(GB 50111—2017)8度设防罕遇地震等级(50年超越概率2%)，将地震
铁道科学与工程学报 2022年11期2022-12-13
- 铁路重力式桥墩墩底局部加密纵筋高度研究
坏部位主要集中在墩底,墩底以上部位基本未见破坏(图1)。图1 地震作用下桥墩震害图Fig.1 Seismic damage diagram of bridge piers under earthquake action自从20世纪60年代起,各国对桥墩的抗震性能进行了大量的试验研究和理论研究[4-8],发现影响桥墩抗震性能的主要因素有:配筋率、配箍率、轴压比、剪跨比等。对于铁路重力式桥墩,文献[7-9]中研究了不同参数对桥墩抗震性能的影响,发现配筋率对铁路
地震工程学报 2022年5期2022-10-11
- 脉冲型地震动作用下双薄壁墩参数对矮塔斜拉桥地震反应的影响
方法发现双薄壁墩墩底及系梁破坏最为严重。张永亮[9]等分析了远场地震作用下双薄壁墩连续刚构桥地震反应参数。石雄伟[10]和宋帅[11]分别研究了墩间距和墩高对连续刚桥地震反应的影响。已有研究主要存在两个问题：① 对矮塔斜拉桥此类结构形式特殊的桥型,在脉冲型地震作用下对桥墩的地震反应研究不足；②在强震作用下对双薄壁墩几何参数分析主要集中在连续刚构桥上，对城市矮塔斜拉桥双薄壁墩参数分析研究内容较少。因此，以一座塔-梁-墩固结体系的城市矮塔斜拉桥为原型，选取3条
兰州工业学院学报 2022年4期2022-09-14
- 基于BRB的铁路双柱式超高墩连续梁桥横向减震研究
较好的耗能能力，墩底剪力得到重分布，增强了结构的抗震性能。Wei等[7]进行了设置BRB双柱式钢管混凝土排架墩的Pushover分析，发现桥墩的横向位移得到有效控制，但会在一定程度上增加墩底剪力。Bazaez等[8]对一座BRB加固的排架墩模型进行了拟静力试验，发现BRB可有效提升构件延性、控制墩身损伤。李晓莉等[9-10]通过增设BRB来实现排架墩的保险丝设计理念，发现可以有效延缓排架墩的屈服过程。张永亮等[11]揭示了BRB对双柱式中低墩的减震机理，X
振动与冲击 2022年7期2022-05-04
- “人”字形曲线高架桥地震动多角度输入研究
桩土相互作用，桥墩底部固结，不考虑桥台与土的相互作用。图3 “人”字形曲线高架桥有限元模型3 地震动多角度输入模型选用EI centro波，采用一致激励输入进行有限元分析，EI centro波峰值加速度为 197.32 gal，如图4所示。曲线高架桥坐标系如图5所示。图4 EI centro波根据图5可列以下算式：图5 曲线高架桥坐标式（1）、式（2）中，x为梁的切线方向；y为梁的径线方向；X为地震波输入方向；Y为地震波输入方向的径线方向； 为X方向与y方
现代城市轨道交通 2022年4期2022-04-16
- 墩底设置无黏结钢筋铁路重力式桥墩抗震性能研究
能，本文提出了在墩底设置无黏结钢筋的设计方案，以增大钢筋的伸长量提高桥墩的极限位移。目前对于无黏结钢筋的使用主要集中在体外预应力加固［6-7］、节段拼装桥墩［8-9］和摇摆自复位桥墩［10-12］中。另外，Pandey 等［13］研究了建筑中钢筋混凝土柱设置无黏结钢筋对其抗震性能的影响。但是低配筋率铁路重力式桥墩的破坏特征与钢筋混凝土柱有着本质的区别，二者在设置无黏结钢筋后对其抗震性能的影响是否一致，在墩底设置无黏结钢筋对低配筋铁路重力式桥墩的抗震性能有何
中国铁道科学 2022年2期2022-04-07
- 大跨高低墩连续刚构桥合龙顶推力计算分析
的水平偏位，并对墩底产生较大的弯矩。实际设计与施工过程中，常常在主跨合龙阶段，在主梁合龙劲性骨架上施加一对与墩顶水平偏位方向相反的顶推力，使主墩墩顶在合龙前有一个预偏值，这样在连续刚构桥运营期间，可以控制墩底弯矩及应力在较小的安全水平。目前国内对于连续刚构桥的合龙技术进行了大量的研究，研究内容主要集中在顶推力的计算和合龙顺序的优化上。对于多跨连续刚构桥，常常需要对合龙顺序进行比选后，再计算出最优的顶推力大小。而最优合龙顶推力的计算方法也是见仁见智，徐长春[
北方交通 2022年1期2022-01-26
- 黏滞阻尼作用下高墩大跨度连续刚构-拱组合桥减震效果分析
顶与梁底固结处、墩底在地震荷载作用下均会形成塑性铰，对墩身的损伤较大［3］。因此，连续刚构-拱组合桥的抗震成为该类桥亟待解决的问题。传统抗震方法是依靠构件的弹塑性变形来吸收地震能量。该方法在一般情况下有效，但仍存在一些问题，如采用该方法须构件截面比较大，会浪费材料。而通过在结构某些部位设置黏滞阻尼器，可依靠该装置产生的摩擦、弯曲以及弹塑性滞回变形来消散或吸收地震产生的能量，从而达到减震目的［4］。黏滞阻尼器是目前最常用的消能减震装置，在各类结构中均表现出显
铁道建筑 2021年3期2021-04-12
- 异形现浇无梁板桥有限元受力分析
析是否考虑支座、墩底刚度情况下，对结构支反力与内力的影响。3.1 承载能力极限状态下弯矩计算顺桥向（x轴方向）选取承载能力极限状态下的单位宽度弯矩，见图4和图5。图4 顺桥向单位宽度弯矩图5 顺桥向单位宽度弯矩剖断面由图4和图5可知，顺桥向弯矩结果同两跨连续梁桥基本一致，单位宽度最小弯矩为-2 397 kN·m/m，位于1#墩墩顶位置处；单位宽度最大弯矩为1 091 kN·m/m，位于2#墩与直角边中间位置附近。横桥向（y轴方向）选取承载能力极限状态下的单
天津建设科技 2021年1期2021-03-06
- 桥墩刚度对桥梁地震响应的影响分析
墩顶顺桥向位移及墩底内力等地震响应的影响。2.1 桥墩直径对桥梁地震响应的影响对不同墩径(墩径由1.4 m变化至2.4 m)的桥梁进行地震响应分析，并考虑全桥桥墩均为高墩(墩高h=20 m)或矮墩(墩高h=5 m)时的响应程度。比较桥梁自振周期、墩顶位移及墩底内力，结果分别见图2。图2 桥梁地震响应随桥墩直径变化趋势图自振周期随墩径变化见图2a)。由图可知，随着桥墩直径逐渐增大，高墩h=20 m和矮墩h=5 m桥梁自振周期均减小。但矮墩桥梁自振周期的下降幅
交通科技 2021年1期2021-03-03
- 连续刚构桥采用屈曲约束支撑减震效果研究
了方便计算，桥墩墩底采用固结方式，没有考虑桩土相互作用效应。在全局坐标系中，桥墩顺桥向从左至右分别为1#墩和2#墩，全桥模型如图4所示。图4 连续刚构桥有限元模型由于模型为钢筋混凝土结构，因此结构阻尼比取0.05。地震模拟采用3条天然波进行，取计算结果的最大值[13-15]。5 地震动输入本文采用3组天然强震地震波记录，分别为：1) 1940，El Centro Site，180 Deg，加速度峰值0.21g，持续时间为53.46 s，如图5(a)所示；2
公路交通技术 2020年6期2021-01-07
- 基于振动台试验在役连续刚构桥抗震性能分析
差异较大，且桥墩墩底较墩梁固结处对行波效应更为敏感[6-8]．但是，大多数试验研究是在新建桥梁的基础上实现的，很少考虑因为耐久性损伤而给桥梁带来的材料性能劣化，通过振动台试验研究在役连续刚构桥发生材料性能劣化后的地震响应是非常必要的[9-11]．因此，本文以一在役高墩三跨钢筋混凝土连续刚构桥为对象，考虑氯离子侵蚀作用下材料性能劣化，基于相似原理构建缩尺比为1∶20实体模型进行振动台模拟实验，并按水平X∶水平Y∶竖向Z以1∶0.85∶0.65的形式进行三向地
西安建筑科技大学学报（自然科学版） 2020年5期2020-11-23
- 拉索限位装置对跨断层桥梁地震响应的影响
大支座位移、最大墩底弯矩和最大墩底扭矩如表3 和表4 和所示。表3 中位移正负代表方向，表4中括号内的数值为墩底扭矩，下同。图10～12 给出了TCU068 作用下的地震响应。断层从边跨穿过，工况1‒1 中断层左侧P1 墩的支座位移响应最大，在TCU068作用下，位移峰值达到1.25 m；对于断层右侧而言，邻近断层位置的P2墩的支座位移响应较大，最大位移为0.16 m，距离断层较远的P3和P4墩的支座位移响应较小。墩底响应方面，P1 墩的墩底扭矩较大，P2
同济大学学报（自然科学版） 2020年9期2020-10-11
- 强震作用下大跨高墩桥梁伸缩缝处碰撞效应的参数研究
震作用下1号墩的墩底曲率和墩顶位移都明显要更大些，但墩底弯矩明显要更小。因此，对于不规则高墩大跨连续刚构桥，地震作用下矮墩的变形需求更大，而高墩的内力需求更大。产生这种现象的原因主要是由于2号墩墩高较高，墩身质量更大，结构自振周期较长，地震作用下高阶振型对其影响较大，从而导致了其变形较小而内力较大。随着碰撞间隙宽度增大，1号墩与2号墩的墩底曲率、墩顶相对位移峰值都出现递增的规律，但弯矩内力略有差异。碰撞间隙宽度越大，1号墩与2号墩的墩底曲率差别越大，二者之
四川建筑 2020年4期2020-09-18
- 超高墩对山区三塔斜拉桥力学响应的影响
顺桥向位移us、墩底最大顺桥向弯矩Ms、左侧中跨的跨中最大竖向挠度v、中塔塔顶最大顺桥向位移um和墩底最大顺桥向弯矩Mm作为力学响应指标。考虑到响应值不能够清晰直观地表现出变化规律，采用量纲为一后的比值u/u0、M/M0和v/v0来反映模型的响应值在荷载作用下的变化趋势。其中，u0、M0和v0分别是实桥模型在荷载作用下的塔顶位移、墩底弯矩和跨中挠度。参照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）选取公路-Ⅰ级车道荷载和温度荷载作为计算荷载，不考虑
同济大学学报（自然科学版） 2020年6期2020-07-20
- 官渡河特大桥合龙顶推力设计研究★
结构纵向位移将在墩底产生较大的次弯矩，此外，施工中的体系转换等也会使墩底产生较大的附加弯矩，且桥墩刚度越大、主梁跨度越大，次弯矩和附加弯矩越大[1-3]。为减小结构超静定引起的弯矩，一般采用顶推工艺[4,5]，即通过对合龙段梁端施加水平预顶力使桥墩反向预偏，以消除附加弯矩及部分成桥次内力，合龙顶推力的大小需要通过计算确定。2 工程背景江津(渝黔界)经习水至古蔺(黔川界)高速公路官渡河特大桥主桥采用(100+190+100)m预应力混凝土连续刚构桥，上部结构
山西建筑 2020年14期2020-07-14
- 桥墩及桩基形式对墩底平转施工转盘设计的影响
墩顶转体［2］和墩底转体2 种方式，且普遍采用墩底转体方式［3-4］。墩底平转转体桥梁转盘设计主要包括上转盘设计和下转盘（即转体桥梁的承台）设计。上下转盘的受力与桥墩类型和桩基布置密切相关，如果选择的墩型或桩基布置不合适，将导致上下转盘的受力状态较差，造成上下转盘的尺寸、配筋或配索增加，从而增加建造成本。为解决上述问题，本文以新建福厦高速铁路西溪特大桥（94+168+94）m 平转转体刚构为背景，分析不同墩型对上转盘受力的影响以及不同桩基布置对下转盘受力的
铁道建筑 2020年2期2020-03-30
- 非规则铁路连续梁桥抗震体系优化
刚度以“拉高”其墩底弯矩，使地震力分配均匀化[3]。因此，在某种意义上上述调整方法具有不确定性。目前，非规则铁路桥梁常采用减隔震以实现协同抗震，包括引入摩擦摆支座、黏滞阻尼器、Lock-up及减震榫等减隔震装置[4-7]。但是研究表明，铁路桥梁中减隔震装置适用的局限性较大，以矮墩为主。我国现行《城市桥梁抗震设计规范》[8]指出一联内桥墩刚度相差较大时，宜在各墩墩顶设置合理剪切刚度的橡胶支座，来调整各墩的等效刚度。《公路桥梁抗震设计细则》[9]指出相邻桥墩高
中国铁道科学 2020年1期2020-03-17
- 基于桩土相互作用的简支梁桥抗震设计研究
条件下桥梁建模时墩底一般选用固结的边界条件[6]；当考虑场地的桩土相互作用时，建模分析时一般采用“m”法[7]。本文拟采用上述两种建模方式对一座中小跨径简支梁桥进行建模，分析两种建模方式对结构地震响应的影响。一、桥梁简介本文以陕西省渭南市华州大道项目的遇仙河桥为例进行建模分析，由于陕西华阴地区历史上曾经发生过震级达到8.25级的大地震，因此对于本桥进行抗震设计研究是非常有必要的。遇仙河桥设计为3-20m简支小箱梁桥，全宽31m，上部结构采用20m标准跨径的
福建质量管理 2019年22期2019-12-23
- 预制拼装等边箱型墩抗震性能指标分析
其墩顶最大位移和墩底最大曲率常同时出现，因此常采用静力法进行分析.然而，我国的一些跨海大桥和城市高架桥中，高墩较为常见[1].宋晓东[2]发现高墩由于高阶振型的影响，墩底曲率与墩顶位移往往不是同时达到最大值.梁智垚[3]采用增量动力分析法(incremental dynamic analysis，IDA)分析高墩在地震荷载作用下，可能在桥墩中部和墩底同时达到屈服，最终破坏的部位可能位于桥墩中部也可能在墩底截面.黄佳梅[4]通过单条地震动IDA分析得到钢筋混
福州大学学报（自然科学版） 2019年6期2019-12-21
- 晋蒙黄河大桥主桥合拢顺序方案研究
）忽略桩基影响，墩底视为固结。b）刚构墩与主梁按固结处理，连续墩与主梁临时固结解除后采用活动铰支座连接。c）边跨永久支座采用活动铰支座。图4 主桥第一联Midas Civil 有限元模型3.1 主梁应力成桥时对比方案主梁上、下缘应力见图5～图7所示。图5 方案一 成桥时主梁上、下缘压应力图6 方案二 成桥时主梁上、下缘压应力图7 方案三 成桥时主梁上、下缘压应力表2 主梁合拢段上翼缘压应力值 MPa从图5～图7 可见，对比方案成桥阶段主梁应力均满足规范[3
山西交通科技 2019年2期2019-05-15
- 铁路连续梁桥墩底转体施工技术研究
续梁桥工程中，在墩底采用转体施工技术已经较为普遍。该项施工技术要求桥梁首先需要悬臂浇筑连续梁T构后，再进行转体合龙，以此有效达到优化工程施工成效的效果。基于此，本文将结合具体工程案例，重点针对铁路连续梁桥墩底转体施工技术进行简要分析研究，以期能够为相关研究人员提供相应理论参考。关键词：铁路连续梁桥;墩底;转体施工;施工技术中图分类号：U445.4 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2019）07-0127-02通过对铁路连续梁桥墩底转体施工技术
中国科技纵横 2019年7期2019-05-13
- 考虑跨数影响的单线铁路简支梁桥桥墩地震响应
要部件进行模拟，墩底边界条件为墩底固结。其中，8 m墩高和25 m墩高的2跨简支梁桥模型，如图5 所示。每跨主梁两端分别放置2个固定球型支座KZQZ3000GD和2个纵向滑动球型支座KZQZ3000 ZX，即每墩墩顶有4个支座，如图6所示。(a) 8 m墩高模型；(b) 25 m墩高模型(a) 支座布置图；(b) 连接示意图2 地震动输入根据安评报告[15]，采用3个不同等级(分别为100 a超越概率63%，50 a超越概率10%和100 a超越概率10%
铁道科学与工程学报 2019年3期2019-04-16
- 基于摩擦摆支座的长联大跨连续梁桥减隔震性能参数分析
的地震响应量为：墩底内力和墩梁相对位移大小。当桥梁结构体系确定时，这些反应量大小与摩擦摆支座的球面曲率半径R、滑动面摩擦系数μ关系密切。为系统分析参数R、μ的不同取值对结构地震反应的影响规律，本文分别取R=3.0、3.5、4.0、4.5、5.0、5.5 m；μ=0.02、0.03、0.04、0.05、0.06、0.07。沿纵、横桥向分别输入3条地震波，两参数相互组合，共计2×6×6=72个分析工况。3.2 桥梁地震响应的影响分析以6#制动墩为研究对象，取3
城市道桥与防洪 2018年12期2018-12-27
- 多点激励下大跨高低墩连续拱桥地震响应分析
桥墩3和各桥墩的墩底高度差为13 m，除3#点的地震波之外，其余各点地震动均与多点激励地震波一样，故仅介绍3#点地震波.考虑墩高差影响的3#点地震动时程曲线（见图5），图6画出了考虑墩高差影响的3#点实际功率谱和目标功率谱的拟合图，从图中可以看出曲线拟合良好.对于模型二，桥墩2和桥墩3与各桥墩的墩底高度差为13 m，除2#点的地震波外，其余各点的地震波均与模型一在考虑墩高差时各点的地震波一样.图7给出了2#点的地震动加速度时程，考虑墩高差影响的2#点实际功
天津城建大学学报 2018年5期2018-10-30
- 连续梁桥墩底自复位减隔震机理及参数优化分析
减隔震技术，即将墩底和承台之间采用分离式设计，同时在分离界面附近安装一些耗能装置[10]。Jonsson等[11]依托冰岛某座370 m震损桥梁，提出基底隔震代替原有的铅芯橡胶支座的改进设计。Lolil等[12]实验后发现，地基土具有一定的能量耗散机制，摇摆桥墩具有显著的隔震效果。王军文等[13]根据基于性能抗震设计的思想，提出一种摇摆式预应力混凝土桥墩的抗震设计方法。杨浩林[14]将传统桥梁桩基础的承台一分为二，使承台上部能够在地震作用下摇摆，从而在基础
铁道学报 2018年9期2018-09-28
- 桩土效应对钢筋混凝土双壁墩地震响应的影响
对象，分别建立了墩底固结模型和考虑桩土效应的模型，选取3条地震动记录，研究桩土效应对的结构自振周期的影响，以及不同地震动强度作用下桩土效应对桥墩墩底曲率和墩顶位移的影响，并得出了一些有意义的结论。1 桥梁概况与有限元模型的建立该高速铁路桥为96 m+160 m+96 m的双线预应力混凝土连续刚构桥，梁体为单箱单室直腹板形式，采用C60混凝土，箱形截面顶板宽11.9 m，底板宽8.5 m，主墩顶处梁高10.5 m，跨中梁高4.5 m，墩顶到跨中梁高按圆曲线变
四川建筑 2018年4期2018-09-14
- 基于耗能系梁的双肢高墩刚构桥减震控制研究
定程度上减小桥墩墩底和墩顶塑性铰曲率值，但不能有效降低双肢墩的损坏程度。既有的带系梁的双柱墩震害也表明了传统的钢筋混凝土系梁或者充当“保险丝”的作用，在地震中保护主梁，但震后不易修复(见图1(a))；或者因设置不当，进而引起桥墩在系梁位置处出现塑性铰(见图1(b))。(a) 系梁损坏保护主墩(b) 系梁刚度大造成桥墩失效图1 设置系梁的双柱墩震害Fig.1 Seismic damage of double-piers with tie beam本文首先在分
振动与冲击 2018年15期2018-08-27
- 减隔震小箱梁桥地震响应桩土效应影响的模拟
界条件的方法包括墩底直接嵌固法、nD嵌固法和m法[5]。本文以采用减隔震技术的某桥梁为背景，分别对比不同地基系数下采用3种边界条件模拟方法时的时程分析结果[6]。1 理论依据式中：[M]为整体质量矩阵[7]；[C]为阻尼矩阵；[K]为结构总刚度矩阵。直接嵌固法在计算桥梁结构的地震影响时，不考虑桩基础的影响，直接在墩底固结。nD嵌固法考虑部分桩基础对桥梁结构力学响应的影响，在地表或一般冲刷线下某一深度将桩基础固结[8]。嵌固深度据此，法院依据《劳动合同法》第
筑路机械与施工机械化 2018年7期2018-08-06
- 小半径曲线连续梁桥地震反应分析
刚接；模型二直接墩底固结，其离散图如图5所示。桥梁地震损伤统计[1]表明：下部结构比上部结构更容易损坏，而在2017年1月召开的第16届世界地震工程大会中，桥梁抗震文章34%与桥墩相关，所占比例最大[12]。因此，罕遇地震作用下，塑性铰分布在桥墩上较为合理。采用非线性回转弹簧模拟塑性铰中塑性范围LP的中部，而对于弹簧上、下的LP/2 长度则用刚性杆来代替[13]。模型中桥墩分为10个单元，7#墩从上至下为1～10单元，6#墩为11～20单元，每单元在上部(
交通科学与工程 2018年2期2018-07-04
- 8度区某景观高架桥体系比选分析
地震作用下，中墩墩底轴力8 700 kN，弯矩21 748 kN·m，构造配筋；剪力2 700 kN，构造配筋即可。E1横向地震作用下，中墩墩底轴力6 000 kN，弯矩13 100 kN·m，构造配筋即可；E2纵向地震作用下，中墩墩底轴力8 100 kN，弯矩94 557 kN·m，墩柱进入塑性；E2横向地震作用下，中墩墩底轴力14 410 kN(拉力)，弯矩32 556 kN·m，墩柱进入塑性。E2作用下，墩柱横纵向均处于塑性，将墩柱配筋代入模型，进行
山西建筑 2018年13期2018-06-11
- 不同分联形式对山区不规则梁桥抗震性能的影响
结构抗震的。3 墩底内力对比在地震作用下，梁桥桥墩的内力最大位置在墩底处，因而墩底截面受力为最不利。本小节主要对比了长短联形式下墩底的剪力和弯矩。各组模型在不同的分联形式下的墩底剪力如图2～图4所示。在两种分联形式下，桥墩墩底纵桥向剪力总体都表现为矮墩大，高墩小，即矮墩承受了较大的剪力，是高墩纵桥向剪力值的1～2倍。与短联桥梁相比，长联桥梁在1#和2#高墩上，长联墩底纵向剪力更小。与此相反的是，在4#和5#矮墩上，长联墩底纵向剪力较大。在3#墩处，长短联墩
四川建筑 2018年5期2018-04-11
- 采用摩擦摆支座及U型钢防落梁装置的高速铁路简支箱梁桥地震响应敏感性分析
，针对支座位移、墩底剪力、墩底弯矩等地震响应，考虑了场地类别、桥墩高度、桥梁跨数、桥梁跨度、激励方向等影响因素，并根据各因素选定的水平级别，实施了混合正交试验，再应用极差分析方法对支座位移、墩底剪力、墩底弯矩等地震响应进行了影响因素的敏感性分析，明确了各因素对相关响应量影响的主次情况，为高速铁路简支箱梁桥隔震研究及优化设计奠定了基础。高速铁路;简支箱梁桥;摩擦摆支座;U型钢防落梁装置;地震响应;敏感性分析高速铁路建设中大量选用以桥代路，桥梁比例最高达到线路
铁道建筑 2016年11期2016-12-10
- 墩底隔震桥梁设计方法研究
510006)墩底隔震桥梁设计方法研究关青锋 陈逸彬 孙培扬(广州大学土木工程学院，广东 广州 510006)从桥梁震后可修复性理念出发，提出了一种墩底隔震的弯桥结构体系，以某高架弯桥为例，探讨了新型结构体系的设计原则，并进行了数值分析，论证了墩底隔震体系比传统墩顶隔震体系具有的较优性能。墩底隔震，高桥弯桥，挡块，最大弯矩0 引言21世纪以来，日本、智利等均发生了多次大地震，桥梁、房屋等建筑结构被严重破坏，短时间内难以修复，导致抗震救灾工作受到极大阻碍，
山西建筑 2016年29期2016-11-22
- 桩土相互作用及其简化方法对连续梁桥地震响应研究
之间的关系曲线。墩底直接固结法是通常采用涉及最广泛的方法，计算出来的地震响应偏大，设计过于保守，造成经济的浪费。因此有必要对桩土响应的简化方法进行对比分析。1 连续梁桥概况三跨不等墩高连续梁桥跨径布置为55 m+99 m+55 m。墩号从左至右依次是17号，18号，19号，20号，墩高分别为11 m，13 m，12 m，10 m。上部结构为预应力混凝土箱梁，桥宽12.5 m。支座采用球形支座，每个墩各安2个，18号墩是固定墩，采用固定支座，其余各墩采用单向
山西建筑 2016年23期2016-11-03
- 曲率半径对曲线连续刚构桥抗震性能影响的研究
质的影响，分别按墩底固结和考虑桩土相互作用进行计算。采用土弹簧模拟桩-土的相互作用。桩基承受各种荷载作用后会产生位移而压缩土体，进而土体对桩基有了抗力，因将土体变形假设为弹性，这里采用E.Winkler的土抗力与其压缩量成正比的假设，则土层水平抗力可定义为式中：σx为单位面积土层的水平抗力，kPa；X为桩在深度z的水平位移；Cz为桩周土的地基水平向抗力系数，kPa/m。输入地震波采用E1 Centro波南北分量，并根据场地类型的加速度峰值进行了调幅处理。由
黑龙江交通科技 2016年9期2016-10-27
- 系梁对连续刚构桥抗震性能的影响
移增加了24%，墩底弯矩增加64%，墩底曲率增加了88%；在W2地震波作用下，模型2墩顶位移增加了7%， 墩底弯矩增加51%， 墩底曲率增加了160%；在W3地震波作用下，模型2墩顶位移减小20%，墩底弯矩增加了10%，墩底曲率增加了10%。由上述可知，设置系梁增大了桥墩墩底的地震响应，改变了墩顶位移。表2 地震动记录表表3 地震波作用下桥墩响应图6为3条地震波作用下墩身曲率沿着墩身的变化曲线。由图6可知，在地震作用下，模型1桥墩顶部和底部都将产生较大的曲
山东交通学院学报 2016年1期2016-04-22
- 限制位移桥墩的连续刚构桥抗震性能研究
通过对连续刚构桥墩底和承台之间采取一定措施，使桥梁在地震发生时能够在限制的位移量内活动，减小输入到桥梁结构中的能量，达到减震的目的。通过对一座铁路连续刚构桥的分析，发现这种限制位移桥墩连续刚构桥体系能大幅减小桥墩的延性和强度地震需求，减震效果明显，在选择合适的限制位移量的情况下，可保证桥墩在高烈度罕遇地震作用下几乎保持弹性工作状态，震后经简单处理即可保证使用功能，为震后救援工作带来极大便利，也大大减少了修复成本。关键词：地震； 连续刚构桥； 限制位移； 桥
地震工程学报 2015年1期2016-01-12
- 基于应变的桥墩垂直度监控方法研究
模拟方法得出桥墩墩底两侧应变差限值,通过实测墩底两侧应变差来监控桥墩垂直度,最后将该方法应用于依托工程。应变;高墩;垂直度;施工监控0 引言近年来,随着设计水平的提高和施工技术的成熟,高墩在山区桥梁建设中的应用越来越频繁,墩身高度超过100 m的也已屡见不鲜「1]。大量的事实表明,桥墩设计的合理性以及施工质量,往往决定了整座桥的质量「2]。其中桥墩垂直度不仅影响着桥梁的稳定性和承载能力,且对全桥的成桥线形、内力分布以及施工安全性都有一定影响「3]。测定高墩
城市道桥与防洪 2015年12期2015-11-28
- 高墩自复位隔震机理
明显的线性关系，墩底弯矩随的变化相对复杂。通过基础宽度、及墩−承台的接触刚度调整均可以实现对桥墩摇摆反应的控制。高墩；桩基础；自复位；隔震机理；反应控制高墩相对较柔，强震作用下墩顶会产生较大位移，墩中还会形成2个以上的塑性铰区且塑性铰位置具有分散与不确定性[1−2]。常用的支座减、隔震装置及黏滞阻尼器等的位移适应能力较小[3−6]，不适用于高墩桥梁。规范中的延性抗震设计适用于潜在塑性铰位置明确的桥梁[7]，也不适用于高墩。鉴于高墩抗震及减、隔震设计中存在的
中南大学学报（自然科学版） 2015年7期2015-10-28
- 双薄壁墩连续刚构桥墩身高度及厚度对地震响应的影响分析
据m法取值。桥梁墩底固结，边墩设置为滑动支座，释放Dx，Ry方向约束。计算简图如图2。3自振特性分析本文采用子空间迭代法求出该桥前20阶自振频率和振型，限于篇幅，表1中仅列出了前10阶频率与振型。该桥跨度大，因此设计了较高的主梁墩顶截面以降低跨中截面弯矩，因此竖向抗弯刚度大于横向抗弯刚度，横向弯曲振动先于竖向弯曲振动出现。4桥墩高度对地震响应的影响4.1顺桥向地震响应分析顺桥向激励下，关键截面的内力及位移峰值随桥墩高度的变化。通过上图可以发现，在顺桥向地震
建筑工程技术与设计 2015年12期2015-10-21
- 墩身刚度对小半径弯箱梁的受力影响
用花瓶形实心墩，墩底截面为哑铃形断面，顺桥向宽度1.7 m，横桥向宽度1.9 m。桥墩墩顶横向开花，上设支座。矩形承台尺寸为5.4 m×2.4 m×2 m，承台下设两根D1.2 m钻孔灌注桩。2 模型介绍为了分析墩高对结构受力的影响，拟对不同墩高的模型进行结果比对，以分析其中的规律。计算采用Midas8.0.5作为分析软件，对恒载、汽车活载以及标准组合下的支座反力进行对比，从而分析归纳墩身高度对支反力的影响。模型准确模拟了道路平面转弯半径、箱梁自重、支座布
山西建筑 2015年12期2015-06-05
- 基于Opensees的铁路空心高墩地震反应研究
，采用单墩模型，墩底固结，将墩身质量堆积在相对应的节点上，将与桥墩相邻一跨上部结构的质量等效为墩顶集中质量。选取Washington 1964地震波，地震动输入方向为沿桥墩纵向输入。墩底和墩顶采用实心圆截面，其余部分采用空心圆截面，截面具体尺寸如表1所示。表1 桥墩截面尺寸 m计算模型采用纤维模型，其中混凝土保护层作为无约束混凝土纤维截面进行定义，核心区混凝土作为有约束混凝土纤维截面进行定义，相关钢筋作为钢筋纤维来定义。在Opensees中选用Concre
铁道标准设计 2014年1期2014-11-27
- 多跨T型连续梁桥抗震性能研究
验算结果4号墩 墩底 17977 36206 71689 1.98 弹性5号墩 墩底 24257 37789 79389 2.10 弹性6号墩 墩底 21593 38403 61726 1.61 弹性7号墩 墩底 15896 33447 38391 1.15 弹性表2横桥向各桥墩关键截面抗震性能验算墩号 截面位置 最不利轴力（kN） 地震弯矩（kN.m） 初始屈服弯矩（kN.m） 能力需求比 验算结果4号墩 墩底 17910 42
城市建设理论研究 2014年25期2014-09-24
- 采用中层减隔震体系不规则梁桥顺桥向抗震性能研究
中减隔震设计以及墩底减隔震设计的抗震性能进行研究与评估。研究表明，中层减隔震体系桥梁可以改善并优化高烈度区高墩桥梁的地震响应。中层减隔震设计；高墩桥梁减隔震设计；减隔震设计方法；传统减隔震设计随着我国西南、西北山区公路和铁路的快速兴建以及城市高架桥的发展，高墩桥梁得到了广泛应用，且墩高也越来越高。高墩桥梁的抗震设计一直是国内外工程界关注的难题，通常采用延性抗震方法进行设计，而震后易修复的减隔震方案较难应用于高墩桥梁。高墩延性设计十分困难，且按多个塑性铰进行
山东交通学院学报 2014年3期2014-09-06
- 考虑流固耦合的深水桥梁地震响应分析
水压力对1#桥墩墩底剪力的影响率(影响率为有水时地震响应值和无水时地震响应值的差值与无水时地震响应值的比值)分别为31% 和47%;对墩底弯矩的影响率分别为20%和27%。在横桥方向，采用M 法和F 法考虑动水压力对1#桥墩墩底剪力的影响率分别为20%和50%;对墩底弯矩的影响率分别为13%和21%。由上述分析可知，(1)动水压力对墩底剪力的影响比对墩底弯矩的影响大，即动水压力对不同计算项目的影响程度不同。(2)采用辐射波浪理论计算的地震响应值比采用Mor
黑龙江交通科技 2014年2期2014-08-01
- 动水压力对深水桥梁地震响应的影响
m，动水压力对墩底剪力增加量为851 kN，影响率为10%；对墩底弯矩增加量为23 034 kN·m，影响率不到5%。水深为56 m，动水压力对墩底剪力增加量为5 722 kN，影响率为30%。动水压力对墩底弯矩增加量为196 541 kN·m，影响率为20%(表2)。横桥方向，水深为20 m，动水压力对墩底剪力的增加量为1 645 kN，影响率达到13%；对墩底弯矩的增加量为11 370 kN·m，影响率不到5%。水深为56 m，动水压力对墩底剪力的增
重庆交通大学学报(自然科学版) 2014年5期2014-02-28
- 高墩桥梁的P-Δ效应及简化计算方法
第i个质点相对于墩底的水平位移，Δi是相邻质点间的相对位移，且有以下关系Δi=xi-xi-1。第i个质点处的受力和变形情况见图1（d），图中Qi是i质点处的剪力。图1 影响刚度矩阵计算图示第i节点由重力效应作用的等效附加剪力为：桥墩的等效侧向力向量{F}可以写成:式中，{F}为体系的等效侧力向量;[KP]为体系的影响刚度矩阵。2 计算实例为了研究P-Δ效应对高墩地震反应的影响，选取某铁路桥梁的4号高墩为研究对象（见图2）。4号墩身高H=92 m，墩帽高3
城市道桥与防洪 2013年2期2013-06-29
- 基于Midas/civil的铅芯橡胶支座隔震桥梁参数分析
、屈服强度参数对墩底受力的影响以及具有二轴水平剪切塑性相关性的Wen模型的滞回参数对铅芯橡胶支座减震隔振效果的影响。研究结果表明，铅芯橡胶支座对中等和较强地面运动下的减震效果较优。Midas/civil；铅芯橡胶支座；隔震；参数分析铅芯橡胶支座(LRB)是在叠层橡胶中插入铅芯而构成的新型减震隔震装置。其将钢板夹层橡胶垫与金属铅结合起来，通过隔离上下部结构减少地震动向桥梁体的传输，并利用铅棒屈服后低刚度滞回耗能效应吸收地震能量，最终达到减轻桥梁震害的作用。这
长江大学学报(自科版) 2012年34期2012-11-21
- 空心薄壁高墩结构的安全性计算
力110 kN，墩底弯矩5 258 kN·m。②温度变化效应计算温度变化引起的上部结构纵向变形在墩顶产生水平力，按降温20 ℃考虑。温度变化效应计算:墩顶位移4.0 mm，墩顶水平力25.9 kN，墩底弯矩1 238 kN·m。③混凝土收缩、徐变效应计算混凝土收缩、徐变引起的上部结构纵向变形在墩顶产生水平力，其作用效应计算。墩顶位移6. 0 mm，墩顶水平力38. 8 kN，墩底弯矩1 855 kN·m。④纵向风荷载效应计算风荷载根据《公路桥涵设计通用规范
黑龙江交通科技 2012年4期2012-08-02
- 连续梁桥平转施工过程稳定影响因素分析
速变化对转体结构墩底弯矩的影响。分析结果如图3 和图4 所示。由此可知:(1)当桥墩高度一定时，当风速较低时，转体结构墩底弯矩几乎不随风速的变化而变化。(2)当风速增大到一定值后，转体结构墩底弯矩随着环境风速的增大而迅速增加，这与风压和风速的平方成正比相一致。(3)由转体结构墩底弯矩时程曲线可知，在风速较低的情况下，墩底弯矩的变化是比较复杂的，结构并没有发生拍振或共振现象。图3 风速变化对墩底弯矩的影响图4 墩底弯矩响应时程曲线(v=7 m/s，h=20
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2012年4期2012-02-15
- 基础弹性刚度对铁路隔震曲线梁桥地震响应的影响研究
建立全桥模型，各墩底部约束方式如图1所示，以模拟基础弹性刚度。计算基于大型通用软件ANSYS，主梁采用 BEAM44单元模拟，桥墩采用BEAM4单元模拟，铅芯橡胶支座采用COMBINE39单元模拟，基础对结构的影响通过矩阵单元MATRIX27单元实现。1.2 铅芯橡胶支座力学模型铅芯橡胶支座(LRB)采用简化的双向恢复力-位移滞回理论模型，如图2所示。图1 墩底约束形式图2 铅芯橡胶支座滞回模型其中，Fy、dy分别为支座的屈服力和屈服位移;Fu、du分别为
铁道标准设计 2011年10期2011-08-03
- 钢筋粘结滑移对钢筋混凝土墩柱抗震性能影响
模拟，建立了考虑墩底钢筋粘结滑移的墩柱有限元模型，结果表明考虑粘结滑移因素后，数值结果与试验结果拟合较好，同时能较好的模拟出滞回曲线的“捏拢”现象以及刚度退化现象。1 考虑粘结滑移钢筋混凝土墩的数值模型1.1 混凝土本构及钢筋材料模型根据PEER数据库里面Saatcioglu and Ozcebe［6］试件在定轴力的低周反复加载试验进行模拟分析和对比验证。试件材料混凝土强度37 MPa、轴力600 kN、纵筋屈服强度437 MPa，横向钢筋屈服强度425
石家庄铁道大学学报(自然科学版) 2011年4期2011-07-25
- 一种快速低价临时便桥的修建方法
性强，活载产生的墩底应力增量较小，与以往的临时便桥相比，能更快速、高效地建成满足承载能力的桥梁，保证交通运输的畅通。1 快速低价临时便桥的结构方案在重庆市某县城内大桥的封闭改造施工中，需修建快速低价的临时便桥，根据河床断面，该临时便桥布置为4跨（图1），共设4个钢筋笼填石墩和一个石砌桥台，与两岸便道相连。钢筋笼填石墩采用3 m直径的圆形钢筋笼内填块石堆砌而成（图2）。每个钢筋笼填石墩脚用大块石堆砌以防冲刷（图3）［1-2］。图1 便桥总体布置（单位:cm）
重庆交通大学学报(自然科学版) 2011年5期2011-06-02
- E型钢支座对铁路简支梁桥隔震效果研究
P2000，采用墩底固结，分别建立了各桥墩的未隔震和减隔震分析模型，如图1所示。其中，墩身使用框架单元模拟，E型钢阻尼支座使用连接单元模拟。表1 桥墩高度 m图1 计算模型示意1.2 E型钢阻尼支座力学模型E型钢阻尼支座是将E型钢阻尼元件与普通支座整合到一起得到的阻尼耗能连接结构，兼有竖向支撑和水平滞回耗能的作用。由于其结构全部由钢材制作而成，故E型钢阻尼支座具有良好的耐久性。E型钢阻尼支座结构如图2所示，其力学模型如图3所示。图2 E型钢阻尼支座结构图3
铁道建筑 2010年9期2010-07-27