轮压
- 基于DMAIC的板式定制家具封边工序胶贴质量提升研究
2.3.4 压带轮压距与剥离力的关系压带轮压距即压带轮压贴基材的距离，如图3d所示，各观测点紧密地分布在抛物线周围，拟合的二次项模型平均剥离力/N=67.732 + 0.476 3 压带轮压距/mm－0.013 59 压带轮压距/mm×压带轮压距/mm，回归项P值为0.001（＆lt; 0.05），模型有效。通过观察剥离后的胶层发现，当压带轮压距过小时，中间胶层压薄，两边缘胶层变厚。而当压带轮压距过大时，中间胶层较厚两边缘胶层变薄。压带轮压距的变化会影响到
林产工业 2023年2期2023-03-20
- 重型车辆荷载在结构设计中的等效分析
明显减小。面层对轮压这个局部荷载具有扩散作用，进而影响板的有效分布宽度。为简化分析过程，取面层厚度为0，即排除面层厚度对等效结果的影响。管廊、皮带廊通常为跨越道路而设置，即管廊方向与道路方向（车辆行进方向）相互垂直。为便于论述，本文取板跨3 m、面层厚度为0、板厚200 mm、板跨平行车辆行进方向作为计算条件。比较两本规范的车辆模型，虽然《城桥规范》中有160 kN和200 kN的单轴轴重，但受限于车辆轴距和板的跨度，其并不是最不利荷载。在3 m跨度时，最
玻璃 2022年12期2023-01-07
- 无梁楼盖地下车库顶板施工车辆等效荷载取值研究
1.3 施工车辆轮压扩散及车辆并行地下车库顶板上部通常会种植植被，因此会存在一定厚度的覆土，施工车辆荷载是经过顶板覆土将轮压进行扩散间接作用在顶板表面。本文取0.0 m、0.5 m、1.0 m、1.5 m、2.0 m五种覆土厚度为控制变量，此五种覆土厚度能够满足大部分植被对于覆土的厚度要求。参考《城镇供热管网结构设计规范》附录C［8］中的规定，假定轮压在土中的扩散角θ为35°，假定楼板厚度为h，通过式（1）可以算出轮压力扩散后受力面积的边长。式中：bcx，
结构工程师 2022年1期2022-09-22
- 双梁桥式起重机主梁有限元模态及屈曲分析
受重力载荷和小车轮压载荷（图2）。图2 主梁的简支梁力学模型小车在跨中位置时，轮压P1、P2处于跨中两侧的对称位置。实际工况小车载荷偏心微小，因此忽略轮压P1、P2之间的差异，均记为P。在轮压载荷P 作用下，主梁的跨中挠度ωp为[6]：。在自重载荷q 作用下，主梁的跨中挠度ωq为：。其中，跨度S=31 500 mm，轮子间距b=3500 mm，L=14 000 m，均布载荷集度q=0.005 68 kN/mm，轮压P=243 kN，材料弹性模量E=200
设备管理与维修 2022年11期2022-09-11
- 岸边集装箱起重机防风系固装置松弛设计
FEA，计算分析轮压、系固和松弛的关系，指出了传统认识的不足，进而介绍了松弛设计原理，证明其能显著降低系固力。在此基础上，运用反力互等、局部刚度、自重挠度关系，从轮压出发，给出了一种实用的简化计算方法。1 存在的问题传统上认为系固装置必须是收紧的才能起到系固作用，实际上存在误区。例如某岸桥大梁80°抗暴风，载荷组合为DL+TL+LS+1.2WLS，其中DL为固定质量，TL为小车质量，LS为吊具质量，WLS为暴风载荷。各风向如图1所示，风向W4为陆侧角度风，
起重运输机械 2022年11期2022-06-29
- 大车轨道对铸造起重机开裂的影响
轮承受几乎2倍的轮压。计算各测点的等效应力，分析同一侧轨道上的2个测点，如图9和图10所示。从图9、图10中可以看出，2号测点和4号测点等效应力变化呈相反趋势，说明铸造起重机运行过程中存在着水平侧向力。各测点最大等效应力如表3所示。图9 2号和4号测点等效应力对比1图10 2号和4号测点等效应力对比2表3 各测点最大等效应力统计 MPa由表3可知，E轨道上平衡架支撑等效应力比D轨道上平衡架支撑等效应力大，说明铸造起重机运行过程中的偏斜运行以同一侧端梁下最外
起重运输机械 2022年7期2022-04-27
- 大型水电站主厂房大吨位桥式起重机抗震分析*
部件的应力响应、轮压响应及整车上抛情况等地震极限工况结果。4.1 模态分析模态分析可以计算出桥机的固有频率和振型。由图4所示桥机整机模态分析结果可知，除去起升钢丝绳的固有频率后，桥机第1阶固有频率f1＝3.17 Hz，振型主要特征为主小车整体沿桥架X方向平动；第2阶固有频率f2＝3.27 Hz，振型为桥架沿Y向的平动；桥机第3阶固有频率f3＝4.43 Hz，振型为桥架沿竖直Z向的摆动。图4 桥机各固有频率时的振型云图4.2 应力响应结果根 据 ASME N
起重运输机械 2022年7期2022-04-27
- 北京鲜活农产品流通中心项目荷载取值研究
载值，由于两者的轮压、轴距等存在差异，则计算结果的合理性难以确定。因而有必要对于农产品物流园工程中，中、大型货车等效均布荷载进行计算取值。荷载规范在其附录中给出楼面等效均布荷载的计算方法，现今随着通用有限元软件的普及，衍生出一种更高效、工程适用性更强的有限元算法，能够准确的计算出重型货车等效均布荷载。2.1.1 重型车规格对长度18 m的大型车荷载参数，CJJ 11—2011城市桥梁设计规范[2]及JTG D60—2015公路桥涵设计通用规范[3]均有规定
山西建筑 2022年9期2022-04-26
- 车辆对桥梁伸缩缝冲击效应的实验研究
缝处时的前轮动态轮压作为评价指标，分析行车速度、小车质量及伸缩缝宽度等参数对冲击效应的影响。2 车辆与伸缩缝的缩尺模型实验系统2.1 桥梁及伸缩缝模型建立桥梁与伸缩缝的缩尺实验模型，采用1∶30 的三跨简支梁，其中第一、第三段为引桥，中间较长的第二段为简支梁主桥，模型照片如图1 所示，材料为铝合金。主梁支座一端采用滚动轴承简支（见图2），另一端直接简支在同一水平高度的2 个竖向动态力传感器之上。为降低外界振动及噪声对桥梁产生的影响，将桥梁支座固定在具有一定
工程建设与设计 2022年1期2022-03-08
- 施工车辆荷载作用下的无梁楼盖受力分析
置1.3 土方车轮压扩散计算当土方车往顶板上运土时，往往并不是直接作用在顶板表面，而是经过顶板已有覆土对轮压进行了一定的扩散，然后间接作用在顶板表面.目前对于土方车轮压在建筑地面的做法以及轮压在覆土中的扩散角均缺乏较为系统和科学的研究，本章将参考《城镇供热管网结构设计规范》(CJJ105-2005)附录C中的规定[6]，将土方车轮压在覆土中的扩散角取为35°，轮压的计算公式为：(1)式中：qvk——轮压传递到结构顶面处的竖向压力标准值；Qvi,k——车辆的
河北建筑工程学院学报 2022年3期2022-02-04
- 220t铸造起重机端梁开裂原因分析及处理方案
果，并结合起重机轮压分布图进行受力分析，见图4。图4 2#220t起重机轮压分布图起重机轮压分布显示，起重机最大轮压505kN,最小轮压330kN，其中最大轮压505kN主要作用于主梁8组支承轮组上；最小轮压330kN主要作用于副梁4组支承轮组上。端梁一侧产生最大轮压一般发生副小车位于主梁两侧极限位置且吊运满载情况下发生。起重机正常运行状态下，起重机端梁可以看成是一个拉、压杆件，4角大车驱动电机同步的情况下，水平方向F1、F2、F3、F4相互作用，作用力很
新疆钢铁 2021年3期2022-01-14
- 预制钢纤维混凝土路面板结构优化数值模拟研究
虑不同作用位置，轮压大小为2.8Mpa。并以单轮与路面接触面积A=长×宽=0.16m×0.16m，并按均布荷载考虑。两轮横向净间距d=0.16m。具体简化后的行车荷载等效面积示意图[8,9]，如图2 所示。路面板内钢筋网横纵筋、马凳筋均采用B8，钢筋网模型按照实际工程情况建立，如图3 所示。图2 行车荷载等效面积示意图（单位:m）图3 钢筋网模型图2.1 轮压位置工况。虽然将动力问题简化成静力问题，但仍然要考虑轮载作用在路面板不同位置对路面板的影响。本文依
科学技术创新 2021年34期2021-12-14
- 一种新型重型钢轨接头设计与力学性能试验研究
计，同时也是保障轮压荷载水平传递的过渡结构，是钢轨受力的薄弱部位。为了达到减少维修工作面、便于拆卸与安装、减少维修时间、降低维修成本的目的，将接头设计成一种可更换的简易装置非常有必要。美国学者率先提出保险丝节点概念[9-10]，文献[7-8]将保险丝接头的概念应用在建筑结构设计中。具体设计原理是：1）设计过程中，基于受力分析，人为对易损伤位置进行承载力削弱，将结构物损伤集中于该节点处；2）该保险丝节点可拆卸，作为易耗品进行更换，从而实现对结构主体保护，降低
中国港湾建设 2021年9期2021-09-28
- 轮边制动器下起重机的抗风防滑机理研究＊
此可得两个车轮的轮压为由此可知，起重机在运行过程中，由于惯性力和轮边制动器的作用，车轮架下的两个车轮轮压并不是相等的。提取单个车轮作为研究对象，如图2所示，对C点求矩，则有图1 车轮架受力示意图图2 车轮受力示意图由式（5）可知，当f≤FNμ静时，随着轮边制动器制动力的增加，f逐渐增加；当f＝FNμ静时，轨道对车轮的制动力无法提供车轮转动所需摩擦力，此时车轮由滚动变为滑动，此时f＝FNμ动，因为μ静＞μ动，起重机的抗风能力缩减。故提高车轮对轨道的压力FN，
起重运输机械 2021年2期2021-02-28
- 基于C#的直臂式擦窗机配重的优化计算
四个行走轮的最大轮压与最小轮压比小于一个定值。 随着配重块2 的质量增加以及整机质量的增加，限定最终方案行走轮的最大轮压不超过配重块2 质量为0 时最大轮压的3%。 优化计算流程如图2 所示。图1 配重块布置方案图2 配重优化计算流程2.1 伸缩臂受力的简化为了计算的简便，将立柱上方伸缩臂及臂头受力简化到立柱回转中心处，一是垂直方向受力，二是作用在立柱回转中心处的弯矩M。式中：Fl1/Fl2-伸缩臂全伸与全缩时垂直方向受力；Ml1/M12-伸缩臂全伸与全缩
南方农机 2021年1期2021-01-20
- 黄骅港三期装船机轨道断裂原因分析
为基础，建立实时轮压的修正计算公式，从钢轨受力不均匀性影响给出装船机轨道断裂的原因分析，为类似工程钢轨设计和选型提供技术参考。2 装船机轨道系统2.1 轨道设计方案神华黄骅港三、四期工程装船机轨道总长约1 080 m，每120 m设置一处伸缩缝，全段共设置9处，成品标准轨长12 m，每12 m处采用焊接方式将两节轨道焊接连接形成无缝轨道。轨道型号为QU100，扣板采用GANTREX系统中专用柔性扣板。轨道设计方案如图1所示。2.2 装船机基本参数装船机最大
山西建筑 2021年2期2021-01-13
- 悬链斗卸船机臂架悬挂点的位置计算与优化
工作时臂架的车轮轮压会超过许用值。臂架的吊点及车轮安装距的设计直接影响到臂架车轮的轮压、臂架的稳定性、继而影响臂架及门架结构的受力及刚性。3 现有计算及问题分析基本受力分析见图2。针对臂架吊点位置的初选，常规的计算方法如下。图2 受力分析示意图要保证悬链处于海侧极限位置时，车轮组轮压不大于许用轮压：(1)非工作悬链处于陆侧极限位置时轮压为正：(2)得出吊点的范围为：L1min≤L1≤L1max。式中，L为臂架吊点到门架中心的距离，m；∑M为悬链处于海侧极限
港口装卸 2020年6期2020-12-30
- 直埋塑料管道静力计算方法研究
计算。（三）车辆轮压轮压分为两类，a）作用在管道正上方的轮压；b）作用在管道侧上方的轮压。可通过将轮压折算为等效均布荷载[3]，详见图1：图1 两种不同的轮压计算示意图以上三种荷载，应在计算中直接进行荷载组合。二、管道截面计算方法（一）变形验算变形计算公式采用的是经典的在圆环受压变形的Iowa公式[4]基础上，由M.G.Spangler修改后的埋地柔性管道变形公式[5]，具体的计算公式如下：上式得出的值×100%后，与规范规定的限值进行比较，小于限值的认为
环球市场 2020年26期2020-12-26
- 汽车荷载对埋地管线压力的简化计算
公式2.1 单个轮压的作用模型单个轮压作用到管道顶部的竖向压力标准值，按照GB 50332—2002《给水排水工程管道结构设计规范》[1]，其传递模型如图1所示，地面汽车荷载传递到埋地管道顶部的竖向压力标准值公式为：式中，qvk为轮胎压力作用到管顶的竖向压力标准值，kN/m；Qvi,k为车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值，kN；ai为i个车轮的地面接触长度，m；bi为个车轮的地面接触宽度，m；μd为动力系数，可按表1采用；H为车辆轮胎接触的地面直管顶的高度
工程建设与设计 2020年22期2020-12-09
- 钢结构安装过程中75T汽车吊在地下室顶板上吊装施工方法
作业时，应对行走轮压、支腿受力进行分析验算。75吨汽车吊参数如下：前轴第一、二轴轮压为100KN，单轮轮压为50KN;后轴第三、四轴轮压为130KN，单轮轮压为65KN;参考《公路桥涵通用设计规范》JTG D60规范表4.3.1-2，前轴轮胎着地宽度及长度btx*bty=0.3*0.2m，后轴轮胎着地宽度及长度btx*bty=0.6*0.2m，楼板厚度300mm，混凝土强度C35。2.1 行走时对楼板的抗冲切承载力验算依据《混凝土结构设计规范》GB5001
砖瓦世界·下半月 2020年11期2020-12-08
- 消防车荷载的设计探讨
板上的，而是通过轮压再经过覆土层应力扩散后作用于顶板某一区域的局部荷载。结构计算时可以将消防车活荷载按《荷载规范》附录 C 方法换算为等效均布活荷载，但需要注意的，对于消防车在扑救工作面上进行灭火操作时还应考虑支架反力的局部作用对地下室顶板配筋进行计算校核。2 荷载等效计算消防车荷载实则就是以车轮压作用在楼面之上的局部荷载，为了方便工程运用，就得要进行荷载效应等效的理念来换算成为均布（满布）荷载。规范之中将等效均布荷载的计算方式进行明确，在通常情况之下，可
商品与质量 2020年32期2020-11-27
- 浅覆土车辆荷载作用下综合管廊顶板等效荷载分析
度方向分布。一、轮压计算参考《给水排水工程管道结构设计规范》中地面车辆荷载对管道顶面的荷载计算方法，推导路面轮压传递到管廊顶板的竖向压力标准值如下：其中qvk为轮压传递到管廊顶板处的竖向压力标准值，Qi为车辆的第i个单轮压力标准值；ai为第i个车轮的着地分布长度，bi为第i个车轮的着地分布宽度，H为车辆行驶路面至管廊顶板深度，dai、dbi为相邻两个车轮间沿车轮长度、宽度方向的净距，μd为动力系数。车辆荷载取值参见《城市桥梁设计规范》的规定。图1 轮压扩散
福建质量管理 2020年12期2020-07-02
- 车辆载荷作用下大口径埋地钢管力学性状分析*
重讨论车速、车辆轮压和车辆作用位置这三个重要的车辆动载荷因素对管道力学性状的影响，为管道设计与防护等提供参考。1 数学模型1.1 管道材料模型X70 钢是一种高强度、高韧性的管线钢，其弹性模量为2.1×105MPa，最小屈服值为537 MPa，抗拉强度为579 MPa，抗拉强度对应的极限应变为3%[14]。鉴于实际工程环境以及X70 管线钢的优良性能，本文以X70 钢管为研究对象，并采用三折线模型描述其应力应变关系（图1）。图1 X70 管线钢应力应变曲线
油气田地面工程 2020年3期2020-03-13
- 某老旧厂房12m 跨铆接钢吊车梁疲劳强度分析
台吊车最大及最小轮压及轮距如图1 所示，图1，2 中已将原设计图中的数据的单位换算为国际单位制，图中吊车轮压值单位为kN。图中荷载值为吊车轮压标准值。图1 3 台吊车最大轮压及轮距示意图图2 3 台吊车最小轮压及轮距示意图2.2 吊车梁截面几何特性计算表 1 12m 吊车梁跨中截面平面内惯性矩2.3 内力计算各项内力计算结果，除注明者外均为设计值，见表2。表2 内力计算结果2.4 核算结果依据《钢结构设计规范》，重级工作制吊车梁的疲劳可作常幅疲劳，按下式计
四川水泥 2019年11期2020-01-09
- 基于再生运动链法的大车行走机构创新设计
式具有结构简单、轮压均载且能适应一定轨道不平度的优势[2].但平衡梁结构的存在使得台车的质量增大，大车的高度增加，重心提高，影响起重机的运行稳定性.平衡梁式三轮大车机构主要由两轮台车、单轮及平衡梁组成，平衡梁的上铰点安装于起重机支腿上.五轮平衡梁均载型大车机构由两轮台车、单轮及二级平衡梁组成.两级平衡梁使得大车高度显著增加.同时,平衡梁结构的存在妨碍驱动电机的安装，使得大车的驱动能力下降.在起重机设计过程中，大车高度的增加对整机工作稳定性和承受载荷的能力提
上海交通大学学报 2019年12期2019-12-31
- 基于轮辐式传感器的起重机轮压测试方法研究
啃轨[1]、局部轮压过大，甚至起重机整机倾覆的事故，其中起重机轮压是起重机的重要参数，是检验起重机总体重量的重要衡量标准，也是码头和工业厂房轨道基础重要的设计依据.许多学者针对起重机轮压的数值仿真做了许多研究[2-4]，但是实际轮压测试方法目前还不是很成熟.起重机轮压的测试方法主要有以下几种：① 千斤顶顶升法[5]，该方法也是最早提出来的轮压测试方法.测试原理是将传感器放在千斤顶上，然后利用千斤顶的力顶起起重机的支腿至支腿下的车轮全部脱离轨道，将压力传感器
测试技术学报 2019年6期2019-12-16
- 大型港口起重机械轮压检测方法
森噪音法;应力;轮压目前随着港口物流的需要以及经济建设的不断发展，对于港口起重装卸运输设备的吨位要求也在不断的增加，从而使得港口起重机械也在朝着大型化的方向发展，而起重机的轮压是大型起重机械设计、制造、安装的关键重要参数，起重机械轮压的最大值不仅对起重机的整体结构的设计有影响，也是轨道基础的主要设计依据，更是港口起重机机械的重要设计参数。目前传统的根据经典力学得到的经验公式和数据，已经不能满足大型港口起重机械设计的效能最优和轻量化要求，无法解决工程实际中因
科技风 2019年11期2019-10-14
- 城市道路路基换填深度的计算
25m。4.2 轮压应力扩散角沥青砼、水泥稳定材料应力扩散角取45 度，级配碎石应力扩散角按30 度取值，换填天然砂砾应力扩散角按30 度取值。4.3 相关系数路基结构重要性系数取1.0，汽车荷载的分项系数，取1.8，永久作用的分项系数，取1.2；，地基承载力容许值抗力系数，取1.0。4.4 路面结构层按照拟定的主干道、次干道、支路结构。4.5 换填厚度分别取换填0.5m、0.6m、0.8m 计算。4.6 软弱下卧层计算4.6.1 车辆荷载的分布4.6.1
中国建设信息化 2019年18期2019-10-12
- 基于ADAMS的导烟车运行机构改进及分析
情况就会引起车轮轮压受力不均匀，导致车轮轮压增大，影响车轮寿命；导致焦炉顶部局部受力过大；轮压不均，车轮行走过程产生偏斜，影响定位精度和加速轨道磨损等问题。本文针对刚性连接运行机构存在的上述问题，提出改进建议，并对改进前后的运行机构进行运行仿真对比分析。1 运行机构的改进基于刚性连接运行机构存在的上述问题，对刚性连接运行机构进行改进，在车轮平衡架与小车架之间增加弹簧和连接梁，设计了弹性连接运行机构，具体结构如图1所示，固定支座与连接梁、连接梁与平衡架体、平
山西冶金 2019年1期2019-04-26
- 基于荷载响应分析的倒装式路面结构应用前景分析
。从各力学响应随轮压的变化趋势看，选择1.5 MPa 的轮压作为重载是合适的，这样既能满足目前国内重载轮压的最重值，又能满足一定时间内重载轮压不断增长的趋势。3 行车移动荷载作用下倒装式路面结构分析3.1 荷载确定为模拟车辆行驶过程，采用轮压1.5 MPa 的半正弦荷载，荷载作用时间取0.1 s，总时间采用1 s（即考虑10 辆车驶过），荷载公式如式（1）：3.2 结果分析图19 动、静载作用下轮隙中心点弯沉如图19 所示，由于考虑了材料的黏弹塑性，使变形
山西交通科技 2019年1期2019-04-10
- 臂式斗轮堆取料机轮压测试方法及结果分析
摘 要：针对轮压参数值对臂式斗轮堆取料机的影响和重要意义以及现场实际测试的必要性，提出了一种测试斗轮机轮压的可行方法，并以具体设备为例详细阐述其操作过程及注意事项，最后对轮压测试结果与理论计算值进行对比分析，证明测试方法的可行性。关键词：臂式斗轮堆取料机;测试;轮压0 引言斗輪堆取料机是一种连续、高效的散料装卸设备。斗轮堆取料机的轮压是由单个车轮对基础轨道产生的正压力和设备自重载荷、工作载荷及其附加载荷同时决定的，轮压是斗轮机重要参数和技术指标。1 斗轮堆
山东工业技术 2019年6期2019-03-27
- 飞机轮压荷载计算
容，两个以上单排轮压综合影响传递到深度为H的地下结构顶的竖向压力qvk，可按式（1）计算：式中：qvk为轮压传递到地下结构顶处的竖向压力标准值（kN／m2），也可看作轮压荷载等代值；μd为动力系数，H≥1.7m时取1.0；n为同一条轴线上车轮的总数量；Qvk为地面车辆单个轮压标准值（kN）；ai为单个车轮i的着地分布长度（m）；bi为单个车轮i的着地分布宽度（m）；H为行车地面至地下结构顶的深度（m）；dbj为沿轮胎着地分布宽度方向，相邻两车轮间的净距。图
特种结构 2018年6期2019-01-15
- 混凝土连续箱梁桥错孔拓宽新旧桥翼缘板受力性能分析
3.2 车辆荷载轮压下翼缘板的局部受力分析[4]对于混凝土连续箱梁桥，翼缘或者是拼接后的中间顶板是直接承受汽车轮压作用的承重结构，在构造上是拓宽后新旧桥梁整体结构的组成部分，又将汽车荷载传给箱梁部分，保证了新旧箱梁的整体作用。通过Abaqus通用有限元软件建立纵向长度为4m的实体单元梁段空间模型，考虑到局部分析关注翼缘板的受力情况，模型的边界条件模拟为箱梁地面局部为简支条件。将车辆荷载后轴轮压作用于接缝位置中心，按公路桥涵设计通用规范计取车辆荷载后轴重力标
福建交通科技 2018年4期2018-07-05
- 一种新型擦窗机底座的应用研究
底座上的力是4个轮压，如图3所示，轮压计算公式如下。式中α——吊臂与底座中心线的夹角，与主回转转动的角度有关；P1——回转以上部件的重量；P2——回转以下部件的重量；Mx、My——旋转部分载荷向旋转中心转化的力矩在x、y方向的分力矩；La、Lb——分别是底座的轨距和轮距。图3 轮压计算示意图P1，P2是设备所有部件的自重以及所有载荷，是常量，M是绕着旋转部件重心的前后力矩差，与回转以上部分的重心有关系，重心不变，相对也是常量。显然，当a=45°时，轮压最大
建筑机械化 2018年4期2018-05-18
- 重型货车等效均布荷载的取值换算
m)kN1.2 轮压扩散地下室顶板的覆土对车辆轮压具有扩散效果，轮压以一定的应力扩散角传至地下室顶板上。参照CJJ 105-2005《城市供热管网结构设计规范》的规定，应力扩散角为35°，重型货车轮压经覆土扩散后如图5所示，单轮最大轮压扩散至地下室顶板压应力如表2所示，P取为单轮最大轮压。图5 轮压在覆土中扩散(单位:mm)单轮最大轮压P/kN汽车-20级公路-Ⅰ、Ⅱ级城市-A级6070100(70)地下室顶板压应力/(kN·m-2)14.016.322.
四川建筑 2018年2期2018-05-09
- Sap2000在美标吊车梁结构分析中的应用
移动时体现为吊车轮压荷载，结构在移动轮压的作用下，内力、位移等响应随荷载位置变化而不同。虽然Sap2000中并没有专门针对吊车荷载的荷载模式，但考虑到吊车移动时的荷载可类似桥梁车辆荷载，故可参考程序中的“桥梁荷载”方式模拟实现。实现流程如下：定义车道(定义吊车轨道)→定义车辆(吊车轮压数据)→定义车辆类别(一般车辆)→定义桥梁反应(输出选项)→定义移动荷载分析工况。2.2 端部(弯矩)释放水电站厂房混凝土吊车梁布置形式一般可采用以下两种：1)连续式现浇吊车
山西建筑 2018年9期2018-04-26
- 提高混匀堆料机走行稳定性
组的改造，来降低轮压，提高制动性。提高走行稳定性。关键词： 混匀堆料机；三合一减速机；走行台车组；轮压1、引言马钢港务原料总厂新区两台混匀堆料机（2#BST、3#BST）是生产混匀矿的关键设备，当前堆料能力为1538t/h，设计能力2000t/h。达不到设计能力的主要因素为走行机构的不稳定性。混匀堆料机工作表现为连续不间断的进行大车往返走行，一个混匀矿大堆要堆積至少400层，因此其大车走行机构的工作稳定性显得尤为重要。2、设备结构及问题简述混匀新区的两台混
科学与财富 2018年34期2018-01-15
- 重载交通沥青路面荷载图式探讨
式（2）I图式：轮压和接地面积均随轴载的增加而增加，圆中心距保持不变。（3）L图式：接地半径与圆中心距保持不变，轮压随轴重等比例增减。（4）M图式：轮压与圆中心距保持不变，接地半径随轴重增加而增加。其中I图式最符合超重载车辆的实际情况，因为承担越重货物运输的车，统计上越有采用高强高压轮胎的趋势。但由于国内缺乏这方面的调查资料，我们引入了比利时方法中的轮载与轮压、轮胎接地面积关系的经验公式。比利时方法中，所采用的标准轴载为80kN，即标准轮载为20 kN，但
大陆桥视野 2017年24期2018-01-05
- 桥式起重机小车零部件的合理性布置设计
了小车车架结构和轮压。因此，在设计小车时，除了掌握正确的设计计算方法之外，还要掌握零部件布置的合理原则，以满足小车的设计要求，最大限度地节约制造成本。2 零部件分布对小车设计的影响桥式起重机小车上零部件在选配后，其在小车上的布置情况对车架和车轮造成如下影响。1）对小车车架的影响。对于双梁桥式起重机的小车而言，由于小车车架与零部件及起重载荷在其上的分部是超静定的，因此重量载荷越是集中则小车车架平台的总面积就越小。另外，最大起重量载荷越靠近小车平台中心，则能以
山东冶金 2017年6期2017-04-27
- 凝冰沥青路面抗滑性能衰减规律研究
同路面类型、不同轮压等条件着手，研究路面的抗滑性能随轮载作用次数的增加而变化的规律，研究结果表明：虽然各项试验项目和指标都存在差异，但是抗滑性能衰变过程中的分布趋势大体一致，即在轮载作用初期，抗滑指标值迅速降低，随着轮载作用次数的进一步增加，各指标值又在一定程度上逐渐上升并最终趋于稳定.并且还通过建立合适的数学模型拟合出了凝冰条件下沥青路面抗滑性能衰变的内在规律性，反映出了各种因素对凝冰条件下沥青路面抗滑性能衰变规律的差异性.抗滑性能；凝冰条件；沥青路面；
大连交通大学学报 2017年2期2017-04-06
- 特重六轴拖挂车等效均布活荷载的计算方法
拖挂车的规格，从轮压扩散与楼面等效均布活荷载两方面，分析计算了特重六轴拖挂车的等效均布活荷载，可为施工单位计算地库顶板结构的模板支架系统提供荷载依据。特重六轴拖挂车，等效均布活荷载，双向板楼盖，覆土厚度由于消防车荷载本身较大，对结构构件截面尺寸、层高与经济性影响显著，GB 50009—2012建筑结构荷载规范[1]提供了单向板楼盖(板跨不小于2 m)和双向板楼盖(板跨不小于3 m×3 m)、双向板楼盖(板跨不小于6 m×6 m)和无梁楼盖(柱网不小于6 m
山西建筑 2017年1期2017-02-23
- 起重机轮制动器防风阻力测试
滑移式施压台架、轮压模拟油缸、风力模拟油缸、横梁、试验台框架、滑车、双托辊、水平推杆、传感器安装座、第一压力传感器、定位板、平移导向支架、油缸座、轮制动器安装接口等组成(见图1)。图1 防风装置测试系统结构示意图车轮组采用标准试验车轮，各车轮直径为800 mm，宽度为150～200 mm，轮压模拟油缸的试验模拟轮压范围为80～800 kN，最大轮压施压压力为20 MPa。为了满足不同型号规格防风的测试需求，本系统中的轨道为标准试验轨道，可按需要选择QU80
港口装卸 2016年6期2017-01-10
- 门机水平力在高桩梁板码头计算中的取值分析
头上使用的门机的轮压和水平力也越来越大，对码头结构内力起控制作用，如何把门机竖向和水平荷载较为精确地作用在码头排架上变得十分重要。1 门机水平力产生原因及取值1.1门机水平力产生原因门座式起重机的水平荷载是起重机偏斜运行时车轮和轨道间的摩擦力或者是车轮轮缘与轨道接触而产生的垂直于轨道的水平力，造成门机发生偏斜运行的主要因素有以下几点：1）由于电机转速的细微差别和减速器齿轮间的啮合间隙，车轮的磨损造成车轮直径的不同，使得两条轨道上的车轮在行走时速度不一样，造
港工技术 2016年4期2016-09-16
- 桥式抓斗卸船机防风装置改造
进行改造。阐述了轮压防风设备和夹轨、顶轨防风设备的工作原理，并对比了其优缺点，根据卸船机自身情况，在原有夹轨器的基础上加装了夹轮器，改造后，卸船机的安全性及可靠性大幅提高。卸船机；轮压防风装置；夹轨器；顶轨器；夹轮器；改造1 卸船机防风装置概述卸船机防风装置是保证卸船机在大风环境下安全作业的重要装置，特别是沿海地区，风大，台风登陆频繁，防风装置尤为重要。福建大唐国际宁德发电有限责任公司(以下简称宁德发电公司)使用的桥式抓斗卸船机设计使用2台夹轨防爬装置作为
综合智慧能源 2016年7期2016-09-05
- 基坑支护设计汽车等效均布荷载的计算方法
超过1.0m时，轮压荷载的动力影响已不明显，可取动力系数为1.0。前四后八荷载主要在后面双桥上，后面双桥轴距1.4m，轮距1.8m，后轮双桥总轴重600kN，前四后八后桥平面尺寸见下图：假设汽车外侧轮距离基坑坡顶线1.0m，计算汽车等效分布荷载作用大小时，车轮扩散压力扩散角取30°。后轮双桥轮压的扩散面积为（2.4+1×2）×（1.6+1×2）=15.84m2。则汽车等效分布荷载P=600kN/15.84m2=37.88kPa。计算车轮荷载等效分布深度时，
科技与企业 2016年5期2016-06-12
- 论述动臂式起重机行走轨道地基受力计算
C、D4个轮最大轮压总压力为140t。每个轮子的轮压为：140t/4=35t。电站回填土的质量如达到20t /m2时的计算，如达不到此回填标准，应将沿路基方向开挖、回填，保证路基基础的承载力。编写标准依据《建筑地基基础设计规范》50007-2002；《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012（备案号J220-2012）。2 轨道铺设要求本机允许装于轨枕道渣式基础上，但均需根据轮压（垂直轮压35
山东工业技术 2015年23期2015-12-08
- 关于电动单梁起重机小车轨道磨损问题的探讨
定起升载荷下的总轮压，N式中：ϕi、ϕj——动载系数，此处取1.1；Pxc——电动葫芦自重，这里取12000N；PQ——额定起重量，取1.0× 105N。依照以上公式及设计图纸计算得σz=142.7MPa 。1.2 主梁工字钢下翼缘局部弯曲应力主梁工字钢下翼缘局部弯曲应力的讨论主要考虑三个位置，分别为腹板根部处、轮压作用点及下翼缘外沿。其对应不同截面的计算公式如下：1）腹板根部处2）轮压作用点处3）轮压作用点处式（3）～式（7）中，K1、K2、K3、K4、
中国特种设备安全 2015年12期2015-11-26
- 轮压不等吊车梁计算方法研究及程序编制
该模块能计算最大轮压相等情况下的钢吊车梁。但在实际工程中，厂家提供的同台吊车轮压值相差较大，有的甚至超过50%。碰到此类情况，一般可采用下列两种方法计算：第一种为简化计算方法，即按最大的一个轮压值输入STS中进行计算，这样便得到一个保守的结果，必将导致吊车梁耗钢量增大；第二种方法为手工计算方法，此种方法要求设计人员熟读规范，首先求解吊车梁的内力，然后按规范的要求对输入的梁截面进行验算。手工计算方法准确，但因为计算过程需要反复试算，效率较低。1 软件编写在电
价值工程 2014年13期2014-09-07
- 热力工程中预制盖板抗弯设计理论探讨
的概念，利用汽车轮压扩散理论和影响线原理对热力工程中预制盖板荷载作用的各种受力情况进行了分析，然后验算了预制盖板的抗弯承载力，使预制盖板的设计更加合理。预制盖板，抗弯计算，汽车轮压扩散理论，影响线原理由于汽车荷载、覆土厚度、盖板长度等因素影响小室、地沟预制盖板的安全性，设计时要考虑永久、可变荷载的作用，将汽车轮压扩散理论和影响线理论应用于预制盖板抗弯承载力的计算中，计算出预制盖板在各种情况下的最大弯矩，使预制盖板的设计更加合理。1 预制盖板的概念预制盖板是
山西建筑 2014年11期2014-08-11
- 斗轮堆取料机车轮踏面的接触强度计算
不能简单地用车轮轮压来验证。2 车轮的计算2.1 车轮载荷的计算由于斗轮堆取料机工作时重心在不断地移动，所以每个车轮都有可能产生最大的轮压和最小的轮压，在计算时，不能简单地以最大的或最小的数值来确定其轮压，应有一个反映比较真实的轮压数值来进行计算，我们称之为计算轮压（也可以认为是等效轮压，或说当量轮压）。计算轮压Pc的计算式如公式①：举例：我公司为马来西亚曼荣电厂设计的斗轮堆取料机的最大轮压和最小轮压分别是238kN、76kN，按上述公式得出的计算轮压是1
中国新技术新产品 2014年2期2014-06-01
- 钢吊车梁改造验算与加固处理方法
吊车两小车的最大轮压分别为Pmax1＝495kN和Pmax2＝462kN，本次改造通过更换小车，吊车质量减轻约40t，需要吊装新的发电机定子质量（含吊具等）410t。吊车梁已投产使用了8年，在日常生产中，各项强度指标，仍能够满足规范［1］要求，但在吊装定子工况下，现吊车梁的承载力有可能不够，必须对其进行重新核算与相应的加固处理。2 吊车梁校核2.1 吊车荷载计算根据业主方提供的资料，只有原吊车梁施工的结构图，没有吊车厂家资料，吊车最大轮压只能通过原设计采用
吉林电力 2014年3期2014-04-03
- 交通荷载作用下港区道路受力特性研究
ns3．2 不同轮压工况分析假设拖挂车接地面积不变，增加的荷载只引起轮压的变化． 分别选取轮压为0． 5，0． 7，0． 9，1．1，1． 3 MPa，对 不 同 轮 压 荷 载 工 况 进 行 参数分析．3．2．1 附加应力及附重比分析图7 为不同轮压工况下附加应力及附重比沿深度分布曲线．可以看出，同一深度处附加应力值随着轮压的增加而增加(图7(a))． 同一深度处附重比随轮压增加而增加，各工况下附重比等于0．1 的深度分别约为1．85，2．10，2．3
郑州大学学报（工学版） 2014年6期2014-03-25
- 大交通量、轻荷载对沥青路面车辙影响研究
验温度为60℃，轮压为0.7MPa。为了解轻荷载对路面的影响，本次试验利用改进的ZCZ-7型自动车辙试验仪，针对拟定沥青结构层进行了全厚度车辙试验[1]。根据有关文献研究的结果，轮胎因花纹的存在，使有效接地面积小于虚面积。考虑荷载作用面积的折减，当轮胎的平均接地压力为0.45MPa，对于横向花纹轮胎，当胎压为250 kPa时，单轮负荷约7.0 kN；当胎压为390 kPa时，单轮负荷约6.5 kN。对于走向花纹轮胎，当胎压为250 kPa时，单轮负荷约7.
城市道桥与防洪 2014年8期2014-01-09
- 16t双梁小车式桥式起重机金属结构设计
起升载荷，以小车轮压方式作用在主梁上。轮压图如图1所示。图1 轮压计算图小车各支撑、轮压的计算：式中，G2为小车的自重；Q为货物的重力；t、e为小车及货物的重心在支撑平面内的投影，t=1040mm，e=1000mm。轮压分布如图2所示。图2 轮压分布图4 主梁的结构及尺寸选择4.1 按梁的强度条件确定梁高hs其中，C1为将小车轮压转化为跨中集中载荷时小车的换算系数，C1=1-b/2 L；B 为小车的轴距；[δ]为腹板的饿总厚度，为20mm；[б]为材料的许
天津冶金 2013年2期2013-05-16
- 桥式起重机影响厂房造价的几点要素
1桥机的运行最大轮压桥机的运行最大轮压会对工厂厂房的设计及造价产生很大影响，同时这也是关乎安全的至关重要的一环。目前工厂厂房的设计过程是工厂设计院的设计师根据桥机起重量和自重计算出桥机的运行最大轮压，而设计工厂厂房的工程师一般将桥机的运行最大轮压作为吊车梁、厂房立柱和基础的主要设计载荷。虽然工厂设计院的工程师也希望施加在吊车梁轨道上的轮压小一些为好，但是设计师在设计时总是倾向保守，并常常按照桥机的小车吊运最大额定载荷且处于极限位置，即最靠近主梁端部的位置时
城市建设理论研究 2012年22期2012-09-06
- 浅谈地下室结构顶板的效活荷载计算
汽车等效荷载考虑轮压布置时，均错误地将车轮着地宽度及长度调转了，这样会导致计算荷载扩散区域出现一部分偏差。关于车轮着地尺寸，可以参考《城市桥梁设计规范》[4](以下简称《城市桥规》)。1.2 荷载作用范围轮压荷载自轮压边缘向下扩散，扩散后平面尺寸按bcx=btx +2（s×tanθ+h/2）；bcy =bty +2（s×tanθ+h/2）计算，式中：bcx、bcy为荷载作用面在两个方向的计算宽度；btx、bty为轮压着地宽度和长度；s为覆土厚度；h为板厚；
城市建设理论研究 2012年22期2012-09-06
- 正交异性板纵肋—面板焊接接头热点应力分析
拟分析结果表明，轮压对于正交异性板钢桥面板的应力影响范围很小，对纵肋—面板焊接接头的应力提升不明显，接头非线性应力分布在距离焊趾0．4t的范围内，应力分布特点与以往针对平板焊接结构的热点应力研究成果相吻合。正交异性板，纵肋—盖板接头，热点应力，疲劳分析0 引言正交异性钢桥面板在我国目前大跨桥梁的建设当中应用十分广泛，同时其在工程中最主要的病害是焊接接头的疲劳开裂。目前针对焊接接头的疲劳寿命评估主要使用基于S—N曲线的名义应力法。但是在实际工程中名义应力法的
山西建筑 2012年22期2012-01-24
- 地面车辆荷载对埋地市政给水管道的作用
本规范规定的多个轮压的传递分布图，埋置在不同深度的给水管道受到的地面车辆的作用力分布范围，如图2所示。多排轮压综合影响传递到给水管道顶部的竖向压力标准值可按下式计算：式中，qvk为轮压传递到管顶处的竖向压力标准值（kN/m2），Qvi，k为单个的i个车轮承担的单个轮压标准值（kN），ai为i个车轮的着地分布长度（m），bi为i个车轮的着地分布宽度（m），H为从车行地面至管顶的深度（m），μD为动力系数，地面在管顶0.7m之上时，μD取值＝1.0，n为车轮的
河南科技 2011年9期2011-10-20
- 注册工程师考试中吊车荷载的相关计算
组成,通过吊车的轮压传给吊车梁,再传到柱子上。有最大轮压(Pkmax)、最小轮压(Pkmin)之分。当吊车是 n轮：水平横向荷载主要是小车和起重量的惯性在小车刹车时产生的力,也是通过吊车的轮压传给两侧吊车梁。荷载规范规定吊车梁在每个轮子处受到的水平横向荷载为：其中,a根据不同额定起重量取值,详见荷载规范 5.1.2条 2款。A 6级～A 8级工作制吊车梁进行强度、稳定及连接强度计算时,钢结构规范另有规定,每个轮压处由吊车摆动引起的水平力为：且规定 Hk与
山西建筑 2011年9期2011-01-24