贫液
- 半贫液天然气脱酸工艺优化与能耗分析
收+一段再生的半贫液脱酸工艺，并以工艺总输入能耗为研究对象，进行参数优化和工艺适应性研究。1 基于Hysys 的半贫液工艺模拟1.1 工艺流程描述原料气先进入吸收塔底部，与位于顶部和中部进料的贫胺液、半贫胺液逆流接触，在气液接触的过程中，根据不同气质组分在溶剂中的溶解度不同，可将CO2和H2S 脱出，在吸收塔塔顶排出净化气。吸收了酸气的富胺液从塔底流出，经节流阀减压后进入闪蒸罐，将其中的烃类闪蒸出来作为燃料气。闪蒸后的富胺液通过贫/富液换热器复热后进入再生
石油石化节能 2023年9期2023-10-05
- 高含硫天然气净化厂尾气稳定达标排放技术研究
改造后SCOT 贫液质量数据进行抽查统计，其数据见表3 所示。表3 尾气装置SCOT 贫液质量由表3 可以看出，SCOT 再生蒸汽量与循环量的比值在104～141 范围，除冬季工况下比值低于设计值113.3 以外，其余时间段均高出设计的113.3。再生贫液中的H2S 质量含量均未达到设计值0.023%，且大多数保持在0.05%～0.06%的范围(第Ⅰ列个别贫液合格属于个例)。SCOT 再生蒸汽量与循环量的比值调整时，贫液的再生质量随蒸汽比值提升而提升，但贫
化工管理 2023年25期2023-09-23
- 煤炭地下气化采出气的脱碳工艺优化及能效分析
基础上，提出了半贫液脱碳新工艺，在满足净化气CO2含量要求的情况下，实现了流程总等量功降低的目标。刘卜伟等[12]采用活化甲基二乙醇胺(MDEA)法脱除制氢中变气中的CO2，并运用遗传算法优化关键参数，使系统的总能耗降低了2.4%。肖荣鸽等[13]分析了热泵、半贫液和压能回收3种醇胺法脱碳的工艺改进方案，并结合3种方案的能耗情况，得出半贫液方案节能效果最佳。史博会等[14]提出了4种基于多法联用的CO2脱除工艺，通过模拟分析，给出了不同CO2含量的原料气所
科学技术与工程 2022年21期2022-08-23
- 基于HYSYS的TEG脱水系统吸收塔工艺设计与分析
生部分为提高甘醇贫液浓度开发了降压再生、气体汽提、共沸再生等再生方法[5]，使再生流程有变化。2.2 吸收塔工艺参数计算2.2.1 设计基础参数进行三甘醇脱水装置设计时，要确定具体流程和设备尺寸，必须首先确定一些必要的工艺参数、基础数据，主要包括：原料气的温度、压力、流量、密度（相对密度）或组分情况；出口气的含水量要求或露点降等。根据这些参数，可以按照有关设计规范计算出脱出水量，进而计算出三甘醇溶液的循环量以及各种设备的尺寸、做功设备的功率等[6-8]。在
设备管理与维修 2022年9期2022-07-14
- Cansolv尾气处理装置关键工艺参数对达标排放的影响及控制措施
的关键指标是DS贫液的贫度[7]，以1 mol DS贫液中SO2物质的量计。DS贫液的贫度越低，再次吸收SO2的能力越强，DS贫液的贫度推荐范围为0.0～0.1 mol SO2/mol胺液。DS溶液pH值主要与DS胺液中胺功能团的多少相关。pH值越高，吸收SO2的能力越强；反之，pH值越低，吸收SO2的能力下降，DS贫液pH值推荐范围为5.0～5.4。3 降低排放尾气中SO2质量浓度的措施通过分析某天然气净化厂Cansolv装置尾气排放的影响因素，提出进一
石油与天然气化工 2022年2期2022-04-20
- 松南气田处理系统降压运行阶段提升脱碳装置效率研究
MDEA 溶液半贫液在吸收塔内吸收了原料气中的二氧化碳而变成富液，酸气负荷是指MDEA 溶液中酸气（CO2）摩尔数与醇胺摩尔数之比。可以根据酸气负荷计算模型，分析压力对富液酸气负荷的影响程度，从而确定吸收塔运行压力对脱碳装置处理能力的影响程度[1-4]。（1）CO2在MDEA 溶液中的平衡溶解度。在CO2-MDEA 溶液体系中，有以下主要的化学反应和相应的平衡关系：式中：K1为反应（1）的拟平衡常数；CMDEA、CH+、CMDEAH+分别为溶液中MDEA、
油气田地面工程 2022年3期2022-03-30
- 页岩气三甘醇脱水装置脱水效果影响因素分析
G循环量、TEG贫液质量分数、原料气入塔流量、原料气入塔温度、吸收塔操作压力、TEG贫液入塔温度、TEG重沸器温度、汽提气流量、塔板总效率和吸收塔塔板数等参数对脱水效果的影响，然后对TEG脱水工艺参数进行优化，确定最佳操作工况条件，最后通过对比TEG脱水装置的运行数据和模拟计算结果来验证所建模型的可靠性及计算结果的准确性，以期为TEG脱水工艺设计及现场生产操作提供指导，并达到大幅度提高页岩气脱水效率、节能降耗的目的，从而实现页岩气田高效低成本规模化开发。1
辽宁石油化工大学学报 2021年5期2021-11-12
- 汽柴油加氢装置循环氢脱硫塔冲塔原因分析及措施
。通过分析，认为贫液含有固体焦粉颗粒和较高含量热稳盐组分，并且气液接触速度太高和贫胺液温度控制过高都是影响冲塔的原因。利用装置低负荷运行期间，创造性的采用除盐水对脱硫塔进行水洗，取得良好效果。循环氢脱硫冲塔； 贫液； 措施某炼化厂汽柴油加氢装置主要加工常二线柴油和焦化汽柴油，通过加氢精制改善油品质量，生产稳定汽油和国VI车用柴油。该装置所用的氢气来自制氢和重整产氢，氢气纯度在95%以上，由于受塔河原油高含硫的制约，经过加氢脱硫反应后的循环氢中含有较高的硫化
辽宁化工 2021年10期2021-11-04
- 加压脱酸蒸氨技术在AS 脱硫工艺中的模拟与优化
脱酸塔再生的脱酸贫液返回脱硫塔用以脱除煤气中的硫化氢。整个过程不产生脱硫废液，而且脱酸塔产生的酸性气体在克劳斯炉中经高温、催化、氧化生成高纯硫磺[1]。但长期实践运行发现，AS 脱硫工艺存在一个突出的技术问题，即脱硫效率有一定的局限性：一般厂家脱硫后煤气中的硫化氢质量浓度在500 mg/m3左右，很难继续降低。经分析，造成AS脱硫工艺脱硫效率低的主要因素是脱酸贫液的质量。现有常压工艺中脱酸塔对硫化氢的脱除效率只有30%左右，贫液中含有大量硫化氢，使得相当一
上海化工 2021年4期2021-10-16
- 半贫液工艺再生过程闪蒸及能耗模拟优化
收-二段再生的半贫液工艺[2]，主要应用在某些原料气碳含量高而净化气脱碳效果要求不高的场合，该工艺牺牲醇胺溶液再生效果，在满足天然气净化要求的前提下最大限度地节能降耗。再生塔内的CO2释放过程则为该工艺中的主要耗能部分，该过程能耗约占整个天然气胺法脱碳工艺操作流程能耗的60%[3]。因此对再生过程的研究具有较大的应用价值，可助力企业实现高效低耗生产。已有研究人员利用HYSYS软件对再生过程中的闪蒸和能耗进行模拟和相关探究。姜大威[4]针对松南气田胺法脱碳工
石油学报（石油加工） 2021年5期2021-09-04
- 低温甲醇洗半贫液系统改进及运行总结
荷不断提升，原全贫液系统已无法满足生产需求。2017年9月20—29日，针对半贫液系统进行投用测试，运行中发现：半贫甲醇投用量达到95 m3/h时(设计值为240 m3/h)，低温甲醇洗出现净化气硫超标现象，装置被迫停运。为保证半贫液系统正常投用，新能凤凰先后与化建、大连理工大学沟通，就原系统进行分析和诊断。2018年7月，凤凰公司对半贫液系统进行改造。2 改造方案2.1 原方案问题低温甲醇洗系统由2套洗涤系统、1套再生系统组成。2台洗涤塔均为上部脱碳、下
氮肥与合成气 2021年9期2021-09-03
- 四川盆地页岩气脱水装置节能优化研究
9.6%的TEG贫液作为脱水剂,脱除原料天然气中的大部分饱和水。经吸收塔脱水后的干净化天然气作为产品气外输,吸水后的贫液采用常压火管加热再生法再生,并通过干气气提进一步降低其浓度,热贫液经换热、增压后返回吸收塔循环使用,富液再生产生的废气去尾气灼烧炉焚烧后排入大气。工艺流程见图1。1.2 装置能耗前期建成投产的部分页岩气TEG脱水装置能耗数据见表1。表1 前期建成投产的页岩气TEG脱水装置能耗数据表由表1可见,前期建成投产的页岩气TEG脱水装置的单位产品综
天然气与石油 2021年3期2021-07-02
- 一种黄金冶炼贫液及氰化尾渣处理新技术
部分已经实现氰化贫液闭路循环。但是随着循环次数的增加，以络合物形式存在的铜、锌和铁等重金属离子在氰化贫液中会逐渐积累，影响氰化浸出的工艺指标、置换过程和金泥品位，不利于企业的稳定生产。同时氰化提金法会产生大量的氰化尾渣[1]。目前，大部分氰化尾渣处于堆存状态，大量氰化尾渣长期堆放并且逐年增加，产生的危害有以下3点：1）氰化尾渣含有氰根、重金属和硫等有害成分，污染环境并且占用了大量的土地资源。2）氰化尾渣中含有金、银、硫和铁等多种有价资源，导致严重的资源浪费
中国新技术新产品 2021年6期2021-06-07
- 高含CO2 天然气胺法脱碳工艺设计
蒸、双矩阵结构、贫液蒸汽再压缩结构和汽提再生塔中间加热结构。研究结果表明,汽提再生塔中间加热结构的节能效果最好,能耗降低4.57%。李小飞等[11]基于速率模型对传统胺法脱碳流程进行改进及优化,包括:吸收塔中间冷却流程、富液分流流程、贫液蒸汽再压缩流程和富液分流与贫液蒸汽再压缩整合流程。研究结果表明,富液分离流程与贫液蒸汽再压缩整合流程的节能效果最佳,其再生能耗和等量功分别下降19.3%和11.8%。因此,基于传统的胺法脱碳流程,采用Aspen HYSYS
石油与天然气化工 2021年2期2021-04-21
- 废水减量技术在浸出液处理工艺中的应用
脂转型废水、淋洗贫液及沉淀母液等。矿山结合生产运行机制、地下水平衡条件、工艺水循环利用等特点，提出对工艺废水进行减容，最大限度控制和减小废水排放量[1]，有效降低生产成本。1 浸出液处理工艺地浸采铀的浸出液具有铀浓度低、通量大、溶液组分简单等特点[2]，一般采用离子交换工艺回收浸出液中的铀。吸附饱和的树脂，经过淋洗得到淋洗合格液；然后淋洗合格液加碱沉淀，将其中的铀转变为固态产品。浸出液处理系统为“四主五辅五循环”模式，大部分废水得到循环利用。4个主单元包括
铀矿冶 2021年1期2021-03-01
- 高含碳天然气脱碳溶剂的研究
沸器加热，再生为贫液。从再生塔底部出来的贫液经贫液泵加压，换热、调节温度后进入吸收塔上部，重新吸收CO2。其中，吸收塔为填料塔，分为4段，每段填料高度300 mm；再生塔也为填料塔，填料高度1 000 mm。通过参数试验来确认和优化工业装置的设计参数，试验中的气液比为原料气与脱碳液的体积比。1.2 原料气和脱碳剂试验中原料气由CO2和甲烷组成，其中CO2的体积分数为12.0%或20.0%。试验所用某脱碳剂配制成质量分数为50%的脱碳液，该脱碳液在40 ℃时
能源化工 2021年6期2021-02-26
- 基于响应面分析法的天然气脱氮工艺优化
气输出。再生后的贫液从第三级闪蒸罐底流出，经溶剂循环泵增压和丙烷冷却后，返回吸收塔顶部，循环使用。图1 天然气脱氮工艺流程单组分吸收剂中溶解性能最好的为正戊烷[4]。通过对多组分吸收剂性能研究发现，多组分混合吸收剂的吸收能力随正戊烷含量的上升而增强，但吸收能力并未超过正戊烷单独作为吸收剂时的吸收能力，故选用正戊烷作为吸收剂。 流程基础条件如表2所示。表2 基础参数1.3 流程关键参数分析借助HYSYS软件对高含氮天然气处理工艺参数进行优化研究。 其中，在分
天然气化工—C1化学与化工 2020年6期2021-01-23
- 某黄金氰化液体硫酸钠冷冻结晶实验研究与应用
察冷冻结晶系统对贫液降温后，结晶的析出量及硫酸根浓度的变化；根据冷冻结晶系统运行情况，降温过程中有无管路堵塞问题；对冷冻后贫液中析出的结晶进行化验分析，为后续结晶的处理做准备。2 冷冻结晶实验方案本次实验采用低品位贫液进行实验，样品取自低品位1#柜出口贫液管路。在实验前，先用贫液灌满分离室、换热器及循环泵、管路，灌满液体后，开启循环泵，使液体在整个系统中循环。开启冷冻机组，冷冻机组内的冷冻液通过压缩机进行降温，降温后的冷冻液通过泵在冷冻机组及换热器之间循环
中国金属通报 2020年17期2021-01-05
- 页岩气三甘醇脱水装置脱水效果评价研究
来的干气经干气/贫液换热器与贫液换热后,输送至外输装置,在外输装置内通过贸易交接计量后外输。在TEG再生部分,TEG吸收塔塔底出来的富液进入TEG重沸器进行再生,TEG重沸器的富液精馏柱顶端出来的废气经废气分液罐进行分液后,废气进入灼烧炉灼烧放空。三甘醇脱水装置工艺流程图见图1。2 三甘醇脱水流程的HYSYS模拟2.1 状态方程的选取及模型的建立在采用HYSYS软件进行过程模拟前,合理定义HYSYS数学模型的物性包和添加模拟对象的组分是必须的,可进行水力学
石油与天然气化工 2020年6期2020-12-20
- 活化MDEA 脱碳过程的模拟及优化
收＋再生工艺即半贫液工艺，半贫液工艺具有净化度高、再生能耗较低、腐蚀性小的优点[5]。国内很多学者对半贫液脱碳工艺进行过分析和模拟，花亦怀等[6]在实验的基础上利用Aspen Hysys 分析了胺浓度、哌嗪浓度对二氧化碳吸收效果的影响，取得了较优的参数；邰晓亮[7]等利用Aspen Hysys 对半贫液脱酸工艺与传统脱酸工艺在能耗、设备数量等方面进行了分析比较，结果表明半贫液脱酸工艺在高酸气负荷方面具有很大的应用潜力；陈南翔[8]对不同活化MDEA对二氧化
石油石化绿色低碳 2020年5期2020-12-15
- 加氢裂化液化气脱硫塔操作参数分析及调优
入，与来自塔顶的贫液在塔内逆流接触，液化气中的H2S与MDEA反应(见式(Ⅰ)和式(Ⅱ))后被转移至富液从塔底离开去溶剂再生装置。脱硫后液化气从塔顶依次进入液化气冷却器(E101)、液化气脱液罐(V101、V102)后去精脱硫。贫液入口以下塔段装填的是散装填料，是液化气与贫液萃取的主要场所[11]。贫液入口以上的澄清段装填规整填料，用以分离液化气与之夹带的胺液。脱硫后液化气采样点在液化气脱液罐(V102)顶部。(Ⅰ)(Ⅱ)1.2 液化气脱硫塔的模拟1.2.
石油与天然气化工 2020年5期2020-10-28
- 哌嗪活化N-甲基二乙醇胺半贫液脱碳工艺配方优选及参数优化
被探明。传统的全贫液胺法脱碳工艺多用于要求深度脱碳的场合[3-4]。对于高含碳天然气净化处理，若采用传统的全贫液胺法脱碳工艺，势必会依靠增加吸收剂循环量来确保其净化效果，其系统胺液再生热量全由再沸器提供，因而脱碳装置能耗大大增加[5]，导致实际操作费用显著增加。近年来，两段吸收-两段再生半贫液脱碳工艺[6]的提出及成功应用成为解决装置能耗大、运行费用高问题的重要手段。半贫液脱碳工艺牺牲了贫液的脱碳效果，对再生塔余热进行充分利用，与传统胺法脱碳工艺相比大大降
石油学报（石油加工） 2020年4期2020-09-27
- 络合铁天然气脱硫装置贫液循环泵轴封失效分析与优化设计
净化处理。脱硫剂贫液循环泵是脱硫装置中的关键设备，其轴封采用机械密封型式。在脱硫装置投产过程中，贫液循环泵的机械密封多次出现故障、频繁失效，导致脱硫剂泄漏，严重影响脱硫装置的正常运行，进而影响生产单位的正常运营。为防止贫液循环泵脱硫剂泄漏，提高机械密封的稳定性与可靠性，保证脱硫装置正常运行，本文结合天然气络合铁脱硫与再生工艺，分析研究了脱硫装置贫液循环泵机械密封的失效原因，并针对贫液循环泵的运行工况，进行了合理的机械密封结构设计。1 天然气络合铁脱硫工艺络
油气田地面工程 2020年9期2020-09-16
- 胺液质量变质的影响及解决措施
们从正常MDEA贫液分析频率中发现胺浓度逐渐下降，热稳定盐含量逐步上升，具体分析见表1。从表1中可以看出MDEA贫液质量逐步变差，其中热稳定盐、降解产物等杂质逐步在积累，本文对各种杂质形成原因及MDEA贫液质量变质所带来的影响进行简述，并列举了有效的解决措施。1 MDEA溶剂中杂质的形成原因我们对变质的MDEA贫液进行了检测分析，发现变质的MDEA贫液中铁离子含量达到100～150mg/L。胺液中铁离子含量的变化趋势在一定程度上标明装置腐蚀进行的程度[2]
化工管理 2020年24期2020-09-12
- MEA捕集火电厂CO2中贫液温度和流量的影响分析
结果分析2.1 贫液流量对CO2捕集效果的影响由表1得到，每吸收1mol CO2需要2mol MEA。经过计算，当CO2体积分数为0.1256的烟气，体积流率为14m3／min时理论需要1915.4kg／h质量分数为0.3的MEA溶液。本次模拟会输入不同的贫液流量数值，得出不同的烟气CO2吸收率，从而总结得出CO2吸收率随贫液流量变化规律，经过模拟计算得出模拟结果如表2和图2所示。表1 贫液流量对CO2吸收率影响从表1看出，当贫液流量从2100kg／h提高
云南化工 2020年8期2020-08-25
- 氮气汽提半贫液流程与传统低温甲醇洗流程对比研究
的不同，可分为全贫液吸收、半贫液吸收和氮气汽提半贫液流程[3-6]。全贫液流程使用完全再生后甲醇作为脱硫脱碳的原料，半贫液流程则是一部分脱硫脱碳原料来自于闪蒸出一部分CO2后的半贫甲醇，一部分为完全再生后的全贫甲醇；氮气汽提半贫甲醇流程是在半贫甲醇路程的基础上，用氮气将半贫甲醇汽提后送入吸收塔做为吸收剂。本文主要对三种流程进行对比。1 流程对比介绍低温甲醇洗的流程是典型且优良的实现酸性气脱除的物理净化的流程，利用甲醇在低温下对酸性气溶解度大的特点，甲醇通过
广州化工 2020年12期2020-07-09
- 低温甲醇洗工艺流程优化研究
图1 氮气汽提半贫液流程简图低温甲醇洗按洗液的不同可以分为全贫液流程和半贫液流程，最早以全贫液流程为主，新上的装置以半贫液流程为主，主要是因为半贫液的引入降低了系统温度，系统温度的降低，意味着系统冷量消耗的减少，公用工程的减少，以及配套低温甲醇洗冷冻站规模的减小。本文对半贫液流程进行两方面优化：①将半贫液流程中的半贫液在汽提塔中用一小股氮气进行汽提，②氮气不直接进入硫化氢浓缩塔，而是通过循环气预冷后进入硫化氢浓缩塔，这样虽然循环气压缩系统的循环水消耗增加了
山东化工 2020年9期2020-06-01
- CuSO4对氰化提金贫液中SCN-的沉淀效果以及对共存离子浓度的影响
2]。所以，浸金贫液不但含剧毒氰，同时还含铜、锌及铁的配合物以及低毒SCN-[3]等有价成分，贫液是一种重要的二次资源，处理过程要最大限度回收这些有价组分。目前，国内的氰化厂提金贫液均已实现闭路循环，但其循环利用过程，铜、铁、锌配合物以及SCN-等离子会在系统中逐渐积累。例如河南某黄金冶炼厂直浸贫液中TCu高达7 g/L，SCN-高达10.1 g/L；陕西潼关某冶炼厂贫液经半酸化法降Cu(CN)43-和SCN-后，系统中TCu和SCN-浓度仍高达2.3 g
化工学报 2020年3期2020-05-15
- 天然气半贫液脱碳工艺三元胺液配方优选
收、一段再生的全贫液工艺[6]，无法对中低位余热进行利用，必须采用增加吸收剂循环量的手段以确保装置净化效果，脱碳系统能耗将显著提高，进而导致实际工艺操作费用显著增加。因此高吸收性能、低再生能耗的脱碳溶液以及采用高效节能的脱碳处理流程是高含碳天然气处理技术节能的关键。近年来，两段吸收、两段再生的半贫液脱碳工艺的提出成为解决这一问题的重要手段[7-9]。对于半贫液工艺而言，由于富液再生过程利用汽提蒸汽余热[10]，再生温度较低，故其胺液筛选过程关注的重点与常规
化工进展 2020年3期2020-04-01
- 胜利电厂100t/d烟气CO2捕集装置火用分析与节能方法探索
2，同时溶液成为贫液，降温后可循环使用。工艺流程如图1所示，热力系统由CO2的吸收设备、泵、换热设备、冷却设备、加热设备及CO2的解吸设备等主要设备组成。基本的工作流程是从锅炉出来的烟气先经过分离器净化处理，然后进入水洗塔，当温度降到贫胺液吸收CO2的最佳温度后，直接将烟气送入分离器，将烟气中夹杂的水蒸气等分离出来之后，在引风机的作用下进入吸收塔后与其内的40℃的贫胺液发生化学反应。吸收了CO2之后的富胺液经过富液泵加压之后进入贫富液换热器与从再生塔出来的
天然气化工—C1化学与化工 2019年5期2019-12-06
- “酸化法+SO2-空气法”处理氰化贫液中试试验工艺参数研究及经济分析
金产生大量的氰化贫液，而氰化贫液的循环使用势必会造成贫液的“疲劳”，必须对其进行开路外排处理，笔者结合某黄金冶炼厂的生产工艺进行了试验研究。目前，该厂的氰化贫液采用“亚铁盐化学络合法初步除氰＋SO2-空气法深度除氰”组合工艺处理。该处理工艺存在以下问题：破坏氰化物结构，导致无法回收氰根；处理成本较高；出水总氰有时无法达到《污水综合排放标准》（GB 8978—1996）一级标准，需要进行二次处理。为了有效地回收氰化贫液中的氰化物，降低氰化贫液处理成本，同时确
中国资源综合利用 2019年11期2019-11-27
- 喷淋工艺在焦炉煤气真空碳酸钾法脱硫技术中的应用研究
1，再生单元来的贫液到达脱硫塔内，首先经过喷嘴和液相均布器，落入填料表面。在填料表面，煤气由下向上，与从上而下的贫液逆向接触，此时煤气中硫化氢与贫液中碳酸钾产生反应。反应方程式见下：吸收硫化氢后的贫液变为富液，在脱硫塔底富集，通过富液泵泵至再生单元，进行负压高温解析。经过与贫液脱硫吸收的煤气，进入碱洗段。碱洗段与贫液脱硫段通过断塔盘即碱液集液盘进行隔断。碱洗段内，煤气从下到上与2.5%NaOH循环液逆向接触，硫化氢与氢氧化钠在碱洗段填料表面接触反应。碱洗吸
天津冶金 2019年5期2019-11-09
- MVR 热泵用于胺法捕集制氢驰放气CO2 的能耗分析
放气在吸收塔中与贫液充分反应后，变成富液并通过贫液泵输送至贫富液换热器与从解吸塔出来的贫液进行换热，经过换热后的富液进入解吸塔进行解吸，解吸后的贫液由贫液泵输送进入贫富液换热器后经过贫液冷却器冷却后回到吸收塔。图1 传统胺法捕集二氧化碳工艺流程MVR 热泵驰放气碳捕集工艺与传统胺法捕集二氧化碳工艺流程不同的是来自吸收塔的富液通过富液泵输送至贫富液换热器与来自闪蒸塔的贫液进行换热后再进入解吸塔解吸。而解吸塔底部的贫液经过闪蒸罐闪蒸，产生二次蒸汽，此时贫液的显
云南化工 2019年6期2019-08-23
- 半贫液泵轴振动分析及处理
系统工艺流程中的贫液泵和半贫液泵是主要设备。半贫液泵主要是把从CO2再生塔中部出来的半贫液溶液，经过加压后送入CO2吸收塔中部，用以吸收工艺气体中的CO2；半贫液泵是脱碳系统合成装置的关键机泵，该泵运行的好坏直接影响到脱碳系统乃至整个装置的长、稳、安、满、优运行。由于工艺流程、操作方法和设备的检修质量等多方面原因，装置中的半贫液泵经常会出现振动异常、烧坏轴承、抱轴及零部件损坏等事故，给企业造成很大的经济损失。图1为半贫液泵装配图。图1 半贫液泵装配图1 半
中国设备工程 2019年9期2019-06-03
- 低温甲醇洗半贫液流程吸收塔缩径方案对比
研究低温甲醇洗半贫液工艺流程中吸收塔设计方案对比，其中流程描述如下：吸收塔自上而下分为H2S吸收段、CO2吸收段。H2S吸收段：原料气中的H2S和COS在吸收塔H2S吸收段被吸收，出H2S吸收段的气体中H2S+COS小于1×10-6，气体再导入吸收塔上部CO2吸收段。H2S吸收段的洗液是来自于CO2吸收段吸收CO2后的无硫富甲醇，由于H2S和COS在甲醇中的溶解度高于CO2，所以仅需用CO2吸收段排出甲醇的一小部分进入H2S吸收段，吸收了H2S和COS后成
山东化工 2019年9期2019-05-31
- 电位滴定法测定MDEA中硫化氢含量
硫化氢；脱硫液；贫液在石化领域中通常使用MDEA（N-甲基二乙醇胺）脱硫液进行液化石油气的脱硫净化处理，脱硫液中硫化氢的含量决定着脱硫效果的好坏，硫化氢的含量也是衡量脱硫液再生效果的重要参数。碘量法测定硫化氢在各炼厂应用比較普遍，但是测定时间长，增加了分析人员工作时间。使用AgNO3标准溶液，用电位滴定法测定硫化氢可以极大的缩短工作时间，并且可以得到指导生产的有效数据。1 电位滴定法1.1 原理用KOH溶液固定脱硫液中硫化氢，生成可溶于水的K2S。以玻璃电
中国化工贸易·中旬刊 2018年11期2018-10-21
- 利用流程模拟技术降低溶剂再生装置蒸汽消耗
出量，在保证塔底贫液产品质量合格的前提下，对关键控制参数塔顶压力、回流量、贫液循环量进行灵敏度分析，研究它们对再生塔各参数及产品质量的影响。2.1 塔顶压力控制塔顶采出量不变，以塔顶压力为变量，变化范围从0.06-0.10MPa，计算结果见表1。因控制塔顶采出量不变，塔顶压力升高后顶温升高，高温有利于解析，贫液硫含量降低，蒸汽消耗量略有增加。故在保证贫液硫含量的情况下可降低塔顶压力，达到节约蒸汽目的，但效果不明显。2.2 塔顶回流量控制塔顶采出量不变，以塔
中国化工贸易·中旬刊 2018年11期2018-10-21
- MDEA脱硫系统关键参数的把控
下流动的MDEA贫液、半贫液逆向接触，吸收粗煤气中的H2S以及部分CO2，净化气送后工段；吸收酸性气后的含有H2S的富液依靠压差进入再生塔顶部，与其底部依靠再沸器加热而闪蒸出来的酸性气逆向接触，随后酸性气从再生塔顶部出来去后工段。在再生塔中部采出部分MDEA溶液（半贫液），通过半贫液泵加压送入原料气洗涤塔中部，再生塔底部采出一部分MDEA溶液（贫液），通过贫液泵加压送到原料气洗涤塔顶部。图1 MDEA脱硫系统工艺流程简图2 再生塔塔底温度的控制再生塔塔底温
中氮肥 2018年4期2018-07-31
- 合成氨装置脱碳水洗期间泵密封损坏原因分析与对策
塔下塔液位，启动贫液泵(108-J/JA)向吸收塔(101-E)进水，冲洗吸收塔；确认排水浊度≤10FTU，吸收塔冲洗结束。建立吸收塔蒸槽，半贫液闪蒸槽(132-F)正常液位，启动1台半贫液泵(107-JB/C)，建立水循环；在再生塔(102-E)底部或组合式再沸器(111-C)通入0.35 MPa蒸汽，加热脱碳系统中的精制水，并将脱碳系统所有设备流程串连起来进行循环清洗，以提高冲洗效果，确认CO2再生塔冷凝液泵(116-J/JA)入口补水和排水口浊度≤1
化肥设计 2018年1期2018-03-23
- MDEA脱碳装置模拟与优化
程为减少MDEA贫液循环量,降低再生塔负荷,该装置吸收塔采用二段进料,再生塔采用二段再生,工艺流程见图1。来自上游装置的天然气进吸收塔下部,由下向上与MDEA溶液逆流接触,CO2被MDEA溶液吸收。脱碳气由吸收塔顶流出,经冷却、脱除液滴后进入脱水装置进一步处理。吸收CO2后的MDEA富液由塔底流出,经液力透平泵回收能量后进入闪蒸塔,由塔顶释放出烃类气体和部分CO2作为低压燃料气送往锅炉。塔底富液进入再生塔上段进一步常压解吸,解吸出的CO2经再生塔顶出装置,
天然气与石油 2018年1期2018-03-07
- 硫磺回收装置溶剂再生流程模拟及优化
再生处理，再生为贫液后方可继续使用。实际运行过程中，再生溶剂质量直接影响到吸收塔对尾气的吸收效果，从而影响尾气排放质量。为使尾气排放符合环保要求，需对溶剂具体再生效果进行模拟研究，确定再生塔最佳运行状态。用Aspen Plus建立稳态模型，量化装置操作条件与蒸汽消耗和贫液质量的关系，指导装置操作优化和改造优化，使贫液质量最优化，增加装置效益。1 溶剂再生系统模拟的目标硫磺回收装置中溶剂再生系统的作用是将吸收塔内吸收硫化氢后生成的富液再生分解成贫液与硫化氢，
硫酸工业 2017年10期2017-12-06
- 硫磺回收尾气SO2排放超标的原因及应对措施
内温度控制、进塔贫液(MDEA)量以及贫液质量。首先，贫液质量这一要素是讨论其他条件的基础，而贫液温度和进塔贫液量则决定了吸收尾气中SO2的程度。在一般的操作条件下，贫液温度降低值与净化尾气中H2S浓度的下降率大致存在表1所示的对应关系(1)。表1 贫液温度下降与脱硫效率的对应关系进塔贫液量增加可以在一定程度上提高吸收效率，降低尾气中SO2的含量，但由于贫液量的提高受设备限制，提高贫液循环量会增加能耗，过大会引起吸收塔冲塔，故实际生产中很难使用提高贫液循环
化工管理 2017年19期2017-07-31
- 1%La掺杂膨润土/纳米TiO2材料处理氰化贫液性能研究
O2材料处理氰化贫液性能研究曹 旭1，王青龙2，张亚莉2,赵景刚1,王晓亮1,杨宝书1,宫本奎2,赵萍萍2(1.山东河西黄金集团有限公司，山东 招远 265402;2.山东理工大学 化学与工程学院，山东 淄博 255049)膨润土/纳米TiO2；氰化物；废水；光催化；吸附用氰化物浸出金既经济又有效，但氰化物有剧毒。氰化浸金后产生大量废液，每处理1 t金精矿要外排4 m3左右的氰化废水，其中氰化物质量浓度在10～100 mg/L之间，有的甚至更高，而且还含有
湿法冶金 2017年1期2017-05-15
- 活化MDEA半贫液工艺脱碳模拟与研究
）活化MDEA半贫液工艺脱碳模拟与研究韩鹏飞1，蒋洪1，韩勇2（1.西南石油大学石油与天然气工程学院，四川成都610500；2.川庆钻探四川油建分公司，四川成都610213）国内对常规活化MDEA法脱碳的应用已趋于成熟，但鲜有对活化MDEA半贫液工艺（二段吸收+（闪蒸+汽提））全面的分析和研究。为此，本文针对半贫液工艺采用ASPEN HYSYS软件进行模拟，活化剂选用PZ（哌嗪），物性方程选择DBR Amine package，得出模拟结果，并从活化剂配比
石油化工应用 2017年1期2017-02-16
- 浅谈醇胺法天然气脱硫装置几种溶液补充方式的比较
温度和进入吸收塔贫液质量等装置运行状态造成的影响，根据溶液注入位置确定合理的补充速度，保证贫液的再生质量和整个系统的平稳运行。关键词：醇胺法；天然气脱硫装置使用MDEA溶液循环法脱除原料天然气中几乎所有的H2S和大部分的C02是目前国内主流的含硫天然气净化方式。随着日常生产操作的进行脱硫装置系统中的溶液会逐渐损耗，为维持系统正常的循环量与控制液位，需要不定期向系统中补充溶液。1脱硫系统溶液损失原因综合而言，脱硫系统溶液损失的原因主要有以下几点：①吸收塔发泡
科技经济市场 2016年5期2017-02-05
- 半贫液低温甲醇洗装置运行总结及探讨
53731)半贫液低温甲醇洗装置运行总结及探讨顾朝晖，杨国洞(河南心连心化肥有限公司河南新乡453731)简要介绍了低温甲醇洗工艺的原理、特点、国内外发展历程及实际运行情况。根据半贫液吸收流程与全贫液吸收流程的理论分析，提出了该工艺进一步优化的方向。低温甲醇洗半贫液吸收流程全贫液吸收流程1 低温甲醇洗工艺简介低温甲醇洗工艺是由德国的林德公司和鲁奇公司在20世纪50年代共同开发，是一种适用于处理含高浓度酸性气体的净化工艺。该工艺采用冷甲醇作为溶剂，利用甲醇
肥料与健康 2016年4期2016-10-11
- 三甘醇脱水工艺模拟及脱水效果影响因素分析
进塔温度、TEG贫液浓度及温度、吸收塔操作压力及吸收塔塔板数等因素对于三甘醇脱水效果的影响程度，并合理优选以上参数，以达到最好的脱水状态。以上研究对于油田提高天然气脱水效率，降低投资成本具有一定的理论根据和指导。三甘醇；脱水工艺；HYSYS；脱水效果；因素分析天然气外输前有必要进行脱水处理，脱水的目的是将天然气中的H2O脱除至达到外输的水露点要求，使脱水后气体在输送重不产生水合物以致堵塞管道，通常来说，经脱水的干气水露点应低于环境最低温度至少5℃[1]。常
当代化工 2016年6期2016-09-19
- DRIZO脱水工艺模拟分析
a(a)，三甘醇贫液循环量为4.5 m3/h，正庚烷作共沸剂其质量流量为 5 kg/h，可使处理后的气体含水量满足管输要求。分别选用异辛烷、正庚烷作为共沸剂进行模拟，采用正庚烷作为共沸剂，得到的脱水后干天然气含水量和水露点最低。研究结果表明，DRIZO脱水工艺具有脱水效率高、减少BTEX排放等优点，脱水效果远远好于传统三甘醇脱水流程的脱水效果。天然气脱水；DRIZO；HYSYS；模拟；影响因素；共沸剂0 前言天然气中存在的水分在一定条件下会形成水合物，堵塞
天然气与石油 2016年1期2016-02-07
- 大规模碳捕集电站贫液CO2负载率优化研究
大规模碳捕集电站贫液CO2负载率优化研究刘文毅1，唐宝强1，徐钢1，胡玥1，杨勇平1，宋晓娜2(1.华北电力大学 国家火力发电工程技术研究中心，北京 102206；2.北京信息科技大学 机电实习中心，北京 100192)针对燃煤电站CO2捕集能耗较高的问题，在统筹考虑大规模碳捕集燃煤电站汽水系统、脱碳单元和CO2多级压缩单元的相互影响下，对脱碳单元贫液CO2负载率进行了优化.结果表明：脱碳单元再生能耗随贫液CO2负载率的增大呈先减小后增大的趋势，且在贫液C
动力工程学报 2015年1期2015-08-16
- aMDEA在大型合成氨装置的应用
部分解析并产生半贫液。为使二氧化碳清除工艺所需要的净热量最小，多数半贫液被送回到吸收塔，只有部分半贫液被加热，并用蒸汽汽提产生低胺量的贫液以满足气体处理所要求的二氧化碳含量的规定。半贫液从低压再生塔的底部被收回。大多数半贫液由半贫液泵送到吸收塔的中间。大约18%的半贫液在再生塔进出口换热器被加热到110°C并流到汽提塔再生塔的汽提段。再生塔再沸器提供的热量将半贫液转变成贫液。被汽提的二氧化碳向上流到汽提塔。当半贫aMDEA液下流到填料床层与溶液在沸腾器产生
化工管理 2015年11期2015-08-15
- 内蒙古某LNG项目脱碳单元参数优化
入，与自上而下的贫液逆流接触，从而脱除天然气中的CO2等酸性组分，净化天然气从塔顶排出，然后进入分子筛脱水单元。吸收CO2后的富液从吸收塔塔底流出，富液经节流降压后进入闪蒸罐，闪蒸出部分含有CO2的烃类气体，可作为LNG工厂的部分燃料气，闪蒸后的富液依次通过机械过滤器、活性炭过滤器，去除掉其中的机械杂质和降解产物，经贫富液换热器复热后进入解析塔再生。再生后的贫液从再生塔塔底流出，经贫富液换热器冷却后，依次通过贫液增压泵、贫液冷却器、贫液循环泵，然后进入吸收
天然气与石油 2015年6期2015-04-21
- 炼厂气脱硫系统高效脱硫溶剂提浓降耗的模拟分析与工业验证
流程模拟分析提高贫液中XDS含量对炼厂气脱硫系统再生塔能耗的影响，并在干气液化气脱硫装置上进行了工业验证。模拟计算结果表明，提高贫液中XDS含量并降低其循环量可以在保证净化效果的前提下降低再生蒸汽耗量。工业试验结果与模拟值相吻合，贫液中XDS质量分数由23.82%提高到44.40%，再生塔的富液流量和相应的蒸汽耗量可分别降低20.4%和20.6%，节能降耗效果明显；XDS溶剂系统发泡倾向与腐蚀性均维持在较低水平，脱硫系统运行平稳。流程模拟 脱硫 液化气 干
石油炼制与化工 2014年1期2014-09-05
- 火电厂MEA吸收法捕集CO2的模拟与分析
负荷的改变是影响贫液负荷和CO2脱除效率的关键因素；西安热工院的黄斌等人进行了CO2捕集的工业试验研究，获得了烟气脱碳工程应用的现场资料[6]；清华大学的郑碏等人对MEA溶液中的CO2气体溶解度进行计算，得出了CO2在MEA溶液中的溶解度，在此基础上，建立了CO2吸收过程模拟程序和总体能耗的计算方法[7]。笔者利用Aspen Plus软件进行MEA溶液吸收燃煤电厂烟气中CO2的流程模拟，对吸收液温度、烟气量及贫液负荷等因素对脱碳效率的影响程度进行了探究，得
化工自动化及仪表 2014年7期2014-08-03
- 半贫液脱酸工艺应用于浮式天然气液化装置中的可行性研究*
技术研发中心)半贫液脱酸工艺应用于浮式天然气液化装置中的可行性研究*邰晓亮 陈 杰 尹全森 曾伟平 浦 晖(中海石油气电集团技术研发中心)浮式天然气液化装置(FLNG)是近年来海洋工程界提出的解决深海天然气田开发利用的有效途径,但与传统的陆上天然气液化装置相比,浮式天然气液化装置中脱酸工艺设计和设备选型布置都面临新的技术要求和挑战。设计了一种适用于FLNG的半贫液脱酸工艺,并通过模拟优化和工艺计算对半贫液脱酸工艺与传统液化工厂脱酸工艺在系统能耗、设备数量、
中国海上油气 2014年4期2014-08-02
- 天然气净化厂MDEA再生系统优化运行探讨
]。装置建成后,贫液循环泵出口压力波动剧烈,极易因泵出口流量骤降导致联锁停车。为了稳定贫液循环泵入口压力,先后几次提升再生塔操作压力,同时对相关管路进行了整改。2011年大修后,通过控制操作,使泵的入口压力趋于平稳,但再生塔塔顶压力(表压,下同)却一直维持在100 k Pa左右,远高于最优塔顶设计压力80 k Pa。1 概述1.1 主要工艺原理及依据醇胺法脱除酸性气体的反应为可逆反应,在高压、常温的条件下,原料气中的H2S、CO2酸性组分与醇胺发生反应而被
石油与天然气化工 2014年5期2014-06-05
- 浅谈煤气硫化氢超标的原因及措施
践，通过提高脱酸贫液m（NH3）/m（H2S），适当增大脱酸贫液流量，控制克劳斯尾气中H2S/SO2的体积比为2∶1左右，保证碱洗段的循环量，通过二次洗涤煤气等方法来提高硫化氢的脱除率。硫化氢；超标；原因；措施焦炉荒煤气中含有煤焦油、氨、萘、硫化氢、氰化氢等化学物质。其中硫化氢超标会带来的主要危害有：含硫化氢的煤气在处理和输送过程中，会腐蚀设备和管道，积聚在设备管道中，拆开检修时，遇到空气会自然产生SO2，并放出大量反应热，严重时还会烧坏设备；未脱出H2S
河南科技 2014年2期2014-04-06
- Selexol脱碳工艺的参数优化及适应性研究
MPa）时，再生贫液压力会相应升高，因此能完全保证再生贫液进塔。一般来说，贫液循环量和贫液注入温度是影响吸收器原料气净化程度的关键参数。2.1.1 贫液循环量贫液循环量是决定工艺装置运行费用的主要因素，图2曲线表明，在较广的CO2组分含量范围内，Selexol溶剂的适应能力很强；而基于化学当量关系的醇胺溶剂则需要成比例增大循环量，这必然会大大增加能耗。图2 CO2气体浓度与溶剂循环量的关系设原料气入塔温度5℃，压力6 200 kPa；Selexol溶剂入塔
天然气与石油 2013年2期2013-07-16
- 国内大规模MDEA脱碳技术在中海油成功应用——以中海油东方天然气处理厂为例
置。具有MDEA贫液、半贫液二段吸收，减压、汽提二次解吸再生特点的CO2脱除工艺流程不仅降低了装置投资，而且具有高CO2净化度、低能耗和溶剂损失少等优势，该装置年平均稳定完好运行达350天，净化气质CO2含量小于1.5%，完全满足下游用户对气质的要求。经多年实际运行证明，该技术应用于大规模CO2脱除装置是合理和可行的，近年来在中海油已得到广泛应用。海上气田开发 MDEA溶液 二氧化碳 脱碳装置 有机碱 活化剂 再生 中国海洋石油总公司东方1－1气田中国海洋
天然气工业 2012年8期2012-12-15