交界面
- 大直径灌注桩土层交界面桩侧摩阻力集聚特性研究
位置恰好为挖填交界面处，过渡带上下侧的桩基侧摩阻力发生较大变化；耿功巧等[5]通过数值模拟方法，赋值上下土层不同的弹性模量，研究了在上软下硬和上硬下软地层条件下超前滞后深度的影响；王遇国等[6]研究了桩在不同荷载作用下的桩侧摩阻力及端阻力分布规律，桩侧摩阻力随桩土相对位移的发挥性状；赵春风等[7]研究了不同桩端注浆量对桩身侧摩阻力值大小的影响；王旭等[8]探讨了现场试验桩底持力层为砾卵石层时桩底灌浆钻孔灌注桩的承载特性，桩侧摩阻力较常规桩提高2 倍；陈维家
水利水运工程学报 2023年6期2024-01-12
- 高负荷多级轴流压气机数值仿真的转静交界面模型研究
该方法时,转静交界面模型是影响仿真精度的决定性因素之一。由于转静交界面上下游流场不连续,因此需要以尽量接近物理实际的算法,传递交界面两侧的气动参数;此外当转静交界面距离压气机叶片很近时,须要避免交界面上发生激波反射等非物理现象。这就是转静交界面模型须要解决的两个主要问题:物理守恒问题和激波反射问题。此外,求解穿过交界面向上游传输的激波,也是对交界面模型的期望之一[1-3]。但解决该问题需要通过非线性谐波[4]等方法来考虑叶片的相位和通过频率,已超出单通道定
燃气轮机技术 2023年2期2023-06-15
- 绝缘交界面气隙缺陷及其受潮状态对T型电缆接头电热场的影响研究
大部分是由绝缘交界面气隙缺陷导致[4-5]。环网柜空间狭小、不利于散热，T 型终端接头施工工艺复杂且质量难以保证，造成了以下问题：①长期运行在强电场、弱对流的环境下，接头内部热胀冷缩、表面结垢、氧化或腐蚀，导致绝缘交界面松动接触不良、出现气隙，引起发热、漏电，加剧电缆终端绝缘层的劣化速度[5-6]；②由于生产和安装的问题，部分环网柜电缆接头处本身就存在一定缺陷，导致接触电阻、弯曲应力过大，在长期的热老化和机械老化作用下，接头根部松动开裂，产生气隙，最终导致
绝缘材料 2022年9期2022-10-20
- 挠力河流域湿地对相邻景观逐日气温调节作用的实验研究
不同类型的景观交界面，每个交界面设置2个采样点，每个采样点放置1个自动温湿仪，一共安放6个，大致沿东西方向延伸，所有采样点自西向东从1到6依次编号，湿地与灌丛景观交界面2个采样点编号为1和2；湿地与林地景观交界面2个采样点编号为3和4；湿地与农田2个采样点编号为5和6(表1，图1)。仪器高度距离地面1.2 m，温度测量的时间间隔为1 h，自动记录整点时间的温度值，在2017年6月3日，利用手提电脑，将这一时段内温度记录数据导出，在室内进行处理，最终得到20
科学技术与工程 2022年13期2022-06-14
- 钢-混凝土交界面法向粘结性能研究
下，钢-混凝土交界面的法向粘结应力达到了其法向粘结强度而导致的交界面破坏失效，本文将这种现象称为“脱粘”。目前，对钢-混凝土交界面粘结性能的研究主要侧重于研究其切向性能，得出其切向粘结强度，切向粘结应力-滑移关系等，并考虑混凝土强度、养护条件，钢筒表面质量的影响。Virdi 和Dowling[10]给出了不同长细比，不同径厚比，不同混凝土强度以及不同混凝土浇筑方式下的圆形钢管混凝土切向粘结强度，认为长细比对切向粘结强度影响较大，而混凝土强度、径厚比和混凝土
工程力学 2022年5期2022-05-05
- 非均匀场地节段预制综合管廊接头地震响应分析
模型中包含土体交界面与管廊纵向接头重合（两类土体各100m长）和错开（硬土99m、软土101m）两种情况，并分别对不同地面峰值加速度的工况进行计算，以研究交界面-接头相对位置不同时接头地震响应的差异。针对0.4g地震作用下，交界面与接头位置重合的情况，依次将软土的弹性模量调整为65MPa、85MPa和100MPa，以研究土体非均匀程度造成的影响。最终建立的18种工况如表2所示。表2 模型工况参数Tab.2 Parameters of models2 计算结
特种结构 2022年1期2022-03-12
- 飞机单轮动载下非均匀道基附加动应力响应
飞机距填挖道基交界面不同距离的工况，见图3.下文所指交界面均为竖向交界面，即x为40 m位置处.为便于比较不同观察点的响应，图中横坐标时间被乘以相应的移速，并变换为轮载中心离观察点的纵向距离，余同.图3 坡比1∶2填挖交替道基机场跑道模型Fig.3 airport runway model with slope ratio 1∶2 cut and fill roadbed在0.6 m深度处，距离填挖交界面不同水平距离下，道基土单元体的竖向动应力和剪切动应力
辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 2022年6期2022-03-06
- 变形缝对T型交叉管廊地震响应的影响
在T型交叉管廊交界面2 m处设置第一道变形缝，然后每间隔30 m设置一道变形缝，变形缝宽度30 mm。3 计算结果分析本文通过比较考虑变形缝与不考虑变形缝两种情况下，T 型交叉管廊在地震作用下的内力和变形缝相对变位，研究变形缝对管廊内力的影响，以及变形缝相对变位的大小。3.1 沿TX-管廊轴向振动情况下T型交叉管廊的内力当T 型交叉管廊沿TX-管廊轴向振动时，TX-管廊在横截面上产生截面轴力，截面弯矩和截面剪力-V，如图8所示。图中，横坐标原点位于交叉节点
世界地震工程 2022年1期2022-02-19
- 基于RANSE的螺旋桨模型敞水数值模拟方法研究
D求解器引入了交界面方法，通过构造虚拟单元进行域之间流场信息的插值传递。为了解决交界面两侧网格单元类型和网格尺度差异，以及网格相对位置关系变化造成的求解器计算稳定性和计算精度下降问题，求解器采用了基于Laplace 权函数的插值计算方法，充分利用了贡献单元和插值点的距离关系和方向关系。最后，本文以典型螺旋桨模型为对象，设计了包括三种计算方法和三种网格处理方式的计算方案，研究不同计算方法和网格形式，以及交界面位置对计算结果的影响。计算结果表明，采用基于Lap
船舶力学 2022年1期2022-02-10
- 挡土墙在降雨条件下的安全防护措施研究
层、墙底及岩土交界面设置排水体的情况下，挡土墙墙后渗流、孔隙水水压力的变化，分析了降雨作用下采取不同防护措施的挡土墙的整体稳定性。1 工程概况广东某项目建于山边丘陵地带，红线边处存在大量1∶0.5～1∶1.0现状强风化岩坡体，高差6～12 m。为了有效利用场地用地，在红线边设置了5～10 m高挡土墙，原状地层基本为土状强风化花岗岩。挡土墙采取1.0 m×1.2 m方桩，水平间距2.2 m，设置3道锚索，挡墙与现状坡体之间压实回填土。地下水主要赋存于强风化花
建筑施工 2021年9期2021-12-22
- 采空区覆岩冒落及孔隙率演化规律研究
面位置如图2。交界面1、2、3 与4 距离煤层底板的高度分别为H1=8.6 m、H2=14.6 m、H3=24.6 m、H4=32.6 m。交界面每5 m设置一个监测点，监测其Z 方向上的位移。图1 采空区示意图图2 物理模型示意图2.3 采空区覆岩冒落下沉规律研究为模拟采空区三维空间条件下的覆岩冒落情况，对3 号煤层进行分布开挖，从X=100 m、Y=100 m 开始，在X 轴方向上，每个开挖步距为10 m，开挖距离为500 m。在模型中截取A-A'和B
山东煤炭科技 2021年10期2021-11-09
- 输水管线启动填充过程含滞留气团瞬变流数值模拟
其模型忽略水气交界面的运动。Izquierdo[3]对Martin[1]的刚性数学模型进行改进，考虑了水气交界面位置动态变化，建立了充水排气的刚性数学模型，并指出水体间滞留气团的快速压缩会引起异常压力增大。Liou等[7]针对起伏管道系统初始上游阀完全放空的充水过程，建立了相应的刚性数学模型，但未考虑滞留气团的影响。刘德有等[12]建立了起伏变特性管道系统中水流冲击单个气团的刚性数学模型。虽然刚性数学模型具有简单、快捷的优点，但其应用具有一定的局限性，如滞
水利水电科技进展 2021年5期2021-10-20
- 高速公路机电工程相关交界面管理组织建设探讨
时提供机电相关交界面是关键因素之一，这已成为高速公路机电工程建设的一个痛点，只有建立严密、高效、有针对性的管理组织，依靠组织的力量才能确保优质交界面及时提交。本文旨在通过总结柳州至南宁高速公路改扩建项目、桂林至柳州高速公路改扩建项目的实践经验，为其他项目机电工程相关交界面管理组织建设提供一个思路。1 交界面管理目标交界面管理目标是指房建、隧道等相关专业按时向机电工程提供优质的交界面，将这一目标分解为两个小目标则分别是：(1)提供优质的交界面，即确保交界面的
西部交通科技 2021年6期2021-09-13
- 一种模拟介质交界面处达西流速的分区多尺度有限单元法
征。在含水介质交界面处，根据折射定律，交界面法向达西流速和水头具有连续性，切向达西流速则具有不连续性且需按折射定律呈比例［1-3］。然而，有限元等传统方法难以保证达西流速的连续性，更不能保证交界面处的达西流速符合折射定律。另一方面，地下水问题具有时空大尺度特性、非均质性等特征。有限元法在模拟地下水问题时常需要精细剖分的网格以保证精度，而精细剖分的网格中含有大量的节点，需要大量的计算消耗和计算时间进行模拟，导致有限元等传统方法在模拟地下水问题时的计算效率较低
水利学报 2021年8期2021-09-09
- 深孔爆破冲击充填体损伤研究
程中，应力波在交界面主要是发生反射作用，并且充填体内的透射应力对药包的距离非常敏感。姚曙、蒋志明、杨宏宝等根据岩石破岩机理与交界面处的应力波传播规律，提出了矿山异质界面控制爆破技术，实现了安全稳定的矿山回采。但是，目前国内外的专家学者主要研究的爆破损伤方向为隧道钻爆，对于地下矿山爆破对充填体的损伤影响研究较少，本文以连续-非连续单元方法（GDEM）为基础，研究地下爆破开采过程中充填体矿柱的损伤情况。1 理论计算中关铁矿埋深约300 m，以厚大矿体为主，在硐
采矿技术 2021年4期2021-08-08
- 黄土层和砂层交界面处钻孔灌注桩施工工艺研究
和砂层两种地层交界面上钻孔灌注桩成桩效果的影响。1 工程概况西安某地铁项目,车站主体结构包含土层与砂层交界面的灌注桩有530根,设计桩径为0.6-0.8m,设计桩长范围为15.92-27.92m。该标段位于该车站地质条件复杂,自上至下为:1-1杂填土、1-2素填土、、2-1-2黄土状土、2-4-2细砂、2-4-3细砂、2-5-3中砂。杂填土、素填土呈散体状态,土质很不均匀,力学性质差,稳定性较差,砂层自稳坡率低,稳定性较差。2 设备选型灌注桩成孔施工采用S
探索科学(学术版) 2021年6期2021-07-19
- 利用双层模型量化组织工程血管培养的应力与应变△
动或分离，保持交界面变形的相容性。在脉动流压力作用下，各层在扩张过程中经历很小的变形，即可解出圆筒在轴对称平面应变问题中的应力与位移解［14-16］。图1 TEBV 力学加载原理与双层结构受力分析示意图（左图为在生物反应器中培养TEBV 的力学加载原理，由于流体流动，通过硅胶管的径向膨胀为TEBV 提供力学刺激；右图为双层力学模型受力分析示意图）在内压Pi与外压Po的作用下，任意半径r处径向应力和圆周应力（分别为σr和σθ）的经典Lame解计算如式（1）～
岭南心血管病杂志 2021年3期2021-07-09
- 船舶风载荷数值模拟中流域构造方法的研究与应用
。两者通过重叠交界面进行求解的耦合。背景区域和重叠区域的相对位置关系见图5。背景区域的尺寸同MRF方法中计算域的尺寸相同，重叠区域船长方向为1.3L，船宽方向为2B，高度方向为2H，见图6。图5 Overset Mesh计算域图6 重叠区域为背景区域和重叠区域分别创建自动网格，网格化模型的选择参考MRF方法。背景区域和重叠区域自动网格的默认设置的更改保持一致，两者网格的不同的加密需求在自定义控制中进行体现。为在最大程度上消除在2个网格间插入变量时产生错误，
船舶标准化工程师 2021年3期2021-06-26
- 密度分层流中浅航艇兴波尾迹分析
艇航行位置距离交界面越近，其在交界面上激起的兴波越明显，故取较小的d1=d2= 0.36 m。 变化航速Fr分别为0.2、0.3、0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1.0。2.1.1 航速对交界面波面抬升的影响首先分别选择低速(Fr= 0.3)、中速(Fr= 0.5)、高速(Fr= 0.7)3个阶段的航速来展示交界面处的波面抬升情况。 图3为潜艇中纵剖面分别与上、下自由液面及内波面相切得到的波切线上波幅变化曲线，图中横坐标X代表计算域在长度方
哈尔滨工业大学学报 2021年7期2021-06-15
- 能谱CT在精准勾画继发阻塞性不张的中央型肺癌放疗靶区中的价值
ICM 瘤-肺交界面的显示情况进行主观评分并计算检出率。评分标准：1 分，肿瘤与不张肺组织所有交界面均难以分辨；2 分，肿瘤与不张肺组织交界面部分层面可分辨；3 分，肿瘤与不张肺组织所有交界面均可分辨，但部分显示模糊；4 分，肿瘤与不张肺组织所有交界面均清晰可辨。其中1～2 分视为瘤-肺交界面检出阴性（－），3～4 分视为瘤-肺交界面检出阳性（+）。（3）测量增强各期碘（水）基物质图中肿瘤与不张肺组织的碘浓度（iodine concentration，IC
中国医学计算机成像杂志 2021年1期2021-05-17
- 山东水利工程泄洪闸泄流水力特性的模拟研究
比3.2 水气交界面实际物理模型试验中，真实的水气交界面由于泄流的复杂性而难以捕捉到，因此在选择对比的试验结果时，仅对物理模型中的几个关键节点进行水气交界面监测，为方便对比，数值模拟结果同样选取位置相同的监测点，并检测体积分数为50%的水气交界面位置。水气交界面位置，见图2。由图2可知，2个工况计算所得水气交界面在闸室上游比较平稳；进入闸室后，由于过流横截面突降，闸室内的水气交界面也随之突降；由于泄洪闸内的泄流量不变，因此在闸室内会出现水位雍高的现象，水气
黑龙江水利科技 2020年12期2021-01-15
- 基于RANS方法的潜流交换仿真模拟
与地下水沉积物交界面之间的耦合过程。将耦合界面简化为水沙交界面，如图1所示，上部的流体-地表水采用雷诺平均法(RANS方法)与k-ω湍流模型并运用有限元软件进行模拟，其中左边界为速度入口边界，右边界为压力出口边界，上边界为对称性边界，与下部固体耦合的边界为墙边界；下部的固体-沉积物采用达西渗透模型同样利用有限元软件进行模拟，其中与流体耦合的边界为压力边界，其余三个方向都采用不透水边界，压力边界值采用地表水模型所得的计算结果进行边界条件的限制。图1 耦合边界
四川水利 2020年6期2021-01-05
- 穿越洞口软硬岩偏压隧道减震缝间距研究
岩形成的软硬岩交界面的情况，且往往穿越地震带。当地震来临时，在该情况下的洞口段隧道结构发生破坏的概率和严重程度均会更大[1-3]。因此偏压隧道洞口软硬岩交界段的震害问题应引起高度重视。目前国内外学者已对强震区洞口段和偏压段隧道的结构地震响应展开了大量研究。孙纬宇等[4]以某隧道洞口段工程为依托，研究了地震波分别从X、Y、Z三个方向入射时衬砌结构的动力响应，得出地震动沿横向传播时衬砌变形和加速度最大。黄俊[5]对不同洞门高度的高边坡黄土隧道洞口段进行了数值模
四川建筑 2020年5期2020-11-16
- 改良膨胀萎陷法界定肺段间交界面的精确性评估
诸多难点，段间交界面的精准界定是肺段切除术的关键。传统膨胀萎陷法认为在离断靶段支气管后全肺通气，靶段会保持萎陷状态，余肺膨胀形成段间交界。然而靶段支气管离断后，手控气囊膨肺难以精准控制，膨肺压力小则保留段无法完全膨胀，压力大时，由于侧枝通气导致靶段也膨胀，所形成的膨胀萎陷交界线不能准确反映段间交界。本中心在传统膨胀萎陷法基础上提出“改良膨胀萎陷法”界定段间交界面[5]，即在离断靶段支气管、血管后，术侧肺全肺膨胀，等待一段时间后，靶段膨胀而余肺萎陷形成清晰可
中国肺癌杂志 2020年6期2020-06-28
- 联络通道冻结施工近隧道端土体温度场分布及管片保温措施优化
区域（下文简称交界面区域）的冻结壁强度不足,交圈不理想导致的开挖时涌水、冒砂。工程中该区域受隧道通风换热［1-2］、管片焊接作业等因素影响,交圈时间最慢、降温效果最不理想。在作者参与的上海地铁某联络通道工程中由于交界面区域冻结壁温度降低缓慢,难以在规定时间满足冻结设计要求,被迫延长冻结工期15 d,耗电量增加约4.5 万kW·h,人工费用增加约3.6万元,总成本增加约5%。近年来,人工冻结法在城市地铁工程中得到了广泛的应用,在地铁隧道［3-4］、区间联络通
中国铁道科学 2020年3期2020-06-10
- 封闭条件下粉质黏土冻融交界面抗剪强度研究
，产生明显冻融交界面，该界面附近土体接近饱和或过饱和状态，具有高含水量、高含冰量特点[1]。该界面临近土体受冻融作用，结构发生变化，抗剪强度改变[2]。因此，通过分析冻土-融土交界处力学性质，可为季冻区土质边坡在冻结-融化过程中出现浅层滑坡破坏机理提供理论依据，防止破坏边坡危害渠道输水安全。近年来，土体在冻结-融化过程中抗剪强度变化成果丰富。靳德武通过青藏高原某典型斜坡现场监测及数值分析，认为地下冰融化引起冰面水分聚集，土体强度显著降低，沿地下冰面产生滑动
东北农业大学学报 2020年3期2020-05-14
- 基于残值函数法的双燃速药柱内弹道分析*
低燃速推进剂在交界面处燃烧时，燃面会出现分离、交汇等复杂的拓扑结构变化，是燃面推移计算的一个难点。目前，可实现燃面不等速推移的有实体造型法[2]、网格推移法[3-4]、最小距离函数法[5-6]、Level Set方法[7-8]和残值函数法[9]等。其中，实体造型法通过特征造型或驱动尺寸实现燃面推移过程的模拟。但是，对于结构复杂的药型，实体造型法的推移过程十分繁琐，并可能出现奇点，导致计算无法继续；对于多燃速药柱，燃面的分离需要在推移过程中构建新的几何特征，
固体火箭技术 2020年6期2020-05-13
- 金属-DBR-金属结构中光学Tamm态的弱耦合特性研究
金属-DBR交界面处的两个OTS耦合后会与量子阱发生强相互作用， 又产生一个反射凹峰[6]； 同年， 陈林坤等设计了一种M1-(AB)8A-M2结构， 利用两相同OTS耦合产生孪生透射峰， 实现可调双频滤波器[12]； 2015年， 陆苏青等通过调整M1-(aba)10-M2中的金属层厚度、 入射角度等来实现双波偏振完美吸收， 吸收率可达到98%[13]； 2016年， 吴义恒等通过一个两侧镀金属薄膜的一维光子晶体非线性微腔， 利用两个非对称OTS与非线
光谱学与光谱分析 2020年2期2020-02-25
- 上海光机所无锥柱交界面KDP类晶体长籽晶快速生长技术取得重要进展
可以满足无锥柱交界面的430 mm口径二类混频元件切割要求。该晶体的成功生长，验证了长籽晶快速生长技术制备大口径无锥柱交界面DKDP晶体的可能性，为后续430 mm口径DKDP晶体元件制备奠定基础。长籽晶生长技术存在一系列优点：(1)充分利用Ⅱ类晶体切割方向特点，提高晶体坯片的切片效率；(2)可以利用长籽晶对应的柱面区域进行元件切割，彻底消除了点籽晶单锥及双锥头快速生长固有的锥柱交界面，解决晶体内部锥柱交界面诱导的局域位相畸变及电场增强效应；(3)进一步改
人工晶体学报 2019年9期2019-10-19
- Fluent软件中的交界面处理方法介绍
peats三种交界面处理方法，分析表明Periodic Repeats选项的Mesh Interface可用于正则和非正则的交界面。Coupled Wall交界面仅适用于正则的交界面。关键词：交界面；涡轮；热分析1 交界面处理方法在FLUENT软件中，交界面可以使用内部界面（interior）和交界面（interface）来交换数据。对于交界面完全交叠的情况（正则网格），如图1（a），可以将交界面设置为内部界面（interior）或交界面（interfac
科学导报·学术 2019年13期2019-09-10
- 配筋木-混凝土组合梁受弯性能试验分析
①跨中挠度，②交界面滑移。百分表测点布置如图3所示。图3 百分表布置图（mm）2 木-混凝土组合梁试验现象与数据分析2.1 试验现象4组试件均为脆性破坏，破坏均由木梁拉裂开始，加载集中力作用处混凝土板横向开裂，受压区混凝土板强度未达到材料破坏极限承载能力。2.2 组合梁荷载-挠度曲线跨中截面组合梁荷载-挠度曲线如图4所示，加载初期，跨中截面挠度与荷载呈线性关系，为弹性变形。随着荷载增大，跨中截面挠度增速大于荷载增速，挠度与荷载呈非线性关系。配筋梁较未配筋的
安徽建筑 2019年3期2019-04-22
- 双块式无砟轨道轨枕与道床交界面损伤特性分析
道轨枕与道床板交界面的研究属于新旧混凝土粘结问题。许金泉[4]建立了基于力学理论的界面模型，确定了界面力学行为参数及其分析方法，介绍了复合材料粘结面的力学特征，新旧混凝土的粘结本质上属于复合材料的粘结问题；李泽雷[5]通过界面剪切试验对比界面凿毛与界面去皮、界面钢筋采用焊接U形箍筋和植筋2种情况下界面的抗剪性能；韩菊红[6]考虑新老混凝土交界面存在初始裂缝，用混凝土断裂力学理论和试验方法研究新老混凝土交界面的力学特性，并提出新老混凝土粘结的工程应用建议；姜
中国铁路 2019年1期2019-03-23
- 加宽堤防渗流与变形特征数值分析
含水率等势线在交界面处不连续，新堤身未达到饱和状态，但湿度分布与旧堤身相似，整体湿度小于旧堤身。绘制距离堤顶以下水平30 cm层位、80 cm层位和150 cm层位湿度变化图，见图3。从图3可以看出，从临水侧至背水侧含水率曲线逐渐降低，土体含水量逐渐减少，这种趋势无论在旧堤身还是新堤身都一致，旧堤整体湿度明显大于新堤。另外在新、旧堤身交界面上湿度急剧下降，水分从旧堤身入渗至相对而言含水率较小、渗透系数较大的新堤身中，因此含水率出现急剧变化。交界面处30 c
中国农村水利水电 2018年12期2018-12-28
- 强震区穿越软硬交界面铁路隧道结构抗震技术研究
，另一方面基覆交界面处隧道衬砌在剪切波和面波的作用下极易产生剪张性环向破裂，需要引起高度重视，应加强洞口段基覆交界面隧道结构的抗震设防设计[6]。国内许多学者已经对强震区不良地质段隧道结构的地震动力响应展开了一系列研究。高峰[7]基于Newmark隐式积分分析比较了隧道洞口处抗震设防长度，发现该区间衬砌受力和变形受临空面的影响较小，设防长度与周边岩体物理力学性质有关，松软、破碎的岩体越长，隧道抗震设防长度就越大，其断面形状与抗震设防范围之间几乎没有关系。张
铁道标准设计 2018年10期2018-09-21
- 强震区隧道洞口软硬岩交接段围岩注浆抗震措施效果分析
硬围岩交接段，交界面两侧岩体性质差异大，特别是软岩部分由于自身裂隙多、强度低，从而导致抗震能力弱[5]。如何解决隧道洞口软硬围岩交接段的抗减震问题显得尤为重要。目前，国内对这方面的问题研究较少，崔光耀等[6-7]通过对汶川地震震害资料的分析，认为洞口段震害主要由强制位移和地震惯性力引起，并提出采用注浆、设置减震层的方式进行防治；邹成路等[8-9]对穿越不同软硬岩交界面倾角隧道结构进行地震动分析，指出倾角小于45°时，地震动对隧道上部结构影响较大，反之，则对
中国地质灾害与防治学报 2018年4期2018-09-20
- 脆性土石混合体单轴压缩特性的影响因素研究
然而，关于土石交界面胶结强度对土石混合体宏观强度的影响规律研究却较少，徐文杰等[12]将土体视为理想弹塑性体，利用有限元程序初步探讨了土石界面胶结及未胶结两种情况下，土石混合体的破裂特征及峰值强度，发现胶结后土石混合体的峰值强度有明显提高。王宇等[13]采用RFPA探讨了含石量和土石界面强度等对脆性土石混合体峰值强度的影响，结果表明，土体的峰值强度远高于土石混合体的峰值强度；随着含石量的增加，土石体的峰值强度逐渐减小；相同含石量下，随着土石交界面强度的增加
计算力学学报 2018年3期2018-07-05
- 求解一类交界面问题的模态基函数谱元法数值实验
09)求解一类交界面问题的模态基函数谱元法数值实验邵文婷(上海第二工业大学理学院,上海201209)采用模态基函数形式下的谱元法,对一类一维和二维交界面问题进行了数值计算研究。不仅考虑了具有间断系数的方程,还涉及了右端带有奇性源项的方程。对于二维问题的数值计算,研究了四边形单元谱元法和三角单元谱元法的离散格式。通过一些具有精确解的数值算例,验证了基于模态基函数谱元法求解交界面问题的可行性和有效性。与其他数值方法相比,谱元法对于一维问题可以实现指数阶收敛精度
上海第二工业大学学报 2017年4期2018-01-11
- 静磁场交界面条件应用教学研究
240)静磁场交界面条件应用教学研究谢宝昌(上海交通大学 电子信息与电气工程学院， 上海 200240)交界面条件是“电磁场”教材的重要内容。本文针对静磁场交界面条件应用教学过程中发现的具有非光滑边界同轴问题，深入探讨交界面上磁介质产生的磁化面电流分布，提出交界面条件只适用于交界面光滑的场合。非光滑交界面问题需要全面检验交界面条件，只有满足麦克斯韦方程组和边界条件时才能利用矢量场唯一性定理说明解是正确的。静磁场; 交界面条件; 磁化电流0 引言交界面条件是
电气电子教学学报 2017年3期2017-09-08
- 静磁场任意分布电流的镜像源研究
出了静磁场平行交界面无限长直载流导线的镜像结果。本文利用矢量磁位研究任意分布电流静磁场平面镜像问题，发现交界面衔接条件只能确定镜像场源的水平分量，而垂直分量需要根据电流连续性原理确定，并且垂直和平行于交界面电流密度分量的镜像结果不同，研究结果有助于学生对空间分布电流密度磁介质平面镜像方法的完整理解。静磁场; 交界面条件; 镜像法; 矢量磁位0 引言“电磁场”教材给出了无限长直载流导线的平面磁介质镜像结果[1,2]，但实际问题中，电流不仅存在平行交界面分量，
电气电子教学学报 2017年4期2017-09-08
- 镜像问题新的教学方法研究
，未知场源根据交界面衔接条件确定，避免了镜像场源位置的假设和矢量场唯一性定理的验证，教学过程突出了场量的物理特性，更加直观，便于学生理解。静态场; 镜像; 场源; 边界条件0 引言镜像问题是“电磁场”课程的重要教学内容之一，它是利用矢量场唯一性定理在求解区域外部设置镜像场源[1,2]，根据交界面衔接条件确定镜像场源分布，学生往往对“假设场源具有镜像分布特征”难以理解。本文针对静态场镜像问题提出新的教学方法，通过分析空间场源分布和场量的特性，直接对场源空间积
电气电子教学学报 2017年3期2017-09-08
- 瑞利-泰勒不稳定问题的光滑粒子法模拟研究∗
法对密度方程在交界面处的离散格式进行了修正以适应多相流所涉及的大密度比问题,在不同相粒子之间施加了很小的排斥力以防止粒子穿透交界面,并采用了最新发展的双曲型光滑函数以消除应力不稳定问题.应用该多相流光滑粒子法模拟研究了单模态和多模态瑞利-泰勒不稳定问题.通过与文献中结果的对比研究表明:在模拟瑞利-泰勒不稳定问题时,本文方法的结果明显优于文献中的大部分光滑粒子法模拟结果,与Grenier等(2009 J.Comput.Phys.228 8380)的结果相当,
物理学报 2017年16期2017-09-07
- 周围型肺癌的CT特征及病理对照观察研究
璃影与实性结节交界面及与肺野交界面CT表现。（2）研究组和对照组磨玻璃影形状、边界、边缘、支气管充气征、胸膜凹陷征、支气管截断征、增强CT差异。结果（1）研究组磨玻璃影与实性结节交界面、磨玻璃影与肺野交界面均显示境界清楚；对照组磨玻璃影与实性结节交界面仅有14例显示为清楚，无1例患者显示磨玻璃影与肺野交界面清楚；研究组和对照组磨玻璃影与实性结节交界面及与肺野交界面CT表现有差异(P＜0.05)。（2）研究组磨玻璃形状、边界、支气管充气征、胸膜凹陷征、支气管
当代医学 2017年1期2017-06-08
- 三维自然电位测井的数学模型与求解方法
,在不同的地层交界面上会产生稳定的电位差,称为自然电动势,从而在地层中形成一个电场。为与人为供电产生的人工电场相区别,称其为自然电场。自然电场的分布与岩性有密切关系,特别是在砂/泥岩剖面中能以明显的曲线异常变化显示出渗透性地层。通过测量自然电场沿井轴方向的电位变化反映岩性剖面的测井方法称为自然电位测井。自然电位测井具有方法简单、应用价值高等特点,是划分岩性,研究储集层性质,求取地层水电阻率、泥质含量、阳离子交换量和判断水淹层的有效方法之一[1-3]。在进行
测井技术 2017年1期2017-05-08
- 相间交界面对非饱和土应力状态的影响1)
0044)相间交界面对非饱和土应力状态的影响1)刘 艳2)赵成刚 李 舰 蔡国庆(北京交通大学土建学院岩土系，北京100044)非饱和土是一种三相多孔介质，不同相之间的交界面尤其是气液交界面的存在直接影响了非饱和土的宏观行为.首先对土中交界面的形式和作用进行了探讨，指出气液交界面对非饱和土的行为有重要影响，并给出了界面功和气液比表面积的表达式.在已有的非饱和土变形功表达式基础上，引入界面能影响，得到了考虑交界面影响的非饱和土自由能方程.利用所得的自由能方程
力学学报 2017年2期2017-03-21
- 单轴压缩下横观各向同性岩石破裂过程声发射特性的离散元模拟
中在2种岩石的交界面上。互层岩体由于层间力学属性不同，极有可能在交界面处引起应力集中，使得在交界面附近裂纹最先萌生，裂纹进一步向交界面两侧岩体中扩展，从而引起宏观裂纹的出现，最终引起岩体的破坏。随着层面倾角的增大，岩石的单轴抗压强度和弹性模量呈先减小后增大，层面倾角90°时的强度甚至超过了0°时的强度。横观各向同性岩石；软硬互层；层面倾角；单轴压缩；声发射；离散单元法0 引言层状岩体是广泛存在的地质材料，其各向异性性状对岩体的力学行为有重要的影响。岩石弹塑
湖南工业大学学报 2016年4期2016-11-16
- 基于LBM的通道内多孔介质交界面滑移效应研究
通道内多孔介质交界面滑移效应研究郜凯凯1，陈宝明1,2,3*，姜昊1，芦凯1(1. 山东建筑大学 热能工程学院，山东 济南 250101；2. 可再生能源建筑利用技术省部共建教育部重点实验室，山东 济南 250101；3. 山东省可再生能源建筑应用技术重点实验室，山东 济南 250101)多孔介质与流体所构成复合区域内流体流动现象在自然界及社会许多行业之中广泛存在，研究含多孔介质通道内流体流动的问题具有重要意义。文章基于格子Boltzmann方法对局部填充
山东建筑大学学报 2016年3期2016-09-23
- 实尺度导管螺旋桨的敞水性能数值模拟
n Rotor交界面实现，采用GGI技术以实现这两个计算域的数据耦合条件，保证其在公共边界上的连续光滑条件。2 数值计算结果与分析2．1 敞水性能曲线计算结果与试验对比本文对定转速n＝316r／min，螺旋桨进速J＝0～0．7（间隔0．1）进行了计算。在这里通过固定转速、改变进速的办法来改变进速系数J。数据处理中推力系数KTC、扭矩系数10 KQC、推进效率ηOC分别按下式计算：计算结果与试验结果对比如表2所示，并绘制成图谱（图4）。表中下标带C的为计算值
机电信息 2015年27期2015-12-21
- 不同交界面对二元结构边坡破坏影响试验研究
下不同上下土层交界面对二元结构边坡破坏形式的影响，并运用有限差分软件数值模拟，验证并数值再现了二元结构边坡破坏过程，分析了二元结构边坡破坏机理。1 静载模型试验设计模型试验主要用于观察二元结构边坡在静载作用下的破坏过程和二元结构交界面与边坡破坏之间的关系。1.1 试验装置本次物理模型试验模型箱采用有机玻璃制作，防止在荷载作用下模型箱外鼓，在模型箱外侧用三道角钢加固，为了减少内壁摩擦对试验的影响，在内壁涂抹润滑剂并覆盖塑料薄膜。模型箱尺寸1.6m（长）×0.
水利与建筑工程学报 2015年3期2015-12-21
- 考虑气-液交界面的非饱和土有效应力公式
液、固三相及其交界面（如气-液交界面）的相互作用从微观角度控制着其力学特性，Khalili等[7]也将干湿循环对χ的显著影响归结为气-液交界面的影响，但未考虑这种相间交界面对有效应力的贡献。气-液交界面可将毛细作用力施加在土颗粒上以阻止其在外力作用时滑动[8]，而毛细作用力在非饱和土的有效应力中有显著贡献，因缺乏深入认识而在有效应力公式中常被忽略，而且气-液交界面如何通过毛细作用影响有效应力尚未得到土力学界的证实。此外，要模拟非饱和土的力-水耦合特性，尚需
岩土力学 2015年1期2015-03-03
- 子结构快速多极子边界元法声学迭代计算收敛特性分析
构的共用面称为交界面，子结构Ω1的交界面处声压与质点振速为p12与v12，对于子结构Ω2则为p21与v21。按照这样划分，所构成的两个子结构均具有完整的边界，进口、出口以及壁面的边界条件分别为振速边界、阻抗边界和刚性边界，交界面的边界条件为连续性边界，从而应用FMBEM 到每个子结构中［3］。不同于传统边界元法，FMBEM迭代计算时直接求解矩阵行向量与列向量的积，不构成完整系数矩阵，所以，子结构FMBEM不能通过对子结构矩阵的求逆运算来构建整体矩阵。本文通
船舶 2015年2期2015-01-03
- 骨料－砂浆交界面劈裂损伤声发射特性试验研究
研究骨料－砂浆交界面的性能对于混凝土材料科学和混凝土结构工程都具有重要的理论意义和实际价值.由于混凝土的宏观力学性能在很大程度上取决于细观组成介质（骨料、水泥砂浆基体及两者交界面）的性能，但是，与基体相比，交界面具有强度和弹性模量低、渗透性高等特点，从而导致混凝土性能在很大程度上与交界面的几何和物理性能密切相关[1－2].岩石－混凝土交界面也有其广泛的工程应用背景，如混凝土坝基与基岩之间的抗滑稳定性分析、新老混凝土交界面质量控制等工程实际问题，都与交界面的
建筑材料学报 2014年2期2014-03-31
- 中层温差反坡异重流运动特性试验研究
头部移动速度、交界面高度、头部厚度等主要水力学要素的变化过程及受入流量、初始水位、温度差的影响规律。借助钱宁等有关异重流的头部速度理论公式，计算了各种工况下的中层异重流头部理论速度，对比实际头部速度的实测值与理论值，两者相差不大，相对误差均小于5%。温差;中层;反坡异重流;试验1 研究背景三峡水库自2003年蓄水运行以来，在产生巨大经济、社会及环境等综合效益的同时，也带来了一些生态环境问题，部分支流出现不同程度的水华现象［1］，尤其是2008年夏季分别在大
长江科学院院报 2013年4期2013-02-26
- 风速引起的湍流对挥发性污染物传质的影响
类，水、气及其交界面的流态等。由于水气界面上挥发性污染物挥发传质的复杂性，迄今为止，人们对其机理尚不清楚。本文探讨了由风速引起的水、气及其交界面的湍流对挥发性污染物挥发传质的作用。水气交界面附近的流动结构性质很独特:如分界面通常不平整;在水流速度非常高时会形成自然掺气，水流速度较高时水面上有波出现，水流速度较低时，分界面本身变形不大，气侧的流动性质与气流绕过固体边界的流动性质相似，而水侧却并非如此［1-2］。这主要是因为水气交界面水侧的时均流速梯度很小，因
河海大学学报（自然科学版） 2012年6期2012-10-12
- 空间自适应的快速粒子Level Set方法
追踪或多相流的交界面追踪.快速粒子level set方法(FPLS)是一种改进的level set方法，既具有较高的界面追踪精度，又有较高的计算效率.将其与自适应网格结合起来，提出了一种基于树型结构空间自适应的快速粒子 level set方法(SA-FPLS).通过在交界面附近设置高分辨率网格带，且只在高分辨率网格带内求解level set方程，既进一步提高了交界面模拟精度，又可以节省计算机内存，同时保持较高计算效率.快速粒子level set；自适应网格
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2010年11期2010-05-10