口门
- 不同口门形式在防波堤工程中的应用研究
考。为研究防波堤口门布置形式对港内水域的掩护状态，本文通过改变防波堤轴线走向提出三种不同的口门布置方案，通过数值模拟对比不同方案港内波高分布状态，从而研究分析三种方案防浪效果，为防波堤口门布置提供科学依据。1 口门布置方案口门是防波堤堤头之间船舶出入口。口门既要方便船舶航行，又要尽量减少进港的波能。本文提出了环抱形（图1a）、八字形（图1b）、一字形（图1c）三种口门形式进行研究。1.1 环抱形口门布置形式环抱形口门布置如（图1a），A 段长2000m，B
中国水运 2023年4期2023-05-10
- 向家坝升船机下游引航道口门区水流条件研究
4]，下游引航道口门区长度约为220 m，宽度约60 m。由于向家坝电站所处山区河道受自身天然地形条件限制，升船机下游引航道布置离泄洪设施较近，电站泄洪水流斜冲下游引航道口门区及连接段，口门区横向流速、回流流速、波高较大，船舶航行受电站泄洪流量影响明显。升船机自试通航验收之际，其通航流量标准认定，尤以泄洪工况下，可通航流量标准认定，一直广受行业专家、主管部门、船方等关注，争议较大。为摸清下游引航道口门区通航水流条件规律，开展了原型观测试验。向家坝水电站枢纽
山西建筑 2022年24期2022-12-16
- 青山枢纽船闸上游口门区通航水流条件优化试验研究
10200)船闸口门区是船舶进出航道的咽喉，同时也是河流动、静水相交的位置，在此区域通常会形成斜向水流、泡漩等不利流态，影响船舶通航。为了保证船舶通航安全，通常需要对口门区的水流条件进行改善[1]。国内对口门区的通航水流条件的改善进行了大量的研究工作：彭伟等[2]、陈明等[3]针对具体的工程实例对口门区的通航水流条件进行研究，发现了桩基透空式导流屏能改善口门区的通航问题；李兴亮等[4]、李君等[5]、程璐等[6]都认为，对于弯曲河道利用不同导流结构进行组合
水运工程 2022年9期2022-09-16
- 七星墩船闸上游口门区及连接段通航水流条件优化试验研究
杂，而船闸引航道口门区及连接段通航水流条件的好坏直接关系到船舶进出船闸的安全[1-5]。七星墩枢纽位于广东省乳源瑶族自治县境内武水干流，现阶段未设置过船设施，随着北江航道扩能升级上延(武江长来—桂头段)工程的开展，七星墩枢纽需增建1 000吨级船闸。由于七星墩枢纽上游400 m存在江心洲将河道分为左右两汊，新建船闸平面布置受原有建筑物及河道条件制约[6]，上游引航道口门区及连接段布置困难，通航水流条件较难满足规范要求，笔者通过整体水工物理模型+自航船模试验
水运工程 2022年5期2022-06-30
- 基于隔流堤的下游引航道通航水流条件优化*
道内的水流在下游口门区发生突扩，导致横流、斜流、泡漩并存的复杂流态[1-2]。这类复杂流态作用到船舶上，会导致船舶发生横漂与倾转，直接影响船舶航行的舵角与漂距。口门区存在的复杂流态在中小流量下可能引起船舶操作困难，大流量条件下更可能导致船舶倾覆，给通航埋下安全隐患[3-4]。因此优化不同流量下口门区流态对通航安全具有重要的意义。对于船闸口门区流态优化，人们开展了系统性研究，包括调整泄洪闸开启方式和设置水流条件优化结构物，如导流堤[5-6]、挑流潜坝[7-8
水运工程 2022年5期2022-06-30
- 东江下矶角枢纽船闸上引航道口门区通航水流条件试验研究
道与河流相连接的口门区及连接段是过闸船舶(队)进出引航道的咽喉，船闸引航道口门区水流条件是影响船舶航行安全和通航效率的重要因素，因此研究改善船闸引航道口门区水流条件具有重要意义。国内已有大量对引航道通航水流条件进行研究的成果：张绪进等[1]对郁江贵港枢纽二线船闸上引航道口门区通航水流条件进行研究，主要针对贵港河段河道窄深、口门区布置处于两弯道连接的过渡段、边界条件对上引航道口门区通航水流条件影响较大的问题进行研究，提出一、二线船闸共用上引航道、适当加长原一
水运工程 2022年5期2022-06-30
- 白石窑一线船闸闸室尺度变更后下引航道通航水流条件试验研究
道与河流相连接的口门区及连接段是过闸船舶(队)进、出引航道的咽喉，船闸引航道口门区水流条件是影响船舶航行安全和通航效率的重要因素，因此研究改善船闸引航道口门区水流条件具有重要意义。国内已有大量针对引航道通航水流条件的研究成果：赵志舟等[1]对乌江银盘电站下游引航道布置及口门区通航条件进行研究，主要研究下游引航道长度、隔流墙堤头布置形式、堤身开孔等工程措施以及非工程措施对口门区通航条件的影响，提出合理的引航道布置方式及运行措施。李伟等[2]对不同引航道宽度、
水运工程 2022年6期2022-06-29
- 弯曲河段船闸引航道通航水流条件模拟
450046)口门区是连接船闸与河道的纽带，位于引航道内静水与河道中动水的交界处，引航道口门区通航水流条件关系到船队能否安全出入船闸。因此，有必要进一步研究该类工程引航道口门区的通航水流条件。为保证船只安全、平稳航行，引航道口门区水流横向与纵向速度不应过大，并且不应有复杂的水流条件，如涡流、回流等。为此很多学者进行了深入研究，如李茜希等[1]分析不同流量下河道主流与引航道口门区回流流速变化情况；陈辉等[2]通过模拟河道主流与引航道中心线夹角变化，分析引航
水运工程 2022年6期2022-06-29
- 狭窄连续弯道河段航电枢纽船舶通航安全研究
]，其在解决船闸口门区及连接段的通航条件问题中的应用研究更加迫切。本文以狭窄连续弯道河段土谷塘航电枢纽为研究对象，采用物理模型、自航船模试验和船舶操纵模拟器相结合的手段，分析研究了船闸上下游口门区、连接段水流特性，船舶操纵航行参数变化以及自航船模试验和船模操纵模拟结果的对比，以期为类似工程的通航安全研究提供理论依据。1 土谷塘航电枢纽概况土谷塘航电枢纽以通航为主，兼有发电、灌溉、改善滨水景观等综合效益。主要建筑物包括3台机组、1孔排污闸、17孔泄水闸及1
中国港湾建设 2022年5期2022-06-10
- 马甸枢纽船闸引航道口门区水流特性数值分析
引 言船闸引航道口门区位于河流动水与引航道静水的交界处，上游口门特征为河道断面由宽变窄，下游口门特征为河道断面由窄变宽，易形成斜流，其水流条件是船舶、船队安全畅通过挡水建筑物满足航运发展的关键。目前，诸多学者对引航道口门区开展了不少的研究工作，主要研究手段为物理模型试验和数值模拟。如：颜志庆等［1］通过物理模型试验分析了犬木塘枢纽坝址门口区的水流特征，明确了通过上游航线的调整、隔流墙及菱形墩的布置等技术措施，可显著减小口门区纵横向流速和回流流速，有效改善通
中国农村水利水电 2022年5期2022-05-24
- 船闸下游口门区水流结构特征及流速极值预测方法
景船闸下游引航道口门区通航水流条件的好坏直接关系到船舶能否安全进出船闸[1-3]，目前针对口门区通航水流条件的研究主要依靠物理模型或数学模型手段，结合具体工程[4-10]，众多学者对船闸下游口门区通航水流条件进行了大量研究，主要集中在口门区流速分布[11-13]及通航水流条件的改善措施[14-16]等方面。已有研究成果对具体工程的布置设计和正常运行起到了重要支撑作用，但鉴于不同工程枢纽布置、河岸形态及通航建筑物布置的差异性，已有工程的研究成果难以直接被其他
水资源与水工程学报 2022年2期2022-05-19
- 湘江湘祁枢纽船闸下游引航道口门区通航水流条件影响及对策
14)船闸引航道口门区通航水流条件是影响船舶安全进出船闸的重要影响因素，也是通航枢纽规划布置需考虑的关键问题[1-3]，《船闸总体设计规范》对引航道口门区纵向、横向、回流流速做出了具体规定。但是，在自然河道中修建的通航建筑物往往会在口门区出现复杂的不良流态[4-7]。国内外学者针对碍航流态，在不同的工程中提出了诸多改善措施，主要包括布置潜坝、口门区挖槽、优化导航墙布置、平顺岸线、调整引航道长度、优化航线等[8-15]。这些优化方案有效改善了口门区通航水流条
水运工程 2022年4期2022-04-18
- 珠江河口口门洪水分流比变化及成因
奇门、横门(东四口门)、磨刀门、鸡啼门、虎跳门和崖门(西四口门)八大口门汇入南海，形成了径流型河口和潮流型河口相互依存、耦合共生的复杂河口形态。各个口门之间互相关联和影响，对河网区的泄洪、纳潮具有不同的敏感性[1]。图1 珠江河口各口门断面位置示意图Fig.1 Location of river mouths in the Pearl River Estuary珠江流域洪、涝、风暴潮灾害频繁，防洪减灾问题极为突出[2]。珠江流域洪水主要由暴雨形成。由于流域
长江科学院院报 2021年12期2021-12-16
- 新型桩基透空式导流屏结构对改善下游口门区航道水流条件的作用
站船闸下游引航道口门区通航现状，设计现状分析模型并分级模拟，收集不同流量等级下的下游引航通航水流流速、流态以及是否存在不良流态。根据模拟试验分析结果，受到地形与河床形态的影响，枯水流量下水电站尾水水流方向会发生偏移，向左偏转到河道礁石地带，并且在水流形态的影响下存在部分的水流绕过礁石带后继续向导航墙外侧冲刷，产生旋涡、泡漩水等不良流态，最终进入船闸下游引航道口门区；而在流量为中洪水时，水流同样发生偏转，最后绕过堤头进入船闸下游引航道口门区。以模拟试验与实际
珠江水运 2021年16期2021-11-23
- 高陂水利枢纽通航船闸布置优化研究
闸上、下游引航道口门区的运行流态和流速分布较复杂。因此，大型拦河水闸枢纽的通航船闸等布置，往往需经过水工模型试验的论证和优化[1-6]。高陂水利枢纽工程主要建筑物由泄水闸、电站厂房、通航船闸及挡水坝等组成，位于广东省大埔县境内的韩江中游，是以防洪和供水为主，兼顾发电、航运、灌溉、改善下游河道生态等综合效益的Ⅱ等大(2)型工程。枢纽工程正常蓄水位为38.00 m(珠基，下同)，设计洪水频率为100年一遇(P=1%)，校核洪水频率为1 000年一遇(P=0.1
广东水利水电 2021年10期2021-11-04
- 非平整港池的多向不规则波试验研究
置13 个测点：口门附近布置K 点，掩蔽区域内布置12 个测点分别用字母W、C、E 和数字1~4 组合来表示，W、C、E 表示含义是相对于口门位置K 点的西侧、中间、东侧。试验采用的波浪条件为丹麦DHI 公司通过其自主开发的Mike 21 计算得到。实验设置6 组波浪条件，均采用多向不规则波。为探究不同水深h 和不同波周期TP对掩蔽区域比波高的影响，保证6 组波浪条件的有效波高H0和波向Dir 不变，统一设置 H0=3.03 m，Dir=170°N。170
中国港湾建设 2021年2期2021-02-27
- 向家坝升船机下游引航道口门区水力波动特性原型观测*
机等通航建筑物。口门区位于船闸(升船机)引航道与连接段之间，是过坝船舶进出引航道的咽喉[1]。对于大型水利枢纽下游引航道，口门区处于引航道静水水域与河道动水的交界区。受电站日调节和枢纽泄洪的影响，通航建筑物下游引航道口门区水流流态复杂，水面波动较大，对船舶安全航行影响较大，严重时甚至会诱发海事[2]。在我国多座大型通航枢纽中，通航建筑物引航道口门区波动问题均较为突出。如葛洲坝大江一号船闸下游引航道口门区水流受二江泄洪和西坝凸嘴挑流影响，出现较强的涌浪和大范
水运工程 2020年12期2020-12-23
- 赣江井冈山航电枢纽船闸下游口门区及连接段通航水流条件试验研究
0008)引航道口门区位于动静水交界水域， 常形成斜向水流、 泡漩水等不良流态， 对进出船闸引航道口门区船舶产生斜流效应[1]， 引起船舶发生横漂和艏揺， 影响通航安全和通航效率。 近年来， 随着赣江高等级航道开发建设， 在宽浅河道上陆续建成低水头航电枢纽， 由于河槽宽浅、 沙洲滩地存在， 造成引航道口门区通航水流条件更加复杂。江西赣江井冈山航电枢纽为低水头航电枢纽，坝址所在河道宽浅， 枢纽水库基本利用原河床槽蓄， 总库容较小。 枢纽布置见图1， 从左岸至
水运工程 2020年11期2020-11-27
- 窄深河道急弯下游枢纽上引航道布置及通航水流条件试验
道特性是影响船闸口门区通航水流条件关键因素之一，枢纽通航建筑物一般布置在顺直、稳定和开阔的河段上[1]。然而，随着我国山区内河航道的发展、航道规划标准的提高，原有狭窄、多弯的山区河道严重制约航电枢纽的扩能升级，限制新增通航建筑物的通航能力。因此，如何在合理利用山区河道天然河势条件上改善特殊河段的通航水流条件，使其满足通航水流标准(Ⅰ～Ⅳ级船闸口门区水流纵向流速限值为2.0 ms，横向流速限值为0.3 ms，回流流速限值为0.4 ms)，这对提高通航能力至关
水运工程 2020年9期2020-11-09
- 行洪区口门宽度变化对淮河干流水位影响研究
研究内容行洪区口门宽度变化对淮河干流水位影响研究采用恒定流方式，即保持来流恒定、尾水恒定的情况下，通过控制不同的口门宽度，来控制行洪区进洪流量，研究不同分泄流量时淮河干流沿程水位的变化。本文以单独开启董峰湖或寿西湖行洪区，其他行洪区不开启为例，说明行洪区口门宽度变化对淮河干流水位的影响。表1 董峰湖行洪区口门不同开启宽度时水位情况表（7000m3/s）2.1 董峰湖行洪区以董峰湖行洪区作为研究对象，在进口流量分别为7000m3/s、8000m3/s，出口
治淮 2020年9期2020-10-27
- 口门布置对港池消波和环流的影响研究
港池数及通过不同口门方向的避风掩护作用。总体来看，对港池水流波浪特性的研究开展得相对较少，而港池口门布置对外海波浪的消波研究存在空缺。在以往研究中，采用物理模型模拟港池周边的波浪场是常用的技术手段，但是物理模型尤其是港区掩护消波的三维物理模型费用较高，试验周期较长，模拟的工况数量有限。因此，本文通过建立平面二维波浪数学模型，研究港池布置对消波作用的影响及港池回流区与进出港航线问题，得到的结果可为研究复杂的港口航道问题提供一定参考。2 模型建立2.1 控制方
人民黄河 2019年12期2020-01-09
- 船闸口门区及连接段水流条件研究
工程上下游引航道口门区通航水流条件为非恒定流，流态复杂，表现为斜向水流和大面积的回流，对船舶通航安全影响很大。文章结合红花二线船闸枢纽整体物理模型试验成果，分析船闸口门区和连接段航道通航水流条件和影响因素，提出改善通航水流条件的措施，并验证了采取措施后的通航水流条件，为类似枢纽工程提供技术支撑。枢纽;船闸口门区;连接段;水流条件;整体物理模型试验;应对措施0 引言船闸口门区及连接段的水流条件是影响船舶航行安全的主导因素。在通航河道上建造水利枢纽设施后，由于
西部交通科技 2019年11期2019-09-10
- 新型桩基导流屏改善船闸下游口门区通航条件效果分析
河流之间相连接的口门区和连接段，就成为了船舶驶进巷道、驶出巷道的咽喉部位。在这种情况下，该咽喉部位水流条件的好坏，就直接对其通航能力产生严重的影响，关系着船舶驶进巷道、驶出巷道的安全与否。但是，由于水利枢纽工程的影响，船闸下游口门区常常出现较大的斜流和回流现象，很难满足船舶的通航条件。因此，必须要修建各类建筑物，以改善该地区的通航条件。1 船闸下游口门区通航建筑物概述为了进一步改善船闸下游口门区的通航能力，以满足船舶进出巷道的安全需求，我国均是采用修建辅助
四川水泥 2019年1期2019-03-13
- 基于一维圣维南方程输水河道非恒定流模拟与沿线口门水位变化规律研究
级泵站级间的用水口门（取水口）从0到22个不等。为方便研究，现将该级间输水河道上的用水口门数量简化为1～3个。3.3 初始条件及边界条件的设定（1）初始条件：给定河道上级泵站站上水位19.55 m。（2）边界条件：下级泵站供水流量为Q=230 m3/s。3.4 方案比较（1）单个口门位置不变，口门取水流量可变方案1：单个口门位置设在里程25 km处，口门流量10%Q；方案2：单个口门位置设在里程25 km处，口门流量20%Q；方案3：单个口门位置设在里程2
江苏水利 2018年12期2018-12-26
- 山区复杂条件下已建船闸通航条件改善措施研究
限制，船闸引航道口门区在中、洪水期较难满足安全通航要求，为改善船闸口门区通航水流条件，透空式导流结构是常采用措施之一。透空式导流结构通过分解突扩水流，可以较好的改善口门区通航水流条件。国内外学者研究了多种透空式结构改善措施，如导流墩、浮式导流堤、透空式导流墙等方法[1-4]。国外导航墙(堤)墙头与墙身开孔是改善口门区水流条件的主要措施,墙头开孔,长度为20～70 m。如德国摩赛尔河上的列门、方凯尔枢纽以及萨尔河上雷灵根壅水坝枢纽的船闸上游导航堤均采用了堤头
水道港口 2018年5期2018-12-04
- 宽浅河道水闸运行调度对口门区水流的影响
上游及下游引航道口门区是通航船舶(队)出入引航道的必经之地，在口门区处引航道内基本静止的水流和河道内剧烈运动的水流相互交融进行能量交换，因此口门区的水流条件相当复杂[1]。其优劣程度与来流条件、固体边界条件休戚相关，从枢纽运行角度出发其主要影响因素包含河道形态、闸门泄水启闭方式、船闸充水与泄水方式、电站日调节方式等[2]；从建筑物结构角度出发其主要影响因素包含口门区所处位置、口门区结构形式及尺寸、泄水闸布置方式等。合理调配枢纽运行方式是改善引航道口门区通航
水利科学与寒区工程 2018年5期2018-07-13
- 排桩整流技术在大藤峡水利枢纽中的应用
峡水利枢纽上下游口门区满足通航水流条件，并首次将排桩整流技术运用于改善引航道上下游口门区流态当中，提出了改善口门区流态的排桩方案，试验结果表明，排桩整流技术可成功的改善引航道上下游口门区流态的同时，还能够节省工期、降低造价。排桩；大藤峡水利枢纽；口门区；回流流速；横向流速目前改善口门区流速、流态的改善措施主要包括导航墙(堤身开孔、优化堤头形式)[1]、导流墩、浮式导流堤、丁坝、潜坝以及浚深和拓宽过流断面等，其中导航墙、隔流墙和导流墩是目前应用最多的整流措施
水道港口 2017年5期2017-11-22
- 船闸下游引航道口门区急流碍航改善措施比选
）船闸下游引航道口门区急流碍航改善措施比选彭伟，冯小香，普晓刚（交通运输部天津水运工程科学研究所，工程泥沙交通行业重点实验室，天津 300456）已建船闸口门区大流量碍航问题广泛存在。研究以五强溪枢纽下游急流碍航问题为出发点，采用定床物理模型试验和遥控自航船模试验为技术手段，在对工程河段现状通航水流条件分析的基础上，从改善局部流速分布、减小口门区引流等角度，分别提出挖槽方案、导流墩方案、桩基透空式隔流堤方案和桩基透空式导流屏方案。通过各方案通航水流条件和船
中国港湾建设 2017年10期2017-11-01
- 五强溪枢纽船闸通航条件改善措施研究与创新
，船闸下游引航道口门区及近闸段中洪水期碍航问题成为沅水高等级航道畅通的瓶颈。该问题纳入了湖南省“十三五”高等级航道建设项目重点解决的议题，通过严谨的物理模型试验创新地提出了桩基透空式导流屏改造方案，2016年3月工程完工并达到了预期效果。船闸； 五强溪枢纽； 通航条件； 导流； 模型试验1 概述五强溪枢纽位于沅水干流下游湖南省沅陵县境内，枢纽建筑物由混凝土重力坝、右岸坝后式主、副发电厂房、9孔溢流坝及泄洪中孔和左岸三级船闸等组成，一列式布置。电站总装机12
湖南交通科技 2017年2期2017-07-18
- 弯曲河段船闸口门区通航水流条件探讨
6)弯曲河段船闸口门区通航水流条件探讨叶玉康，刘晓平，张 宇，苏天宇，罗鹏飞(长沙理工大学 水利工程学院，长沙 410076)船闸口门区通航水流条件中的横向流速指标是衡量船舶能否安全进出引航道口门区的主要标准之一。通过对位于弯曲河段的水利水电枢纽工程资料的收集分析，发现存在口门区局部区域流速测点横向流速超过规范限值，但船模航行参数符合要求的现象。针对这一问题，以大源渡航电枢纽二线船闸口门区通航水流条件模型试验和船模航行试验为基础，研究弯曲河段口门区船舶航行
长江科学院院报 2017年6期2017-06-19
- 基于Flow-3D的堤防堵口水力条件数值模拟
水面梯度较大，在口门区域常存在间断[1,2]。溃堤问题与溃坝问题相比最大的区别在于河道的侧向水流运动，与侧堰水流运动非常相似[3]。目前针对河道堤防溃决水流的相关数值模拟研究，主要为二维平面数值模拟[4-6]。为了尽量减少堤防溃决后造成的损失，结合实际地形地质条件[7-9]和相应口门区域水力条件及变化规律，制定科学合理的堵口抢险预案在当前时代特征下显得尤为重要。在传统物理模型试验存在周期长、投资大等缺点的背景下，近年来Flow-3D等CFD软件得到了越来越
中国农村水利水电 2017年5期2017-03-22
- 某车型塑料加油口门与侧围外板实车光顺问题的解决方案
）某车型塑料加油口门与侧围外板实车光顺问题的解决方案孙计晨，杜成成，张涛，吴明磊（长城汽车股份有限公司技术中心，河北省汽车工程技术研究中心，河北 保定 071000）某车型在试生产阶段发现整车状态下塑料加油口门与侧围外板光顺不良问题，以此为背景，以塑料加油口门为研究对象，从塑料加油口门产品设计、塑料加油口门生产工艺、塑料加油口门实件状态、整车厂涂装工艺等环节进行分析，找出光顺不良的主要原因，提出生产工艺、产品结构的改善方案，解决光顺不良问题。塑料加油口门总
汽车实用技术 2017年3期2017-03-03
- 复杂边界条件下穿河倒虹吸行洪口门宽度方案比选
下穿河倒虹吸行洪口门宽度方案比选□杨锋山前冲积扇河道往往河床游荡，冲沟分散，沙洲密布，流路散乱，边界条件十分复杂，如何合理确定穿河倒虹吸的行洪口门宽度，是工程成败的关键。本文以南水北调中线工程总干渠南沙河倒虹吸为例，比选行洪口门宽度方案，供类似工程参考。行洪口门；数学模型；物理模型南沙河倒虹吸工程位于河北省沙河市高店村东北2km处的南沙河上，工程由南段倒虹吸、中间明渠、北段倒虹吸组成，全长4335m，其中南、北段倒虹吸管长分别为1070m和870m。倒虹吸
河北水利 2016年5期2017-01-10
- 峡江水利枢纽引航道通航水流条件改善措施试验研究
0029）引航道口门区是指引航道分水建筑物头部外一定范围内的水域，处于河流动水与引航道静水的交界处，是船闸进出口与河道自由航行河段起纽带作用的区域［1］。上、下游引航道轴线通常与河槽主流方向存在一定交角，从而引起的引航道下游口门区及连接段的斜向水流和回流等不利通航水流条件，影响船舶航行［2-5］。此外，引航道口门区淤积也是工程中常见的问题［6-8］。针对这些工程问题，很多学者在引航道布置方案、口门区水动力特性及整流措施等方面做了大量研究［9-12］。峡江水
水利与建筑工程学报 2015年3期2015-12-21
- 太浦河沿线小口门控制及水文巡测情况分析
1）太浦河沿线小口门控制及水文巡测情况分析李 宁 迮振荣（太湖局苏州管理局，江苏苏州 215011）太浦河是太湖流域泄洪和供水骨干通道，也是上海等下游地区重要供水水源地。本文通过太浦河水文实验，分析沿线小支流口门控制工程运行和流量流态等情况，对加强太浦河沿线控制口门的统一调度管理、加快推进太浦河沿线敞开口门控制工程建设、加强太浦河沿线支河的水环境治理等提出建议。太浦河；口门；巡测；分析太浦河西起东太湖，向东至平望北与京杭大运河相交，再经汾湖等大小湖荡，入泖
水资源开发与管理 2015年4期2015-08-23
- 非恒定水流作用下升船机对接安全预警措施研究
承船厢位置附近与口门区之间水面波动的传递规律，建立了三峡升船机下游引航道口门区与承船厢位置的水位波动变化关系；提出了利用口门区水位波动监测资料进行船厢对接实时预警的新方法，降低了枢纽非恒定水流变化引起的升船机船厢运行对接安全风险。航道工程；升船机；船厢对接；引航道；安全预警三峡升船机下游引航道长度达到2 700 m，在距离船闸下闸首1 100 km处与船闸引航道汇合后共用同一引航道进入长江主河道(图1)。船闸部分引航道底宽160～200 m，引航道底高程为
重庆交通大学学报(自然科学版) 2015年4期2015-06-07
- 大名滞洪区分洪口门位置的确定
括魏县东王村分洪口门以下的行洪区）统称大名滞洪区。当岳城水库泄量超过1 500 m3/s时，启用其滞洪。遇30年一遇～50年一遇洪水，岳城水库限泄3 000 m3/s，分洪口门以下河道泄流1 500 m3/s，大名滞洪区需分洪1 500 m3/s，最高蓄洪水位43.82 m，滞蓄洪涝水量2.8亿m3。大名滞洪区总面积349.41 km2，涉及大名县和魏县的16个乡镇320个村6.48万户28.05万人，耕地面积39.76万亩（15亩=1 hm2，下同）。二
中国水利 2015年2期2015-03-12
- 连云港港防波堤口门航行方法
建成使用，防波堤口门处流向多变，流速增大，进出防波堤口门船舶流量密度急剧加大，给进出港货轮带来了较大航行风险，出现多起船舶擦浅事件。文章对一些切实可行的操纵方法加以总结，为进出此段的各类船舶提供一些航行安全建议，共同创造和谐通航环境。关键词：口门 航迹向 雾航 转向角速度防波堤概况连云港防波堤采用双突堤布置，分南、北防波堤。其中南防波堤位于后云台山旗台嘴下，北防波堤位于东西连岛东连岛的最东端。两条突堤成合抱形式，堤线轴向逐渐向内弯曲，以减小常波向大浪
中国水运 2014年12期2015-01-09
- 天津港大港港区口门布置优化水流条件
流数学模型对港区口门布置水流条件进行专题研究，初步确定口门的合理位置并优化口门布置，为港区规划建设提供技术依据。本次研究港池航道均按10万吨级标准考虑，其中航道有效宽度300 m，港池航道设计底标高-15.0m。航道起点0+000位置。高程系统统一采用新港理论基准面。1 工程区潮汐潮流特征工程海域潮汐类型属不规则半日潮，昼夜两涨两落，滞后约45 min，日潮不等现象明显，涨潮历时约为5.5 h，落潮历时约为7 h。见表1。工程区海域涨、落潮流向总体而言较为
中国港湾建设 2014年11期2014-12-12
- 大源渡航电枢纽二线船闸下游通航条件优化试验研究
流，而下游引航道口门区处于该狭窄的S型连续弯曲河道之中[1]。枢纽一线船闸工程于1995年12月动工兴建，2000年6月全部建成投产;其闸室有效尺度为180 m×16 m×3 m(长×宽×门槛水深)，可通航一顶4 000 t级驳船船队。为满足湘江沿岸经济发展需要，确保大吨位船型能从城陵矶直通衡阳，2012年3月，由湖南省交通运输厅牵头开展湘江Ⅱ级航道建设可行性研究工作，大源渡航电枢纽2 000 t级二线船闸工程是其中工作之一[2]。2 设计方案2.1 下游
长江科学院院报 2014年6期2014-08-17
- 北江千吨级航道整治研究：Ⅲ三维数学模型与船闸口门区水流条件分析
影响。船闸引航道口门区水流结构是航电枢纽总平面布置方案论证及优化的一个重要参考因素。按照内河通航标准［1］要求，对Ⅰ～Ⅳ级船闸，平行于航线的纵向流速应小于2.0m／s，垂直于航线的横向流速应小于0.3m／s，回流流速应小于0.4m／s。现阶段绝大部分枢纽采用水工物理模型试验来研究船闸引航道口门区及连接段的通航水流条件，并以此为主要判别标准进行枢纽的总平面布置论证。郑宝友［2－3］对三峡船闸下游口门区和西江那吉航电枢纽上游口门区的水流条件的模型试验结果进行了
交通科学与工程 2014年1期2014-05-09
- 淤泥质海岸环抱式港池口门布置方案研究
淤，一般要求港池口门布置在破波区以外[4]。然而对于具体港口，需要根据实际情况确定合适的口门位置。本文根据连云港海域的自然条件特点，应用平面二维潮流、泥沙数学模型结合现场实测资料，对徐圩海域新建港池口门位置、宽度和布置形式进行简要分析论证，从水流和泥沙角度提出相应的建议和意见，为淤泥质海岸等类似港口布置提供参考。1 自然环境连云港海域的潮汐受废黄河口外海的左旋的旋转潮波系统控制。连云港附近海域属正规半日潮，在1个太阴日内有2次高(低)潮，由于潮波的浅水变形
水利水运工程学报 2014年1期2014-03-22
- 双向过流节制闸与船闸整体布置研究
件下，航道上下游口门区的流速分布可能大相径庭，而船闸口门区的流态流速分布直接影响着航道的通航安全。为使巢湖复线船闸的引航道达到规范要求的安全通航条件，通过水工模型试验，对巢湖枢纽的整体布置进行研究优化，分析了双向过流节制闸与船闸的平面布置应着重考虑的因素。双向过流 平面布置 口门区 通航条件1 巢湖枢纽概述巢湖是我国五大淡水湖之一，巢湖闸枢纽工程位于巢湖市南郊司家巷坡附近，主要工程于二十世纪六十年代初期建成，由节制闸、船闸、引河及导流堤等组成，具有防洪、排
治淮 2014年11期2014-02-27
- 桂平航运枢纽二线船闸平面布置研究
船闸上下游引航道口门区和连接段航道通航水流条件和船模航行条件，提出桂平二线船闸的工程布置推荐方案。整体水工物理模型设计为正态定床，模型比尺为1：100，模型包括3个河段，郁江河段进口始于枢纽坝址上游2 450 m处，黔江河段进口始于郁江口上游1 300 m处，出口位于浔江，距郁江口1 400 m，模拟范围全长约9 km。遥控自航船模几何比尺为1：100，代表船型为1+2×1 000 t级船队、1+2×2 000 t级船队和3 000 t级货船，船型尺度分别
水道港口 2013年2期2013-12-05
- 郁江贵港枢纽二线船闸上引航道口门区通航水流条件试验研究
，将取决于引航道口门区的通航水流条件，通常在船闸引航道及口门区水域内，存在主河道进入引航道的斜向水流和引航道内形成回流，如何改善和解决斜流和回流的强度和范围，即使引航道及口门区通航水流指标能够满足《船闸总体设计规范》要求，又使设计通航建筑物布置经济合理，是需要迫切研究的问题。本文主要对广西贵港二线船闸上引航道口门区通航水流条件进行探讨性研究。1 工程概况贵港航运枢纽工程位于广西郁江干流中游，枢纽下距贵港市6.5km，距上游西津水电站104.3km，距下游桂
中国科技信息 2013年3期2013-09-21
- 嘉陵江苍溪航电枢纽通航水力学试验研究
级船闸，其引航道口门区的水流表面纵向流速不超过2 m/s，横向流速不超过0.3 m/s，回流流速不超过 0.4 m/s。1 研究方法根据本工程主要研究内容及重点难点，拟采用苍溪枢纽整体水工模型试验的方法，观测船闸上、下游引航道口门区通航水流条件，论证上、下游引航道平面布置的合理性，针对存在的问题提出改善工程措施等。根据《水工模型试验规程》要求，模型必须满足重力相似、阻力相似和水流流态相似，以保证研究水域水流相似和河床形态相似准则，考虑在枢纽上、下游留有足够
重庆交通大学学报(自然科学版) 2013年5期2013-08-16
- 淮河干流行蓄洪区进退洪工程布置及运用方式评价
处行洪区目前均以口门方式行洪。为及时行洪，规定了行洪区堤防的高程以及行洪口门位置、宽度和高程，并要求当河道控制站水位达到规定的行洪水位时扒口行洪。濛洼蓄洪区和城西湖蓄洪区由国家防汛抗旱总指挥部调度，其他行蓄洪区由有关省防汛抗旱指挥部调度。在1950年、1956年、1968年、1975年、1982年、1991年、2003年和2007年等发生较大洪水年份，有10多处行蓄洪区被运用，1954年特大洪水时则全部被运用。二、工程布置及运用方式评价选取资料完整、代表性
中国水利 2013年12期2013-08-15
- 桃花江航运枢纽整体水力学试验研究
，上下游引航道的口门区，将产生较大横向流速、回流与漩涡等不利水流流态，通航条件较差.因此，必须优化枢纽建筑物布置方案，创造安全的通航水流条件，以保证游船的安全运行.基于此，本文进行了桃花江船闸枢纽整体水工模型试验研究.1 物理模型设计与试验条件1.1 物理模型设计为保证模型和原型的几何相似、水流运动相似和动力相似，严格执行试验研究受控标准，利用模型进行水面线、断面流速分布规律及相应流量研究.模型主要按重力相似准则进行设计，采用几何比尺为1∶25的正态模型.
水利水运工程学报 2012年4期2012-05-02
- 天津港高沙岭港区防波堤口门优化布置
km。1 一字形口门（方案1）根据港口发展规模及原近期总体布局，并考虑填海造陆需要，初步确定了防波堤布置方案，其轴线距东外堤3 km，并以主航道为界分为北防波堤和南防波堤。为便于船舶航行及将来外堤的延伸，防波堤口门采取“一”字形正向布置方式（见图1），宽度暂定为1km。在规划方案的基础上进行了模型试验，发现了以下问题：图1 方案1布置示意图1）涨初时水流经由口门进入港内，受港外迅速升高的潮位影响，在口门内外产生一定的水位差，使流经口门进入港区的潮流产生最大
中国港湾建设 2012年4期2012-03-13
- 南水北调中线沙河(北)渠道倒虹吸行洪口门宽度的选定
他经济作物。2 口门宽度的确定原则沙河(北)渠道倒虹吸是南水北调中线总干渠上的一座大型交叉建筑物,口门宽度的选定,不仅要符合安全可靠、技术可行、经济合理的基本原则,而且与滩地渠道有关,因此在选择口门宽度时,应同时考虑滩地渠道的长度。确定河道行洪口门宽度的一般原则：第一,建筑物修建后,其口门宽度不应小于现状河道主槽宽度,同时不宜小于河道中泓线的摆动范围;第二,建筑物修建后,其口门宽度不应小于该河道治理规划中确定的防洪标准和行洪河道的宽度,以免影响当地的防洪排
河北水利电力学院学报 2011年3期2011-06-15
- 福清东壁岛大型围垦工程深港堵口综合技术研究
堵口设在东堤，大口门宽度1020m，其中深港处小口门宽度450m。1.2 风况及潮位工程区平均每年有2～3次台风影响，多出现在7～9月份，以东北风为主，实测东北风最大风速34m／s。围垦工程区潮型为正规半日潮，潮位特征值为：50年一遇高 （低）潮位5.14m （－3.65m）（黄零，下同）；堵口期20年一遇高 （低）潮位分别为：农历8月大潮4.54m （－3.15m），公历11～12月潮位3.69m （－2.81m），公历1～3月潮位3.83m （－3.0
水利规划与设计 2011年6期2011-06-12
- 导流墩改善口门区水流条件机理研究
航道的进出口称为口门区，即船闸引航道与河流相连接的区域，是船舶（队）进出船闸的必经之路，该区域为河流动水与引航道静水交界的水域，河道水流在该区域受特殊边界条件影响，形成斜向水流、横流和回流，有时还会出现泡漩等不良流态。当船舶航经该水域时，受不良流态影响产生横漂和扭转，严重时会出现失控，以致发生事故。为保证船舶航行的安全，这种水流的作用和影响必须控制在一定的范围内。因此，口门区水流条件的改善研究是通航建筑物建设中的重要技术问题，且具有重要的现实意义。国内外工
中国港湾建设 2011年2期2011-03-12
- 矩形港池的港内共振研究＊
=b=600m,口门宽度设为150 m,模型水深设为12m,港内码头及防波堤都采用直立式结构。码头与防波堤处为全反射,入射波向为W向正向入射,各方案的入射波波形为规则波,波高为0.5 m,入射波周期如表1所示,模型形状及尺寸如图1所示。表1 入射波要素Table 1 Wavee lements o f the incident waves图1 模拟地形Fig.1 Topography in themodeling1.2 数值计算模型港内波况的计算采用的是M
海岸工程 2011年2期2011-02-26
- 固镇复线船闸上游航道口门区平面布置研究
复线船闸上游航道口门区平面布置研究张 波 李振亚一、枢纽概况拟建的固镇复线船闸是沱浍河航道梯级开发的重要组成部分，位于安徽省蚌埠市固镇县固镇节制闸及老船闸南侧，上距蕲县闸38km，下距五河闸65km，为沱浍河航道自下而上第二个梯级通航建筑物。根据《安徽省内河航运发展规划》，沱浍河航道李口集至入淮口段航道规划等级为Ⅳ级，可常年通航500t级船舶。本次拟建固镇复线船闸为500t级Ⅳ级船闸，闸室长130m，宽18m，门槛水深3.5m，预测年过闸货运量750×10
治淮 2011年2期2011-01-31
- 长江下游南京河段马汊河口航道流态及泥沙淤积特性研究
洲河段马汊河入江口门，建立二维潮流、泥沙数学模型，对入江口门航道流态、水流泥沙运动特征以及口门泥沙淤积特性进行研究。结果表明，中、洪水条件下，八卦洲河段内不存在涨潮流，但口门内仍然存在往复流。河床冲淤变形计算结果表明，口门向内泥沙淤积呈由大到小的分布规律，口门回流区淤积厚度最大。不同水文特征年泥沙淤积程度不同，随淤积历时增长，泥沙逐年淤积量略有减少，且淤积泥沙由口门逐渐向航道推进。流态；淤积特性；南京河段；马汊河口Biography：CHEN Zhang-
水道港口 2010年5期2010-05-17
- 湘江土谷塘航电枢纽平面布置优化研究
道内，且上、下游口门区段航道均为圆弧弯曲段。船闸中心线与坝轴线垂直，上、下游引航道宽均为45 m；上游引航道口门至堤头上400 m为口门区，连接段为堤头上游400～800 m；其中堤头上游100 m航道为直线段，后接航道左边线半径为1 000 m的圆弧段，与上游主河道衔接。上游引航道口门区及连接段开挖底高程为52.2 m，宽度由45 m渐变至60 m。下游引航道口门至堤头下400 m为口门区，连接段为堤头下游400～800 m；出口即接左边线为半径为1 0
水道港口 2010年2期2010-05-16