心部
- Cr3 材质中厚板轧机支承辊心部锻造质量优化研究
厚板轧机支承辊的心部锻造质量，本研究特选用3000mm 级别中厚板支承辊常用的217t 钢锭进行有限元模拟对比研究，在对其传统锻造工艺进行分析的同时，尝试通过改变锻造压实的工艺方式，对其进行心部锻造质量优化研究。根据模拟研究结果制定优化后的锻造工艺，并将其运用在某钢厂中厚板轧机支承辊的实际生产中，最后通过超声波探伤对其心部质量进行验证，进一步证实优化后工艺的优越性，为该类支承辊产品的质量进步打下坚实基础。支承辊是金属轧制设备上的重要部件，其工作条件恶劣，工
锻造与冲压 2023年19期2023-11-06
- 加工和热处理工艺对TA18 钛合金组织和性能的影响
热处理后其边部与心部之间的组织结构及性能差异，并建立起棒材的织构状态与其强度和工艺性能之间的联系。研究结果可为后续加工制备管材提供理论依据，同时也可为TA18 钛合金的显微组织特征研究与调控提供参考。1 材料与方法试验采用的TA18 钛合金成分如表1 所示，通过金相法测定合金的相变点为925 ℃±5 ℃。将直径365 mm 的TA18 钛合金铸锭经过自由锻和镦拔工艺后在830 ℃进行第一次精锻，获得直径为80 mm 的棒材，之后在同样温度下进行二次精锻，获
钢铁钒钛 2022年6期2023-01-31
- 齿轮硬度散差问题原因分析及解决方法
针对齿轮热处理后心部与表层的硬度散差现象，进行了试验、检验和分析，并采用合适的热处理工艺减少齿轮硬度散差，改善金相组织，提高齿轮性能。试验试验材料试验材料牌号为20CrMnTi，化学成分见表1。表1 主要化学成分/wt%试验方法采用工艺参数如图1 所示，正火保温温度为930℃，控温冷却处理时间分别为10min、15min。图1 热处理试验曲线分析控温冷却时间对齿轮组织影响表征图2 所示为取样位置及经过硬度测试后的试样宏观形貌，硬度测试点分别标记为a、b、c
锻造与冲压 2022年23期2022-12-23
- 一种渗碳齿轮心部硬度的改善
火、回火后，存在心部硬度偏低的质量问题，严重影响生产进度。心部硬度会直接影响渗碳齿轮的弯曲疲劳强度和接触疲劳强度，同时还对热处理变形有较大的影响[1]。本文对影响齿轮心部硬度的各种因素进行分析和总结，从热处理工艺和零件材料两方面提出解决齿轮心部硬度偏低的有效措施。图1 齿轮结构示意图Fig.1 Schematic diagram of gear structure该齿轮的生产工艺流程为：原材料→锻造→正火→机加工→渗碳淬火、回火→金相检验→强化喷丸→检验→
热处理技术与装备 2022年6期2022-12-20
- 铸造镁合金的应力分布数学模拟研究
层受压应力、铸锭心部受拉应力, 这主要是因为半连续铸造冷却过程中铸锭心部的冷却速度较慢, 而表层的冷却速度较快[12], 因此凝固过程中表层会优先凝固, 并抑制心部的收缩, 整体表现为表层压应力, 而心部表现为拉应力特征。图3 AZ91 镁合金半连续铸造应力分布图图4 为AZ91 镁合金半连续铸造结束时的热裂倾向分布图。由图4(a)的热裂纹倾向值—离中心的距离曲线和图4(b)的应力云图可知, 随着距离铸锭心部距离的增加,AZ91镁合金铸锭的热裂倾向HCS
湖南文理学院学报(自然科学版) 2022年4期2022-10-13
- 高频感应加热对TC4钛合金组织和硬度的影响
的等轴α相数量从心部到表层逐渐减少，形成了一种梯度组织；随着加热时间的增加，梯度转变层的厚度逐渐增大，在感应加热时间为1.6 s时厚度达到4.5 mm，如图3所示。TC4钛合金感应加热不同时间淬火后，表层和心部显微组织如图4所示，等轴α相体积分数如图5所示。从图4、图5可以看出，TC4钛合金感应加热时间为1.4 s时，心部与表层组织差异较大，表层等轴α相体积分数为14.82%，基体为马氏体α′相，而心部等轴α相体积分数为23.4%；感应加热时间为1.5 s
钛工业进展 2022年4期2022-09-15
- 45Mn钢链板热处理后硬度低原因分析
铁素体+索氏体，心部为索氏体+回火屈氏体+少量块状铁素体，如图2所示。图1 低硬度链板组织图2 正常硬度链板组织结合化学成分分析可知，4 5 M n 钢的A c1为726℃、Ac3为790℃[8]，由于表面碳含量偏低，在正常的淬火温度下，表层的加热温度低于其实际的Ac3点，因此链板表层组织无法完全转变为奥氏体，而是得到奥氏体+条块状铁素体组织，在冷却时又由于碳含量偏低，导致其奥氏体等温转变图（C曲线）右移，冷却速度减小，从而形成条块状铁素 体+索氏体的组织
金属加工(热加工) 2022年8期2022-09-01
- 40CrNiMoA钢低倍缺陷产生原因
原材料低倍酸蚀后心部“裂纹”缺陷产生的原因，笔者通过一系列理化检验方法对材料的缺陷进行了研究与分析，并提出了相应的改进措施，以避免此类缺陷再次产生。1 理化检验1.1 低倍检验对材料进行低倍检验，发现材料心部有明显肉眼可见的“裂纹”缺陷存在，疑似存在过腐蚀。低倍酸蚀条件为：采用容积比为1…1的盐酸水溶液作为腐蚀液，加热温度为80 ℃，侵蚀时间为60 min，材料缺陷的宏观形貌如图1所示，显微镜下观察到的低倍缺陷形貌如图2所示。由图1,2可知：肉眼观察到的疑
理化检验(物理分册) 2022年7期2022-08-04
- 某装载机内齿圈断裂原因
洞类缺陷，齿根至心部存在通道，边缘周围完好未见异常。将试样进行低倍酸蚀，发现这些孔洞扩大并形成了一个较大的腐蚀坑，这说明内齿圈整个环形区域截面的心部均存在细小的孔洞类缺陷。图3 内齿圈径向截面低倍形貌1.4 冲击试验从断裂内齿圈上取样，采用JBN-300B型冲击试验机对其进行冲击试验。结果显示：断裂内齿圈的冲击吸收能量分别为6.0，5.0，6.0 J，而内齿圈冲击吸收能量的技术要求为不小于70 J。由冲击试验结果可知：该内齿圈脆性较大，极易在承受冲击载荷的
理化检验(物理分册) 2022年7期2022-08-04
- 碳含量及冷却速率对钢件淬火残余应力的影响
用洛氏硬度计测试心部硬度，采用显微硬度计在加载砝码1 kg下保载12 s测试硬度梯度，采用X射线残余应力分析系统测定其表面轴向残余应力。心部硬度和残余应力每组试棒测量5个点，求均值。表1 试棒的化学成分（质量分数，%）Table 1 Chemical compositions of the tested materials（mass fraction，%）表2 淬火油的冷却特性Table 2 Cooling characteristics of the q
金属热处理 2022年6期2022-06-29
- 变形量对大规格钼棒组织和性能的影响
小，大规格钼棒材心部不能得到充分变形，性能均匀性差。本试验采用1 000 t快速液压锻造设备，开展了大规格钼棒的试制，研究了变形量对大规格钼棒组织、力学性能以及径向不同位置性能均匀性的影响。1 试样制备及检测大规格钼棒采用粉末冶金法制备，钼粉通过冷等静压压制成形，压力为200 MPa，将压坯置于中频氢气感应炉烧结，最高烧结温度为1 950 ℃，烧坯直径为200 mm，烧坯密度为9.86 g/cm3，其化学成分如表1所示，烧结后的钼棒显微组织如图1所示，晶粒
中国钼业 2021年6期2022-01-20
- 热处理工艺对40Cr钢的性能影响对比分析
面冷却速度最快,心部最慢.在60 s时,试样表面迅速冷却到298 ℃，心部为860 ℃,温差达到562 ℃;在60 s时试样表面冷却而心部未开始冷却;随着淬火时间增加到200 s时,试样表面继续冷却到169 ℃,心部温度开始冷却到816 ℃;当淬火时间在500 s时,表面和心部温度分别为43.5 ℃和155 ℃,内外相差111.5 ℃,当淬火温度在560 s时表面和心部温度都为30 ℃,即在560 s时表面和心部温度停止变化.在40Cr钢完全淬火的基础上,
兰州工业学院学报 2021年6期2022-01-05
- 航空发动机用大规格TC17钛合金棒材显微组织均匀性研究
理后试片纵剖面的心部和边缘各取15 mm×10 mm的方形金相试样和EBSD试样，然后进行研磨和机械抛光处理。金相试样用Kroll腐蚀液(5%HF+10%HNO3+85%H2O)腐蚀后，采用Leica DMI 3000M型卧式金相显微镜进行组织观察。EBSD试样经过电解抛光(电解抛光液配比为：5vol%高氯酸、35vol%正丁醇和60vol%甲醇)后，采用配备Hikar’i XP探头的JSM 7900F扫描电子显微镜进行EBSD观察和分析，测试扫描步长为0
钛工业进展 2021年5期2021-11-10
- 中频感应淬火及回火对45Mn钢组织和硬度影响
淬火后，从表面到心部组织出现明显分层，界限清晰，位置1、位置2、位置3分别对应淬硬区、过渡区和心部热影响区。淬硬区组织为针状马氏体，由于感应加热效率高、升温快，奥氏体晶粒来不及长大，淬火后形成的马氏体组织细密均匀，见图2(b)；过渡区组织为淬火马氏体+屈氏体，见图2(c)；心部热影响区组织为屈氏体+珠光体，见图2(d)。导致组织出现分层差异的主要原因为采用中频感应淬火时，在集肤效应的影响下，45Mn钢表层温度迅速达到奥氏体化温度且奥氏体晶粒来不及长大，经淬
热处理技术与装备 2021年4期2021-08-31
- 基于20MnCr5HHA材料的氮化可行性探究
ding2.3 心部硬度国外图纸要求零件的心部硬度为233～319 HB，转换为维氏硬度在245～336 HV之间。渗氮后两种零件的心部硬度如表3所示。可以看出，零件B的心部硬度值略高于零件A，但整体心部硬度值均未能达到国外图纸要求，处于下限。表3 渗氮零件的心部硬度Table 3 Core hardness of nitriding parts2.4 硬化层深国外图纸要求零件硬化层深为0.35～0.45 mm。由于国外图纸并未给出20MnCr5HHA材料
热处理技术与装备 2021年4期2021-08-31
- Mn对高Ti低合金高强度钢Q355B组织性能影响
珠光体+铁素体，心部均有少量氮化物分布。图2～4所示为工艺1～3的表面、心部及氮化物金相组织；图2所示为工艺1晶粒度，表面12.0级，心部10.5级；图3所示为工艺2晶粒度，表面11.0～12.0级，心部11.0级，图4所示为工艺3晶粒度，表面11.0级，心部10.5级。心部均存在氮化物，尺寸8～9 μm。图2 工艺1表面、心部及氮化物金相组织（500倍）图3 工艺2表面、心部及氮化物金相组织（500倍）图4 工艺3表面、心部及氮化物金相组织（500倍）图
天津冶金 2021年3期2021-06-28
- TC4钛合金板材热轧全流程温度场研究
过大均会导致轧件心部温度急剧升高，组织出现缺陷、塑性变差，导致轧制变形不均、板带边裂等问题；轧制温度过低，将导致轧制力过大，板形难以控制等问题。此外，轧制温度也直接影响轧制力模型的准确性进而影响轧件出口厚度精度。钛合金板材热轧生产目前仍依赖人工经验，采用“边看边轧”方式，其自动化程度相比先进钢铁生产具有很大差距[9]。因此，系统研究多道次热轧过程钛合金板材温度变化及分布规律，变形及力能参数变化等对于实现钛合金板材生产自动化、提升产品良品率及生产效率至关重要
燕山大学学报 2021年2期2021-04-12
- mini轧机轧制AISI1015钢轧件温升和应变的有限元模拟
措施，轧件表面受心部返温影响，温度小幅度上升。图2 模拟得到不同规格轧件在两道次轧制过程中的表面温度变化为验证模型的准确性，现场生产时在mini轧机第一道次入口处及第二道次出口导位处测定轧件表面温度。由表2可知：模拟温度与实测温度的误差较小，相对误差在13%以内，说明建立的mini轧机轧制模型较准确。表2 不同规格轧件表面实测温度与模拟温度的对比2 轧制时轧件温度和应变分布模拟结果2.1 不同规格轧件轧制时的温度采用mini轧机轧制模型模拟不同规格轧件在轧
机械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 重言“忧”义字略辨
说文解字》中下属心部含“忧愁”义的重言词进行意义辨析，发现具有相同的上位义的各词间仍存在程度与侧重点的微殊。所有的义位之间都不是整齐排布的，意义彼此交错发散，具有一定层次结构，义素之间各有联系又具微殊。本文梳理其意义发展以供参考。关键词：《说文解字·心部》 忧愁 重言元代吴师道《目疾谢柳道传张子长惠药》诗云：“惟兹二三友，为我忧怲怲。”此为怲怲者。宋张玉娘《山之高》诗之一：“我有所思在远道，一日不见兮，我心悄悄。”此为悄悄者。《诗经·邶风·终风》：“终风且
名作欣赏·学术版 2021年1期2021-02-08
- 新疆厚皮甜瓜果实可溶性糖积累规律及其差异分析
，一般近种腔端(心部)果肉甜度高于近果皮端(边部)果肉，若糖梯度过大，将影响口感。研究厚皮甜瓜及其不同部位糖分积累规律，对于进一步挖掘其分子生物学基础，培育高糖低梯度新品种及指导栽培管理具有重要意义。【前人研究进展】厚皮甜瓜属葫芦科园艺作物，叶源光合产物主要以水苏糖和棉子糖形式运输至果实库中[2]，也有研究认为成熟期果实可能也以蔗糖形式由叶源光合产物直接进入果实[3]。甜瓜果实中糖分主要由葡萄糖、果糖和蔗糖组成[4]，3种糖分含量在果实不同部位及不同发育时
新疆农业科学 2021年1期2021-02-02
- 大规格42CrMo轧材轧制工艺参数研究
标缺陷集中在轧材心部区域，表现为密集连续型缺陷，长度最短45 mm，最长700 mm，绝大多数长度在250～350 mm范围内。本文以研究提高直径≥250 mm轧钢超声检测合格率为出发点，优化轧钢工艺。1 实验材料42CrMo属于合金结构钢，是生产高强度紧固件的常用钢种。42CrMo化学成分要求见表1。实际生产中要尽可能降低P、S含量，降低钢中气体含量，一般要求O含量≤20×10-6，H含量≤2×10-6。2 轧钢工艺参数优化对轧钢工艺中涉及到影响产品质量
中国重型装备 2020年4期2020-10-14
- 20CrMnTi齿轮钢棒材控轧控冷工艺的优化
面、1/2半径和心部处取金相试样，经打磨、抛光，用体积分数4%的硝酸酒精溶液腐蚀后，采用Axio Imager A2m型光学显微镜观察钢棒不同位置的显微组织。采用HBE-3000A型硬度计测钢棒不同位置的硬度，载荷为7 500 N，保载时间为15 s，相同位置测3个点取平均值。2 试验结果与讨论由图1可知：20CrMnTi钢棒表面与1/2半径处的显微组织均为铁素体与珠光体，心部组织为铁素体、珠光体及大量贝氏体。图1 20CrMnTi钢棒径向不同位置的显微组
机械工程材料 2020年8期2020-08-21
- 挤压温度对高纯铜组织演变规律的影响*
度下获得的挤压棒心部进行微观组织分析，结果如图3所示.观察图3可以发现，不同挤压温度下挤压棒心部的组织形貌变化呈现以下规律：挤压棒心部的晶粒尺寸随挤压温度的升高而逐渐变大.这是因为随着挤压温度的不断升高，试样的再结晶晶粒受热继续长大，使得晶粒尺寸逐渐增大.另外，当挤压温度为650 ℃时，挤压棒心部的微观组织中出现了退火孪晶.当挤压温度继续升高至750 ℃时，挤压棒中出现了异常长大的晶粒，且退火孪晶占比升高.图3 不同挤压温度下挤压棒心部的微观组织Fig.3
沈阳工业大学学报 2020年4期2020-08-01
- 论淬透性在底盘零件选材上的应用
性以外，还要求其心部具有较好的韧性，可以承受一定的冲击。这就确定了底盘零件的热处理要求：有一定的硬化层，以具有较高耐磨性；心部较软，以保持一定的韧性。一般情况下，材料的硬度越高，耐磨性越好，故常将硬度值作为衡量材料耐磨性的重要指标之一。材料的含碳量，决定了材料的淬硬性，即材料处理后所能达到的最高硬度。淬透性[1，2]决定了材料热处理后硬化层的深浅，从而在一定程度上决定了工件的使用寿命。为了满足矿山市场的需要，工程机械逐渐向重型化方向发展，底盘零件也随之向更
金属加工(热加工) 2020年7期2020-07-08
- 低碳贝氏体钢的回火转变及内耗研究
厚板存在着表面和心部组织性能不均的现象；因此，探究钢板表面和心部组织性能的差异，以及在回火过程中的变化具有重要意义。有关贝氏体钢加热时的回火转变已取得一些成果，但大多集中在显微组织分析层面［1，4-5］。本文主要采用内耗法从更微观的层次研究低碳贝氏体钢在生产所使用的600℃回火过程中贝氏体铁素体的位错密度和固溶碳原子含量的变化、碳化物的析出、碳原子和碳化物与位错的相互作用等，以期明确低碳贝氏体钢回火转变过程中的组织性能变化。2 试验材料及方法试验材料采用T
山东冶金 2020年2期2020-05-16
- 履带用渗碳渗透件的返修热处理工艺
2～3.5mm，心部硬度30～45HRC，表面碳浓度0.7%～0.9%。为达到以上要求，我公司采用的热处理工艺为气体渗碳炉渗碳，缓冷后通过感应透热工艺进行销套加热淬回火。在生产过程中，由于渗碳工序控制不良或设备故障出现销套渗层渗透的现象（心部wC为0.4%～0.5%）。对于渗透的工件一般采用高温长时间脱碳处理，为防止氧化采用较低的碳势进行保护，在脱碳过程中定期取样进行检查，达到脱碳要求后再进行正常的渗碳处理。此方法返工周期很长，返工成本高于销套价值，往往对
金属加工(热加工) 2020年5期2020-05-15
- “心部于表”与皮肤疾病的诊疗
刘明 李娟娟“心部于表”语出中医典籍《黄帝内经·素问·刺禁论》。原文的意思是根据传统哲学阴阳互根、天人合一理念，总结出藏象学说的整体观，将五脏气机升降出入的特点归纳为“肝生于左，肺藏于右，心部于表，肾治于里，脾为之使，胃为之市”。历代医家注解隋代、初唐时期的学者杨上善在《黄帝内经太素》中有“心者为火，在夏，居于太阳最上，故为表”“心为五脏部主，故得称部”的注解，唐代的学者王冰在《补注黄帝内经素问》中有“阳气主外，心象火也”的注解，明代著名医家马莳在《黄帝内
婚育与健康 2020年12期2020-02-26
- C10E结构钢
E是德国结构钢，心部力学性能(表面硬化后)：抗拉强度490～640 MPa；屈服强度295 MPa；伸长率16%；面收缩率50%；冲击功89 J。化学成分(质量分数，%)：0.07～0.13 C；≤0.40 Si；0.30～0.60 Mn；≤0.035 P；≤0.035 S。热处理：热加工温度1150～850 ℃；退火温度650～700 ℃；渗碳温度900～950 ℃；淬火温度心部880～920 ℃ 、表层770～820 ℃；回火温度150～180 ℃。退
热处理技术与装备 2019年4期2019-12-23
- ASTM 8620H轴承钢
触疲劳强度，同时心部还保留良好的韧性，能承受高的冲击负荷。主要用于制造车轴承等耐冲击、耐磨损零件。力学性能：抗拉强度σb为1176 MPa；伸长率δ5≥ 9%；断面收缩率ψ≥ 45%；冲击韧性值αkv为78 J/ cm2；试样尺寸为15mm。化学成份(质量分数，%)：0.17～0.23 C；0.15～0.35 Si；0.60～0.95 Mn；≤0.015 S；≤0.025 P；0.35～0.65 Cr；0.35～0.75 Ni；≤0.30 Cu；0.15～
热处理技术与装备 2019年5期2019-12-23
- 悬索桥锚固钢拉杆选材研究
的表面、T4处、心部取样，从性能和金相组织上对锚固钢拉杆的选材提供指导和参考。1 材料的选择和试验方法1.1 材料的选择及热处理方法选用40CrNiMoA、42CrMo作为研究对象。试棒为∅80 mm的圆钢，经过锻造后正火处理。材料的化学成分满足GBT 3077—2015《合金结构钢》中标准要求，具体数据见表1、表2。拉杆经过超声检测合格后进行调质处理。本次采用中频感应淬火，淬火温度为870℃，回火温度为610℃。低合金钢在淬火后进行高温回火，可以获得高的
大型铸锻件 2019年5期2019-08-30
- 不锈钢锻材C 退火工艺与退火开裂相关性研究
程中，由于表层和心部的冷却速度和时间不一致，形成温差，就会导致体积收缩不均匀而产生应力，即热应力.在热应力的作用下，由于冷却时表面温度低于心部, 收缩也大于心部而使心部受拉，当冷却结束时，由于心部最后冷却体积收缩不能自由进行而使表面受压而心部受拉。锻材在退火过程中，由于组织转变会产生相变应力，在整个退火过程中，锻材受热应力和组织应力综合作用，这两种应力作用方向相反时相互抵消，作用方向相同时相互迭加，当锻材退火时，因应力迭加而使表面受力过大时，就会造成锻材开
山西冶金 2019年4期2019-07-16
- 谈“心部于表”*
730000)“心部于表”出自《素问·刺禁论篇》，对其概念的解释有从心之部位者，有从心之功能者。笔者从“部”“表”的本义出发，从原文环境、各家注解争议、临床运用、与“肺主表”概念对比这4个方面进行思考，探讨“心部于表”概念的原义，以期对“心部于表”概念的研究有所助益，更好地服务于临床。1 “心部于表”的含义《素问·刺禁论篇》载有“肝生于左，肺藏于右，心部于表，肾治于里，脾为之使，胃为之市”，意即肝应东方生于左，主春生之气；肺应西方藏于右，主秋收之气；心调在
中医研究 2019年10期2019-01-06
- 薄壁齿套的心部硬度控制
郭星薄壁齿套的心部硬度控制朱文洋，郭星（赣州群星机械有限公司，江西 赣州 341000）薄壁齿套是汽车变速器的关键零部件，它起变换档位和传递扭矩的作用。齿套的心部硬度是保证其有足够的强韧性能来承受传动扭矩，在换档过程中承受冲击。目前大部分客户图纸没有心部硬度的硬性要求，仅注重心部组织等级，少数图纸有心部硬度要求30-48HRC。现在有一新客户要求齿套心部硬度32-43HRC，这对最小壁厚2mm的齿套来说难度太大，很容易超过上差要求。文章针对薄壁齿套的心部
汽车实用技术 2018年20期2018-10-26
- 差温轧制工艺对7050铝合金厚板组织与性能的影响
制过程轧件表层与心部温差，实现厚度为76 mm的7050铝合金板的差温轧制。采用金相、硬度、室温拉伸、SEM和EBSD等方法研究差温轧制对厚板不同厚度层组织与性能的影响。研究结果表明：与常规轧制厚板相比，差温轧制厚板通过控制心部与表层的屈服强度，提高厚板变形均匀性，使厚板各厚度层难溶相尺寸均匀。但由于差温轧制人为降低板材温度、增大厚板的变形储能，使厚板再结晶程度提高。总体而言，差温轧制可提高7050铝合金厚板的厚向硬度与拉伸性能的均匀性；厚板各层硬度的不均
中南大学学报（自然科学版） 2018年9期2018-10-13
- 汽车渗碳齿轮的心部硬度控制
应力。渗碳齿轮的心部硬度是保证齿轮在传递动力时具有足够的强韧性，能够承受扭矩，在换档过程中能够承受冲击。对于不同承载条件下的齿轮根据其承载要求设计不同的心部硬度和匹配不同的材料及要求。我公司生产的差速器齿轮如图1所示。图1 差速器齿轮该零件材料为20CrMnTiH，材料末端淬透性选用J9：30～36HRC，零件法向模数2.51，齿宽33mm，渗碳热处理有效硬化层深0.6～0.9mm，心部硬度要求为330～480HV（HV20），心部硬度检测位置为齿宽中部齿
金属加工(热加工) 2018年8期2018-08-23
- 不同锻造工艺对大规格钼棒组织和性能的影响
坯，且径向边部与心部之间的密度分布不均匀。因此，通常采用锻造方式进一步致密化。本文通过对比研究在相同变形量条件下液压快速锻造和空气锤锻造大规格钼棒的组织和性能的差异，为获得组织均匀、性能稳定、满足客户要求、适用于工业化生产的大规格钼棒提供依据。1 试 验1.1 试验材料试验选用经过钼粉等静压压制、中频炉烧结的钼棒烧结坯，钼棒烧结坯直径φ150 mm，长度800 mm，其化学成分如表1所示。1.2 试验过程将直径φ150 mm，长度800 mm的钼棒烧结坯按
中国钼业 2018年3期2018-06-30
- 大截面DIEVAR钢模块固溶冷却行为的数值研究
固溶冷却过程中其心部与表面的冷却差异明显，导致心表组织和性能差别较大。在实际生产中常采用解剖法对模块心部的温度、组织和应力的演变过程进行在线检测与控制，不仅造成人力、物力和财力上的消耗，且测量值不是瞬态，也不够准确。大截面热作模具钢模块生产具有单件、小批量的特点，前期投入大，如果产品报废则会造成较大经济损失，因此要求生产工艺具有更高的合理性[2]。同时，热处理过程并不是简单的温度变化过程，而是一个温度场、应力场和组织场相互耦合的复杂物理过程[3- 5]，在
上海金属 2018年2期2018-05-03
- 05Cr17Ni4Cu4Nb固溶时效后表面污染分析
检测表面白亮层与心部显微维氏硬度，分析表面白亮层与心部硬度差别；做白亮层及心部化学成分与能谱分析，定性并定量分析白亮层组成元素。1. 试验方法试验设备如表1所示。试验材料采用尺寸为φ26mm×500mm的05Cr17Ni4Cu4Nb，原材料为退火态，技术条件为GB/T1220。将试验材料05Cr17Ni4Cu4Nb棒材分为3批，分别装入HZR—50型真空油淬-气淬炉中升温到800℃预热2h，真空度保持在1.33～13.3Pa，随后加热至1040℃保温1h结
金属加工(热加工) 2018年4期2018-04-26
- DEFORM模拟耳轴锻造
%压下开始，锻件心部径向应力状态均为压应力，有利于锻件心部的锻合，提高锻件的质量。耳轴；钢锭；DEFORM；模拟耳轴是一种应用在转炉等炼钢部件上的一个重要零件，它与拖圈连接在一起，承受转炉钢包的重量，在钢铁行业中受到广泛应用[1-2]。同时耳轴与拖圈也是转炉的传动部位，其安全性能直接影响转炉系统的运行性能[3]。耳轴在使用过程中要承受来之钢水的热辐射，以及钢包转动过程中产生的弯矩，冲击等力，工况十分复杂，因此对耳轴的制造要求非常严格。通过采用锻造后正火+回
辽宁工业大学学报(自然科学版) 2017年6期2018-01-25
- 脱碳层对GCr15轴承钢带状组织的影响
而对表层脱碳层和心部非脱碳层进行带状组织评级。试验结果得出，随着保温时间的延长，脱碳层厚度增加，但表层脱碳层和心部非脱碳层的带状组织级别相当。扫描电镜成分分析发现，表层脱碳层与心部非脱碳层带状组织形成的主要原因均为铬、锰等元素的偏析。GCr15轴承钢 带状组织 显微硬度法 脱碳层 偏析GCr15钢是一种传统的高碳铬轴承钢，广泛应用于制造各种轴承的滚珠、滚柱和套圈等，根据GCr15使用的工作环境和失效情况，要求其必须具有高而均匀的硬度和耐磨性以及高的疲劳强度
上海金属 2017年4期2017-09-28
- 17Cr2Ni2Mo齿轮轴淬火过程的数值模拟研究
℃。在实际齿轮轴心部和齿根位置套取试棒进行金相分析，对比组织分布模拟结果与实际淬火组织的差别。图3 测温实验电偶接点示意图与现场图Figure 3 The sketch of galvanic contacts of temperature measuring experiment and the photo of site situation图4 组织分布和应力场计算模型Figure 4 The calculation model of microstr
大型铸锻件 2017年4期2017-08-07
- 楚系简帛“心部字族”与先民的思维观念意识
32）楚系简帛“心部字族”与先民的思维观念意识□雷黎明1，2（1.西北师范大学文学院，甘肃兰州 730070；2.中国社会科学院语言研究所，北京 100732）楚系简帛“心部字族”指存现于楚地出土简帛文献中所有以“心”为形符的字。这类字所从“心”符形体基本相同，位置较为固定，有刻意存现“心”符的倾向；与战国前甲骨文、金文相比，其不重复单字量迅速增加。这类字字义量丰富，通假义占比较大，虚词义极为稀少，且存在文献类型差异。它们的存现及表义情况反映出楚地先民的自
理论月刊 2017年5期2017-06-05
- 凸轮轴用16MnCr5渗碳钢热处理组织及性能研究
艺处理后，表面至心部碳浓度及硬度呈现平缓下降的趋势，未出现突变的状况，渗层和心部组织、渗碳层深度、表面硬度及冲击功值达到了某型号凸轮轴的技术要求。凸轮轴；16MnCr5；渗碳；组织及性能凸轮轴是各类发动机上的关键零件之一，承受一定的载荷和经受长时间的磨损，其性能好坏直接影响发动机的质量和使用寿命。因此，要求凸轮轴材料具有高的表面硬度和良好的淬透性及优良的强韧性，以提高凸轮轴的耐磨性、弯曲强度、扭转强度及耐腐蚀能力[1，2]。针对某型号凸轮轴的工作条件和性能
铸造设备与工艺 2015年5期2015-12-21
- 关于27SiMn热轧材锯切受阻现象的试验探讨
/2处各取4点，心部取一点进行检测;化学成份在低倍检测的靠近边缘的偏析框带上和半径1/2处及心部各取一点进行检测。2 切取试样在27SiMn不同支钢材取三支料，在轧制状态和退火状态分别用带锯以快、中、慢速进行切割，共取18块试样。结果表明，在轧制状态的慢和中速切割时有受阻现象，并且轧材锯切面上有磨损痕迹，如图1、2，快速切割未发现此现象，如图3。退火后切割时各速度均未发现有受阻现象，如图4。3 低倍检验对轧制状态和退火状态的18块料进行酸浸低倍检验，结果轧
冶金与材料 2015年5期2015-08-20
- 高碳钢冷轧辊锻坯倒棱滚圆后成形分析
砧倒棱滚圆后锻件心部相对密度变化曲线见图1。从图中可看出，8%压下率下锻件心部质量最好，7%次之，9%最差，这是因为虽然9%压下率下锻件等效应变大，但同时横向展宽倾向大，导致心部质量变差。图1 不同压下量下锻件心部相对密度变化曲线⑵不同压下量对锻件内部应力应变状态的影响。锻造过程中锻件心部的应力应变状态是决定锻件质量的重要指标。在锻造过程中应保证锻件内部应变尽量大，且在心部不存在拉应力。选取距锻件端面80mm的一横截面，分别对不同压下量下平砧倒棱滚圆过程中
锻造与冲压 2015年7期2015-06-22
- 不同时间固溶后6061铝合金中厚板的组织、性能及表面残余应力
效态板材的表层和心部（1/2厚度处）取金相试样，尺寸为10mm×10mm×2mm，经粗磨、细磨、抛光后用体积分数为40%HF溶液浸蚀，在XJP-6A型光学显微镜下观察显微组织；在试样S1、S2、A1、A2的表层和中部分别切取薄片制备透射电镜试样，先预磨成厚约0.08mm的薄片，再冲成直径3mm圆片后进行双喷减薄，电解液为25%HNO3＋75%CH3OH，采用液氮冷却，温度控制在－20℃以下，在Tecnai G220型透射电镜上进行微细结构分析，加速电压为2
机械工程材料 2014年4期2014-09-27
- 大规格调质材残余应力测试分析及稳定调质工艺
切时夹锯及锯切至心部产生炸裂的原因，进一步从应力分布角度出发找出调质工艺存在的不足并完善调质工艺，同时针对退货消应力的出口才，合理制定出消应力回火挽救工艺，为今后稳定大规格锻件调质工艺奠定扎实的科学理论基础。1 应力分布特点1.1 热应力分布特点：表层的轴向、切向均为压应力、心部为拉应力。图1是Φ44低碳钢圆棒加热到相变点以下冰水冷却时内应力的分布曲线，表示了三个应力，即轴向应力、切向应力、径向应力在断面的分布情况。从图中可以看出：径向应力为拉应力，心部最
冶金与材料 2014年6期2014-09-13
- GCr15SiMn钢球开裂原因分析
球的断口发现:球心部的锻造流线贯穿钢球,为开裂的起源区;裂纹从钢球的心部沿贯穿钢球的锻造流线向两侧扩展,最后导致钢球完全开裂为两半.钢球的断裂方式为脆性断裂,从断口的扩展区和断裂区来看,断口为细瓷状,形貌见图1.图1 钢球的宏观及断口形貌Fig.1 Morpholpgy and fracture apperance of steel ball1.2 金相检查将其中一半钢球从中心垂直于两极进行解剖,样品经制备后放置在MG显微镜下观察其心部的金相组织.结果发现
有色金属材料与工程 2013年2期2013-12-18
- 奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部的组织及热塑性
［3-4］。铸坯心部由于受偏析及晶粒粗大等因素的影响，塑性较低，但因其在热轧过程中只受到压应力的作用［2］，因此对其塑性的要求比较低，但是如果其塑性太低，则会导致热轧板产生内部撕裂以及分层现象［5］。目前，对于奥氏体不锈钢连铸坯的热塑性已有了较多的研究，但主要集中在对不同热塑性区间的研究，如有人认为1 200～1 350 ℃为Fe-18Cr-12Mn-0.55N 高氮奥氏体不锈钢的高温脆性区，其形成原因是脆性的第二相Cr2N 出现在奥氏体晶界上［6］；30
机械工程材料 2013年9期2013-12-11
- Q345E板材心部贝氏体组织转变研究
，冲击功低的板材心部有少量贝氏体异常组织，而Q345E 的正常组织应该为铁素体和珠光体，从相关研究所知，板材心部出现的贝氏体组织与连铸坯的中心成分偏析有关。为了研究Q345E板材心部贝氏体组织形成机理及其影响因素，应用热模拟机分别做Q345E 连铸坯心部与1/4 处的临界转变温度测定以及连续冷却转变曲线[1]（CCT 曲线）的对比试验，同时结合心部与1/4 表面化学成分分析、OPA 金属原位成分偏析分析、金相检验、扫描电镜等方法对比分析，研究Q345E 钢
天津冶金 2013年4期2013-11-08
- 大锻件KD压实锻造工艺模拟研究
代表性产品。锻件心部质量是影响锻件使用性能的重要因素。锻造过程中，如果锻件拔长火次工艺不当，会造成锻件心部锻不透，无法完全消除心部孔穴、疏松等缺陷，影响锻件的使用性能。锻件心部压实方法主要有JTS法、FM法、WHF法和KD法等，其中KD法主要利用宽砧、大压下量达到压实锻件心部的效果。迄今，国内多家高校和企业已对大锻件中心压实工艺进行了云纹法和数值法模拟研究[1～5]，系统地分析了JTS法、FM法和WHF法等中心压实工艺的作用、机理和工艺参数的影响，但是缺乏
大型铸锻件 2013年4期2013-09-23
- 轴承保持架软氮化针状组织的形成原因及防止措施
构组成。然而，在心部位置往往出现沿晶及穿晶针状γ′相氮化物，它会显著增大化合物层及基体的脆性[1]。而且这种现象在保持架软氮化工艺中普遍存在，经常出现因保持架断裂导致的严重质量事故。因此，研究低碳钢软氮化针状氮化物的形成以及如何使表面出现更少，甚至不出现针状γ′相氮化物是业界亟待解决的课题。1 气体软氮化原理及组织保持架气体软氮化处理通常是在NH3和CO2气氛下进行的。在一定的温度下发生如下气相反应[2](1)(2)(3)上述分解所产生的活性氮(N)和碳(
轴承 2013年9期2013-07-22
- 预热温度对履带用260节距销轴感应淬火裂纹率的影响
硬度且塑性较好的心部与之配合，为提高效率，表面硬化采用中频加热的方式。本文研究的260节距销轴其直径为57.2mm，感应电流透入深度有限且热量在短时间内无法通过热传导大量传入心部，从而不能使心部也达到相变温度。因此，为提高心部硬度还需预热后进行最终感应加热，然后进行进给喷液式淬火。因销轴直径较大，因此在急速冷却的过程中易造成表面和心部应力相差过大而引起裂纹。1. 试验方案及结果本文中的260节距销轴心部硬度要求为22～38HRC，表面硬度52～62HRC，
金属加工(热加工) 2013年17期2013-06-28
- 合理选择大截面锻件FM拔长时的砧型、砧宽比和压下量
产生不对称变形，心部拉应力位置下移，这样钢锭心部缺陷较多的部位将避开拉应力的破坏作用[1]，在锻造过程中有利于钢锭心部孔洞缺陷的锻合。因其具有变形压下量小、变形范围区较大的优点，因而在锻造拔长工艺中被广泛使用[2]。FM法不足之处是锻件不对称变形导致外形产生翘曲。如果材料塑性较差，单砧变形压下量较大时锻件表面容易产生裂纹和折伤，直接影响锻件质量[3]。而且实心锻件横截面积有日渐增加的趋势，目前最大截面直径达到∅3 000 mm左右。大截面钢锭在凝固过程中极
大型铸锻件 2012年5期2012-09-25
- Ø1 835 mm低压转子锻件正火空冷过程温度场和应力场的计算机模拟
处理过程中表面和心部存在较大温差，工件内外温差会引起“热应力”，而工件内外组织转变时间不同会引起“组织应力”［1，2］，转子锻件在正火空冷过程中的内应力是这两种应力综合作用的结果，如果冷却过程控制不当，就很有可能发生纵裂等事故，造成极大的经济损失。我们针对Ø1 835 mm大直径转子正火空冷过程进行了计算机模拟，以期揭示转子在这一过程中温度场和应力场的演变情况，为工艺优化提供理论依据。1 冷却过程的温度-应力耦合模型金属材料相变是温度主导的过程，温度和组织
大型铸锻件 2011年4期2011-12-07
- 大型饼类锻件滚圆修复过程有限元分析
与否关键在于锻件心部高度是否增加到要求的尺寸，而锻造过程中不同参数如温度、下压量、锻件直径及厚度、冷却时间等对锻件心部走料的影响尚不明确，为工艺方案的设计带来很大困难。2 有限元分析为了确定不同参数对滚圆过程锻件心部走料的影响，对锻件滚圆过程进行了数值模拟分析，有限元模型建立如图1所示。为简化模拟过程，上下模设定为刚性体，不与锻件发生热交换。锻件采用刚塑形模型，材料选用不锈钢17Cr13NiMo2，直径900 mm，高度400 mm，划分40 000个单元
大型铸锻件 2011年6期2011-09-25
- 钢中元素和渗碳轴承套圈淬火后心部硬度的灰色关联分析
）渗碳轴承套圈的心部硬度不仅影响套圈的静载强度，而且也影响表面残余应力的分布，从而影响弯曲疲劳强度。若心部硬度过高，会降低其冲击韧度；心部硬度过低，承载时易出现心部屈服和渗碳层剥落。因此渗碳轴承套圈的心部硬度都有一定的要求［1］。在实际生产中，对于有效壁厚不太大的渗碳轴承套圈通过调整热处理工艺参数等即可很好地控制其心部硬度，但对于某些有效壁厚大的渗碳轴承套圈由于受淬透性、表面组织等因素的影响，如果遇到钢材成分差异太大的情况，只靠调整工艺参数就很难达到要求，
轴承 2010年7期2010-07-25