退役单基药的冲击起爆特性*

姜夕博，饶国宁，徐森，姚淼，马安鹏，彭金华

(南京理工大学化工学院，江苏南京210094)

退役单基药的冲击起爆特性*

姜夕博，饶国宁，徐森，姚淼，马安鹏，彭金华

(南京理工大学化工学院，江苏南京210094)

为了研究退役单基药的冲击起爆特性，参照GJB772A-97中卡片式隔板法实验方法，分别开展了退役单基药的连续爆速实验、冲击波感度实验及锰铜压力计实验，观测了其冲击起爆的爆轰建立过程，得到了临界隔板值以及临界起爆压力。在连续爆速实验中，隔板厚度为50 mm时，观察到了退役单基药反应冲击波不断增长的过程，并在90mm处转变为爆轰;在冲击波感度以及锰铜压力计实验中，测得其临界隔板厚度为50～52 mm，临界起爆压力为1.35～1.49 GPa。对退役单基药的冲击起爆过程进行了数值模拟，结合三种实验的实验结果，标定了其点火增长模型反应速率方程参数。

爆炸力学;冲击起爆;连续爆速;退役单基药;冲击波感度;反应速率方程

退役单基药是指过期失效的或被淘汰的用于枪炮发射能源的火药，对它再利用不仅可以减少储存和处理费用，还能够带来一定的经济效益。对退役单基药的再利用方面，起初是将它粉碎后，制成粉状乳化炸药、粉状炸药和浆状炸药［1-4］，部分已经投入生产。近年来，粉碎后用于制备烟花用无烟发射药，也取得了巨大的研究成果［5-7］。然而，由于退役单基药经长期储存后，安定剂含量降低，发生自燃甚至爆炸的可能性增加，随着再利用的不断开展，其安全性也成为急需解决的问题。如2000年日本爱知县的爆炸事故(79人伤亡、888间房屋损坏)，原因是部分退役发射药发生反应、产生冲击波，最终导致了整体的殉爆。退役单基药的冲击起爆问题是使用安全性研究的重要方面，也是退役单基药实际的引爆、传爆序列等相关技术方面研究的基础。然而，目前对其安全性方面的研究还处于初级阶段，而冲击起爆特性方面的研究尚未开展。

冲击起爆过程的研究主要包括临界起爆阈值及相应判据、爆轰建立过程和化学反应速率方程［8］。为了系统研究退役单基药的冲击起爆特性，本文中，分别在这3个方面进行研究:利用连续爆速的方法对退役单基药的爆轰建立过程进行探索性研究，通过测量爆速的连续变化过程，观察其反应冲击波的成长过程;在临界起爆阈值方面，通过冲击波感度实验以及锰铜压力传感器测定退役单基药的临界隔板值及临界起爆压力;最后，结合连续爆速及临界起爆压力的实验结果，利用数值模拟方法标定退役单基药的点火增长模型反应速率方程参数。拟通过对退役单基药的冲击起爆过程的研究，了解其起爆性能和安全性能，为合理利用退役单基药提供参考。

1 冲击起爆实验

隔板实验是测定炸药冲击起爆特性的典型方法，广泛应用于炸药冲击起爆的研究中［9-11］。本文中参照GJB 772A-97《炸药试验方法》中的卡片式隔板法的实验装置，分别开展了连续爆速实验、冲击波感度实验及锰铜压力计实验，研究退役单基药冲击起爆过程。除连续爆速实验由于探针长度的需要，将钢管长度加长至600 mm，其余实验材料及尺寸完全相同。

粉碎后退役单基药为黄色粉状纤维，粒度范围106～180μm，其中:w(硝化纤维素)=95%～97%，w(二苯胺)=1%～2%，w(挥发性成分)=2.3%～4.1%，而在硝化纤维素中w(氮)=12.75%～12.97%。

1.1 连续爆速实验

研究爆轰建立过程的基本手段为楔形炸药实验，但楔形炸药试样加工困难，实验数据较难捕捉，而且实验费用昂贵。因此，本文中利用连续爆速方法，通过测量爆速的连续变化过程，得到反应冲击波在退役单基药中的运动迹线，其中转折点即为转变为爆轰之处。连续爆速测试系统的测试原理［12］为:随着爆轰波阵面向前推进，连续速度探针长度逐渐缩短，利用瞬态数据记录仪采集探针的电压随时间变化曲线d v/d t，经过数据处理系统的处理，转化为探针长度随时间的变化曲线d L/d t，通过L-t曲线的斜率变化直接读取爆速连续变化的情况。

连续爆速实验装置如图1所示。实验前，在试样的试件壳体中纵向插入连续速度探针，通过导向装置保证探针与炸药轴向平行。退役单基药人工散状装填于长600 mm的钢管中，平均装药密度为0.76 g/cm3，试样间的密度极差为0.03 g/cm3。通过改变有机玻璃隔板的厚度，控制加载到退役单基药的冲击波强度，直至明显观察到爆轰建立过程为止。连续爆速测试系统的数据采集设备为加拿大MREL公司的HANDITRAPⅡ型。连续速度探针由镀绝缘层的电阻丝和细铜管组成，速度探针的电阻丝长度900 mm、电阻360.9Ω/m，细铜管直径1.5 mm，爆轰波阵面上的等离子现象能够保证探针的电阻丝与细铜管间的导通，保障电压随时间变化的数据信号的记录。

图1 连续爆速实验装置示意图Fig.1 Sketchmap of experimental device for continuous detonation velocity

1.2 冲击波感度实验

为了确定退役单基药的临界隔板厚度，参照GJB 772A 97中卡片式隔板法进行冲击波感度实验，实验装置如图2所示。

采用8号工业电雷管起爆，主发药柱为直径40 mm、密度1.60 g/cm3的钝化黑索今(RDX);隔板为直径40 mm的有机玻璃;被发药柱为退役单基药，散状装填于45钢管中，装药方式及装药密度与连续爆速实验相同，钢管外径32 mm、内径25 mm、长76 mm;见证板为Q235钢板，尺寸为100 mm× 100 mm×6 mm。实验后，通过观察见证板上的变形或破坏情况，判断退役单基药的反应情况。

图2 冲击波感度实验装置示意图Fig.2 Sketchmap of experimental device for shock wave sensitivity

图3 临界起爆压力实验装置示意图Fig.3 Sketchmap of experimental device for critical initiation pressure

1.3 临界起爆压力实验

临界隔板值对应主发药柱产生的冲击波经隔板衰减后的输入冲击波压力，即为冲击波临界起爆压力。因此，只需要测出钝化黑索今药柱产生的冲击波在有机玻璃隔板中的衰减规律，就可将冲击波感度实验测得的临界隔板厚度转化为相应的压力［13］，即可得到退役单基药的临界起爆压力。采用这种方法，同时可以避免退役单基药发生反应对测量结果产生的影响［14-15］。

采用锰铜压力传感器测定冲击波经不同厚度有机玻璃隔板衰减后的压力，实验装置如图3所示。实验各部件的材料、尺寸，完全按照GJB 772A-97要求制作。

测试采用的H型锰铜压力传感器，在高压作用下电阻的温度系数可以忽略，受压后电阻的变化反应为电压的变化［16］。根据锰铜压力计的标定公式，就可以将电压的变化转化为相应的冲击波压力。

2 实验结果及分析

2.1 连续爆速实验

图4为有机玻璃隔板厚度为30和50 mm时连续爆速探针的连续爆速曲线，从图中可以清晰观察到，不同强度冲击加载下退役单基药的爆轰建立过程。

图4(a)的曲线比较平滑，而图4(b)的在前半部分有较多的干扰波形。这是由于

隔板较薄时，入射冲击载荷较高，退役单基药的爆轰较完全，爆轰波阵面上的等离子体浓度较高，电阻丝与细铜管的导通性好。而隔板较厚时，入射冲击载荷较低，前半部分退役单基药爆轰不完全，爆轰波阵面上的等离子体浓度较低，电阻丝与细铜管导通性较差，导致探针上的电压降突然增大，这在连续爆速测量中不可避免。

图4 退役单基药的连续爆速曲线Fig.4 Curves of continuous detonation velocity for expired single-base propellant

由图4(a)可以看出，退役单基药的爆速在9μs(28mm)之前为3218.4 m/s，之后爆速虽然有一定的变化，但基本稳定在3 600～3 800 m/s。由锰铜压力计的实验结果可知，30 mm厚有机玻璃隔板对应的入射冲击波压力为4.03 GPa。这说明，当较强的冲击波进入试样后，瞬时引发了大部分试样的化学反应，并且在随后的传播过程中持续增长，在28 mm处反应冲击波最终成长为爆轰波，即此种情况下退役单基药的爆轰成长距离为约28 mm。

由图4(b)可以看出，退役单基药的爆速呈现逐渐增大的趋势，也即随着冲击波的传播，化学反应逐渐增强:初始阶段8μs前，爆速2 681.4 m/s为入射冲击波速度;之后的5μs，速度略降至2 333.3 m/s，这是冲击波在试样中衰减的结果，表明退役单基药发生了化学反应，只是参与反应的试样量较少，反应释放的能量不足以提供冲击波衰减所需的能量，导致反应冲击波速度有一定的下降;13μs后，爆速迅速上升至3 283.6 m/s，证明随着反应冲击波的传播，激起越来越多的反应核，它们的释能直接推动了反应冲击波的增长，使爆速增加;35μs(90 mm)后，4段爆速基本稳定在3 650～3 850 m/s，证明反应冲击波不断增长，并在35μs时转变为爆轰。35μs之前的阶段为反应冲击波的增长阶段，之后的阶段为稳定爆轰阶段，退役单基药的爆轰成长距离为约90 mm。实验结束后，现场没有发现实验的残留物，证明600 mm长的钢管已经被撕裂成碎片，由此也可以判断出此时退役单基药已经达到稳定爆轰。

2.2 冲击波感度实验

共进行了4发退役单基药的冲击波感度实验，通过观察见证板的破裂情况，判断试样是否发生爆轰。实际上，试样与见证板相互作用的过程中，相当一部分能量转换为见证板变形与破坏所需的能量。所以，观察见证板的破裂情况，对认识退役单基药与见证板的相互作用情况及判断实验结果非常重要。回收的见证板照片如图5所示，实验结果见表1。

由图5可知，隔板厚度为48 mm时，隔板中心被穿出直径约35 mm的孔，从孔背面的局部放大图可以看出，穿孔的边缘部分呈不规则形状向后翻起，其间的裂口是由爆轰波直接作用的强大冲击力撕裂所致。隔板厚度为50 mm时，穿孔边缘的形状与前者基本相同，但是穿孔直径略小，而且回收到很多长度20～50 mm不等的条形钢片，这可能是钢管变形破坏后留下的。通过这些现象可以定性判断，50 mm隔板厚度时试样与见证板和钢管的作用程度，小于隔板厚度为48 mm时的。隔板厚度为52 mm时，隔板中心呈锅底状向下凹陷约30 mm，但是未被撕裂，可见此时试样与见证板作用的能量小于前两种情况。而隔板厚度54 mm时，见证板完好无损，且现场没有回收到残药，证明退役单基药在隔板厚度52 mm时发生了向爆轰的转变，在54 mm时只发生了燃烧反应。虽然冲击波感度的实验数量有限，但由于实验前对隔板厚度进行了理论预估，使不同的反应情况都有实验验证。因此，通过这些实验，能够近似判断退役单基药的临界隔板厚度在50～52 mm。

图5 见证板破裂情况Fig.5 Rupture condition of witness board

表1 冲击波感度实验结果Table 1 Experimen tal results of shock wave sensitivity

2.3 临界压力阈值实验

有机玻璃隔板厚度从0～40 mm，每隔5 mm测试一次，示波器采集到的典型波形见图6。隔板厚为0、5、10、15、20、25、30、35和40 mm，对应的冲击波压力分别为17.97、12.67、8.39、7.00、5.66、5. 28、4.03、3.20和2.61 GPa。

冲击波压力在密实介质中的衰减符合指数形衰减规律［17］:

由上述冲击波压力数据，可得:k=18.20 GPa，α=0.05 mm-1。将退役单基药的临界隔板厚度代入式(1)中，可以得到其临界起爆压力在1.35～1.49 GPa。

图6 典型波形示意图Fig.6 Typicalwaveform

3 数值模拟

对含能材料冲击起爆过程的研究，重点之一是确定其反应速率方程参数，它决定了含能材料起爆过程的行为和特征［18-19］。但是由于炸药反应过程复杂，难于用严格的化学化学动力学描述，反应速率方程的有关系数基本上依靠拟合实验数据得出。所以，运用显示动力学有限元程序AUTODYN软件，对退役单基药的冲击起爆过程进行数值模拟研究。按照连续爆速实验模型，建立了二维轴对称计算模型，采用中心点起爆方式起爆主发药柱，网格尺寸为1 mm×1 mm。

目前，用于描述炸药爆轰过程的反应速率方程形式较多，应用较广泛的是点火增长模型。本文中结合爆轰建立过程及临界起爆压力实验结果，利用数值模拟方法近似标定退役单基药点火增长模型的反应速率方程参数。

点火增长模型的反应速率方程为［20］:

式中:λ为炸药的反应度;t为反应时间，μs;ρ为密度，ρ0为初始密度，g/cm3;p为压力，100 GPa;I、G1、G2、a、b、c、d、e、g、x、y、z为12个可调系数。上式为三项式点火增长模型，第一项描述热点的形成及点火阶段，在此阶段部分炸药在冲击压缩下点火;第二项描述热点反应成长的燃烧阶段，与爆燃过程类似;第三项描述热点的开始连结，未反应炸药的快速分解引起向爆轰的快速转变。

数值模拟计算中，先输入一组待拟合的点火增长模型参数进行计算，将计算所得的爆轰建立过程与实验结果进行对比。如果计算结果与实验结果不相符，则重新调整模型参数，直到计算结果与实验结果一致。再利用此时的点火增长模型参数计算临界起爆阈值，直到计算得到的爆轰建立过程和临界起爆阈值均与实验结果基本吻合。认为此时的点火增长模型反应速率方程参数能够近似描述退役单基药的冲击起爆过程。

图7为有机玻璃隔板厚度为50 mm时，模拟得到的L-t曲线与实验测量结果的对比。由图可见，计算得到的L-t曲线与实验测得的曲线基本吻合。

图7 连续爆速曲线的实验和数值模拟结果Fig.7 Experimental and calculated results of continuous detonation velocity

退役单基药的临界起爆压力在1.35～1.49 GPa，即1.49 GPa压力起爆时，能够成长为爆轰，而1.35 GPa压力时，不能成长为爆轰。图8为入射冲击波压力为1.49和1.35 GPa时，退役单基药中不同位置处的压力曲线。在试样中心轴向每隔10 mm设置6个测试点，h为测试点距隔板距离。

由图8可以看出，入射冲击波压力为1.49 GPa时，压力逐渐增大，而入射冲击波压力为1.35 GPa时，冲击波压力逐渐衰减，也与实验结果相符。这说明，拟合得到的点火增长反应速率方程参数能够较好地描述退役单基药冲击起爆过程，相应标定的点火增长模型反应速率方程参数分别为:I=100，b= 0.667，a=0，x=4，G1=50，c=0.667，d=0.9，y=1，G2=40，e=0.3，g=1，z=2，λig，max=0，λG1，max=0.5，λG2，min=0.5。

图8 退役单基药的压力曲线Fig.8 Pressure curves of expired single-base propellant

4 结论

采用连续爆速实验、冲击波感度实验、锰铜压力计实验及数值模拟方法，系统研究了退役单基药的冲击起爆特性，并得到了以下结论:

(1)利用连续爆速方法对退役单基药的爆轰建立过程进行了探索性研究，在隔板厚度为50 mm时，能够清晰地观察到爆速的增长过程，且此时退役单基药的爆轰成长距离为90 mm;

(2)冲击波感度实验中，分析见证板的破裂情况，在隔板厚度为48和50 mm时，退役单基药爆轰完全，在隔板厚度为52 mm时，发生向爆轰的转变过程，在隔板厚度54 mm时，只发生了燃烧反应，证明退役单基药临界隔板厚度为50～52 mm;

(3)利用锰铜压力计实验确定了退役单基药的临界起爆压力为1.35～1.49 GPa;

(4)利用数值模拟方法，结合以上实验结果，标定了退役单基药点火增长模型反映速率方程参数。

对退役单基药冲击起爆过程的研究，可为可靠起爆和避免在意外冲击作用下发生爆炸提供参考，同时可为起爆、传爆序列设计及数值模拟研究提供参考。

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Shock initiation characteristics of expired single-base propellants*

Jiang Xi-bo，Rao Guo-ning，Xu Sen，Yao Miao，Ma An-peng，Peng Jin-hua
(School of Chemical Engineering，Nanjing University of Science＆Technology，Nanjing 210094，Jiangsu，China)

The continuous detonation velocity test，the shock wave sensitivity test and the critical initiation pressure testwere developed，respectively，with reference to the GJB772A-97 card gap test.Based on the above tests，the detonation establishment process in the expired single-base propellantwas investigated，and the critical gap thickness and the critical initiation pressure were obtained.In the continuous detonation velocity test，the building-up process of the reactive shock wave was observed at the PMMA gap thickness of 50 mm and itdeveloped into a normal detonation at the PMMA gap thickness of90mm.The critical gap thicknesswas 50-52 mm obtained from the shock wave sensitivity test.And the critical initiation pressure was1.35-1.49 GPa obtained from the critical initiation pressure test.According to the above tests，the numerical simulations were conducted to calibrate the parameters of the reactive rate equation in the ignition-and-growth model for the expired single-base propellant.

mechanics of explosion;shock initiation;continuous detonation velocity;expired single-base propellant;shock wave sensitivity;reaction rate equation

Rao Guo-ning，raoguoning@foxmail.com

O381国标学科代码:1303510

A

1001-1455(2014)01-0099-07

(责任编辑 丁峰)

2012-08-20;

2012-12-05

姜夕博(1985—)，女，博士研究生。

*Received 20 August2012;Revised 5 December 2012