核电站主蒸汽超级管道管嘴受力情况分析

2016-12-12 10:21赵福建邓赐邦
中国新技术新产品 2016年19期
关键词:核电站核电半径

赵福建 邓赐邦

(武汉海王新能源工程技术有限公司,湖北 武汉 430000)

核电站主蒸汽超级管道管嘴受力情况分析

赵福建 邓赐邦

(武汉海王新能源工程技术有限公司,湖北 武汉 430000)

随着我国能源的多元化战略的实施,核电能源逐渐受到国家的重视,并且随着科技的发展,逐渐展现了核电的巨大优势,而作为核电站的主蒸汽超级管道,需要对其重点进行管嘴的受力情况分析,根据管嘴的基本结构情况,分析管嘴纵向内角半径的受力影响,并根据科学分析的结果,得出一个最优的纵向内角半径,本文就以实际的超级管道管嘴工作状况进行受力分析,并以此分析结果,对管嘴的设计和制造提供指导。

核电站;主蒸汽管道;管嘴受力分析;情况分析

根据相关机构的数据分析,全球目前运行的核电机组数达到400多个,核电的发电量占全球总体电量的20%左右,随着核电发电成本比较低、发电量比较大、几乎不会产生环境污染等优势,全球的核电发电机组数量也在不断增加,由于其具有强大的发电优势,随着化石能源的逐渐枯竭,处于保护环境的考虑,我国也会逐渐降低火电的发电厂数量,逐步提高核电站的发电量,因此,会逐步增加和加大核电电力资源的开发力度。

1.目前我国核电站蒸汽超级管道应用现状

根据我国目前公布的核电应用数据,我国运行的吉瓦级核电阻几乎是改进型的反应堆,主要以M310机组改进为主,在主蒸汽超级管道是根据核电机组的类似构件而构件的管道部件,是从反应堆的安全壳外部贯穿进入,并在主蒸汽的横管线处,向管线的下游位置移动,由于超级管道的热工参数比较高、受力复杂、焊接缝隙比较多的特点,所以在整个运行中所受到的冲击力比较大,所要求的安全性能比较高,超级管道的管嘴设计不是都是由支管焊接方式进行的,除了秦山一期和大亚湾核电站外,但是这种支管焊接的方式也有诸多缺点,一是超级管道的管嘴部分金属材料不连续,在焊接后,由于应力集中,会产生不良反应,一是超级管道的管嘴部位,对焊接质量和接管的补强度有着较高的要求,需要进一步加强管道管嘴焊接工艺的改进。随着核电技术的逐渐成熟,我国在20世纪90年代后,采用最新挤压成型管嘴工艺,这样的焊接工艺相比以往的焊接工艺具有无法比拟的优势,因为这是一次成型的技术,所以,在超级管道的管嘴处,不需要再进行焊接,有效避免了焊接后带来的一系列焊缝问题,但是这种一次成型的管嘴工艺,工艺特点比较复杂,对于模具的精度和准确度要求比较高,这种核电机组的例子以CPR1000核电机组为主。

2.变电站的基本结构介绍

2.1超级管道介绍

核电站中的每个核电机组一般会有3~5个超级管道,根据超级管道的内部构成状况,可以将整个超级管道分为4个管段。一般每个超级管道的一个管段要设置大概4个左右的工艺管嘴,并且还有管嘴应力保护装置,以约束外力对管嘴的影响,可以称之为约束外力的横向限制件。

2.1.1超级管道设备的分级

根据超级管道安全性能可以分为以下几种:

第一种:安全等级:RCC-P2级;

第二种:规范等级:RCC-M2级;

第三种:质保等级:质保1级;

第四种:抗震类别:Ⅱ。

2.1.2超级管道的设计参数介绍

根据超级管道的设计分类,可以分为热工参数和环境参数两类。

热工参数值中超级管道的设计压力为:8.6MPa;超级管道的设计温度:316℃;超级管道的正常运行压力:6.71MPa~7.6MPa;超级管道的正常运行温度:283℃~291.4℃。

环境参数中的超级管道正常工况下温度:不大于40℃;超级管道正常工况下压力是:常压;超级管道的正常工况下相对湿度:0~100%。

2.2挤压管嘴

一般情况下,变电站的每根超级管道上都会有4类管嘴,分别主蒸汽安全阀管嘴7个、排气管嘴一个、旁路管嘴两个、疏水管嘴一个,管嘴数量一共有11个,另外,最新的超级管道管嘴多采用一次成型的技术,这是出于减少焊缝数量、保证超级管道安全运行的目的。在一般情况下管嘴的半径分为纵向外角半径、径向外角半径、管嘴内半径、纵向内角半径、径向内角半径等。在超级挤压管道管嘴的结构中,一般对于有的半径有严格的角度尺寸要求,比如,内弧半径和外弧半径,有的半径没有那么严格的要求,比如,内侧弧度、外表面弧度,根据以往变电站建设经验,一般来说,内、外径尺寸精度比较容易控制,但管嘴根部弧度较难控制,可能对应力分布造成影响。

3.超级管道管嘴承载力分析

对于超级管道的管嘴承载力分析,可以根据相关的分析软件,对于设计尺寸和相关标准中规定的5种工况进行计算,进而更好地分析管嘴部位的应力分布状况。

3.1工况分析

根据RCCC-M中对超级管道安全性能的计算包括5种,分别是设计工况、正常工况、异常工况、紧急工况和事故工况等,在各个状况的应力计算分析下,对于每种工况的最低限值进行规定,例如,在设计工况情形下,安全的限值应在O级规定,在正常工况下,安全的限值满足A级标准,异常工况下,安全的限值应在B级标准,在紧急工况下,安全的限值应在C级标准,而在事故工况下,安全的限值应满足D级标准。根据相关的标准应力值,其具体的限定值要求为:O级准则为σL+σB≤1.5∑m;A级准则为σL+σB+σ≤3σM;B级准则为σL+σB≤1.65σM;C级准则为σL+σL≤1.8σM;D级准则为σL+ σB≤3σM。

其中:σL为局部一次薄膜应力;σB为一次弯曲应力;σ为二次应力;σM为基本许用应力。另外,超级管道材料在不同的温度下,其基本的应力也有相应的规定,比如:设计工况(316℃)时σm=116.4MPa;异常工况(300℃)时σm=118.0MPa;紧急和事故工况(307℃)时σm=117.3MPa。

再根据参考设计工况后的数据值,可以根据正常工况温度与后两种的工况情况进行合并,从而达到严格要求设计工况值的目的。为了明白各个节点载荷影响因素,可以通过用静力平衡的方法,设定超级管道的三维坐标图,和力矩M的分布图,然后根据标准设定的需要,对载荷量进行组合,保证各个工况下的应力值都能达到相应的标准,在这些因素中,通常需考虑冷热管道自重、正常运行时的内压、基本运行地震、建筑物沉降、蠕变、安全阀排放反力和气候应力等因素。

3.2管嘴应力分类线的选取

根据变电站的超级管道管嘴设计运行标准,在遵循应力分类线选取的原则下,对超级管道的管嘴径向和轴向分别选取相应的分析数据,其中应力多集中于的主管轴部分,因此要多关注该部分的分类线,而在超级管道的径向位置,相应的应力就会小很多,不需要特别的关注,因此,要提高肩部位置的分类线关注度和要求,而轴向部位可以不进行相应的严格分类线要求。

4.超级管道管嘴应力情况分析结论

根据以上的分析过程,可以得出相应应力分析情况结论:首先是应当综合考虑各种工况下的载荷是否符合标准要求,根据工况的应力计算结果,在没有达到标准的最大值时,即可认定该设计是合格的。在工况的综合考虑中,还应考虑到管道运行期间的管道破坏、腐蚀状况,在长期的应力下,对标准值的影响,从而保证最低限定值的准确性。其次,明确应力最集中的位置。根据超级管道管嘴应力集中程度,可以推测应力集中的位置应当是管道轴向的管嘴根部,并不是所谓的超级管道径向的管根部分。最后,要减少应力的影响因素,由于应力最集中的地方是超级管道的轴向管嘴根部,因此,在设计和制造时,应当特别注意内外表面弧度对应力集中的影响,从而避免影响管道的整体强度,让过渡区的圆弧更具有连续性,对于应力集中的某些部分,可以根据该部分的材料力学特点进行组织和均匀性分析,避免因为应力超过一定值造成腐蚀而破裂。

结语

核电站主蒸汽超级管道的管嘴受力分析,是根据最新的超级管道技术进行分析,将相关的管道管嘴应力影响因素进行详细地分析,针对不同的影响因素及工况的要求,将产生应力影响因素消除到最低,从而达到法定的超级管道管嘴应力标准,保证核电站主蒸汽超级管道运行的安全性。

[1]薛源,刘金贵.核电站主蒸汽超级管道管嘴受力分析[J].广东电力,2012,25(12):37-39.

[2]梅健,王曦,张立君. AP1000主蒸汽管道镗孔壁厚设计分析[J].压力容器,2014,31(9):47-50.

[3] ASME Boiler&Pressure Vessel Code ⅧDivision 1, Rules for Construction of Pressure Vessel Alternative Rules[S]. 2013.

[4]王世军,王荣山,杨畅民. 300MW机组三通的结构应力分析与形状优化[J].机械强度,2004,26(3):295-298.

TH49

A

猜你喜欢
核电站核电半径
第四代核电 高温气冷堆
百年初心精神 点亮核电未来
2020年核电活动安排
连续展成磨削小半径齿顶圆角的多刀逼近法
核电站的“神经中枢”
核电链接
一些图的无符号拉普拉斯谱半径
热采水平井加热半径计算新模型
四种方法确定圆心和半径