超声波对微细通道内纳米制冷剂流动沸腾传热影响

罗小平，喻 葭，王 文

超声波对微细通道内纳米制冷剂流动沸腾传热影响

罗小平，喻 葭，王 文

（华南理工大学机械与汽车工程学院，广州 510640）

为探究有无超声波作用下微细通道内纳米流体流动沸腾传热特性，该研究设计了一种可以放置超声波换能器的微细通道试验段，运用超声波振荡法制备了纳米颗粒质量分数为0.1%、0.2%、0.3%的均匀稳定TiO2/R141b纳米制冷剂。在设计系统压力为152 kPa，有效热流密度的范围为10.8～22.7 kW/m2，超声功率为50 W，超声频率为23 kHz，质量流率为121.1 kg/(m2·s)，入口温度为35℃的工况下，在截面宽度为2 mm的矩形微细通道内进行流动沸腾试验。研究结果表明：纳米颗粒质量分数为0.2%时的传热系数较高，强化传热效果较好，超声波作用下仍是质量分数为0.2%的纳米流体强化传热效果较好，相对于无超声情况下R141b平均饱和沸腾传热系数最大提高了89.9%。热流密度对超声波强化传热效果有很大影响，不同热流密度下强化效果有明显差距，声场作用下纳米制冷剂的平均饱和沸腾传热系数随有效热流密度的增大呈先增后降的趋势。通过COMSOL软件对通道内汽液界面的声场进行了模拟，模拟结果表明超声波在汽泡中的传播较弱。对于质量分数为0.2%的纳米制冷剂，进出口超声作用下超声强化因子最大为1.46。该研究结果可为通过施加超声波提高微细通道换热性能提供新思路。

超声波；流动沸腾；微细通道；纳米粒子；传热

0 引 言

在农业工程中，农业机械的散热问题近年来被广泛关注。微细通道具有尺寸小和换热效率高等特点，故而在太阳能电池的散热、农产品的干燥系统、LED光源系统的冷却等方面有着重要的前景[1-3]。Bogojevic等[4]通过试验对比了细通道和常规通道中的汽泡生长情况，发现细通道内和常规通道内的汽泡生长率不同，由于细通道的约束作用导致细通道内的汽泡具有独特的运动状态。超声波强化传热作为一种有源强化方法早在20世纪60年代就受到学者的关注。Fand等[5]发现超声波能够强化自然对流传热。Bulliard-Sauret等[6]通过试验研究了2 MHz超声波对强制对流传热的影响，并推导出超声波功率与传热系数之间的关系式。在超声波功率为110 W、加热功率为450 W的工况下，传热系数相对于无超声工况下提高25%～90%。超声声流作用极大地改变了工质流动方向和湍流特性，由于声流效应增强了流体的湍流，而流体的湍流增强会使得传热传质增强。Legay等[7]设计了一种利用超声波强化换热的管式换热器，分为外管和内管，热流体和冷流体分别在内管和外管中流动。超声波的声流作用使得换热管内管边界上的流体产生扰动，内管周围的流动区域热阻在冷热管发生热交换时有所减小，从而传热系数有所增大。Liu等[8]认为在局部核态沸腾条件下，超声声流不仅可以增强流体的扰流作用，而且可以增强汽泡成核，提高汽泡产生的速率。由此可见，超声声流在核态沸腾段通过对汽泡产生作用力，从而影响汽泡的产生与脱离，起到了强化沸腾传热的效果。纳米流体强化传热技术的提出要比超声波强化技术晚了近20年，因而一经提出就受到大量关注。Saeed等[9]选取Al2O3-H2O纳米流体在细通道中进行流动传热试验，通过分析试验数据，发现单相对流传热时纳米流体的传热系数相对于纯水有明显的提高。当细通道直径分别为1.5、1和0.5 mm时，纳米流体强化传热分别提高24.9%、27.6%和31.1%。Ho等[10]在1 mm×1.5 mm的矩形细通道中进行流动沸腾试验，Al2O3-H2O纳米流体的浓度在0.5%～10%之间，试验发现当纳米流体浓度超过6%以后，纳米流体的浓度对强化传热的效果开始减弱，试验过程中纳米流体传热系数最大提高72%。还有部分研究者研究了超声波纳米流体复合强化传热[11-12]。

综上分析，目前超声波强化传热的研究多在大空间传热，在微细通道内沸腾传热的研究较少，在微细尺寸通道条件下面临超声波装置引入的问题。超声波对汽泡的产生和脱离均有较大的影响，但已有的研究只是针对超声强化单相对流传热，因此研究超声波作用下微细通道内的饱和流动沸腾很有必要。本文设计了一种可以放置超声波换能器的微细通道试验段，采用“两步法”配置TiO2-R141b纳米制冷剂，并加入Span80作为表面活性剂增加纳米制冷剂稳定性，研究超声波对纳米制冷剂在微细通道内强化传热特性，分析强化传热机理。

1 试验装置和方法

1.1 试验系统

微细通道散热技术可以很好地改善农业机械的散热问题，而通过施加超声场可以强化微细通道的传热效率，本文设计可置入超声波换能器的试验段，探究超声场强化微细通道内纳米制冷剂流动沸腾传热。试验系统如图1a所示，整个试验系统包括注液与循环模块、工质加热与冷却模块、试验段模块以及数据采集模块。工质制冷剂由注液装置注入，经磁力泵流入管路循环系统，经过预热水箱的预热，由纯液相流入试验段，经过受热，以汽液两相流从试验段出口流出。经过冷却水箱冷凝后流回储液罐，完成整个系统的循环。

本次试验使用的试验段经过特殊设计从而满足超声波微细通道流动沸腾传热试验要求。试验段结构如图1b所示，从上到下依次为铝制盖板、垫圈、可视化玻璃、微细通道热沉、换能器组件、基座等。在基座上设有进出口测温孔，以及侧壁的4对测温孔，4对测温孔与工质入口的距离分别为84、128、172、216 mm，测温采用WRNK-191K型热电偶，用于测量壁面温度沿流动方向的分布情况，上下4对热电偶结合，用于推算微细通道内的有效热流密度。换能器组件包括固定板和超声波振子，超声波换能器固定板安装在进出口的腔体中，固定板与振子的安装可调为2个角度，分别为45°和70°，试验前经测试，角度为70°时强化传热效果更好，故本试验把固定板与斜板的角度调为70°。

图1 试验平台示意图

本次试验中使用的微细通道热沉总共由14条并行细通道组成，总长度为220 mm，宽度为160 mm，便于超声装置引入以及试验所需参数的测量。图1c为微细通道截面示意图。

为研究超声波对微细通道内纳米制冷剂流动沸腾传热的影响，纳米制冷剂不同压力下饱和温度不同，本文设计系统压力为152 kPa。为使微细通道内饱和沸腾段以泡状流为主，入口温度统一设定为35 ℃。经测试选择适宜的试验条件，在质量流率为121.1 kg/(m2·s)，超声功率为50 W，频率为23 kHz工况下，在微细通道中进行流动沸腾试验。

1.2 试验方法

1.2.1 纳米制冷剂配制

本试验纳米制冷剂的配制选用R141b纯制冷剂和TiO2纳米颗粒，其中纳米颗粒的粒径大小为25 nm，纯度为99.8%，性质稳定。为制备出性能良好稳定的纳米制冷剂，本试验采用两步法[13]。

由于本次试验选用TiO2纳米颗粒，文献[14-15]证实了Span80作为TiO2纳米颗粒的表面活性剂具有较好的分散效果，因此选择Span80作为分散剂。本课题组对微细通道内纳米制冷剂的流动沸腾进行了大量研究[16-18]，当纳米流体质量分数低于0.1%时，对强化传热的效果不明显，而当纳米流体质量分数太高时，颗粒容易在壁面上沉积。在本试验中也对质量分数超过0.3%的试验工况进行了探索，如质量分数0.35%、0.4%等，强化传热效果都比0.3%的差。因此，配置质量分数分别为0.1%、0.2%和0.3%的纳米制冷剂，添加的表面活性剂的质量分数均为0.5%。纳米流体的制备过程如下：1）用量筒量取满足系统运行所需要的R141b的量，分别计算3种质量分数纳米流体所需的纳米颗粒质量并倒入盛有R141b的容器中。2）计算所需表面活性剂Span80的质量并用天平称取倒入容器中。3）密封容器并进行摇晃，得到初步的TiO2/Span80/R141b混合溶液，再将容器放置在超声波振荡仪中，经过超声波振荡60 min，得到不同纳米颗粒质量分数的均匀稳定的纳米制冷剂。

1.2.2 热损失预试验

试验段除可视化窗口以外均包裹上保温棉以减少热损失，但是仍有部分热量以自然对流等方式散失。,本文采用单相热平衡试验来进行热损失的计算[19-20]：通过调节主回路控制阀的开度控制进入系统的流量大小，调节变压器从而改变输出功率，通过可视化窗口确保工质在流出试验段时仍为全液相。在系统达到平衡后采集数据，并计算试验段的热损失

式中为热损失率；为质量流率，kg/s；为加热板的功率，kW；f表示工质吸收的热量，kW；p,l表示操作压力下工质定压比热容，kJ/(kg·K)；in表示入口工质的温度，℃；out表示出口工质的温度，℃；为热流密度，kW/m3；为加热板的面积，m2。

单相热平衡试验发现，不同热流密度下热损失率的范围在0.08～0.27之间。当热流密度增大时，工质的传热效率会随着热流密度的增加而升高，热损失率减小，超过了一定的热流密度4.8 kW/m2时，热损失率在平均值0.18附近波动，试验工况下绝大部分热流密度超过了此值，故本文的流动沸腾过程中热损失率取0.18。有众多学者[21-22]采用此方法评估系统的热损失率，被证实是可靠的。

1.2.3 试验数据处理

1）有效热流密度

本试验采用加热板加热，为了保证试验结果的准确性，计算有效热流密度需要将试验段的热损失考虑进来，有效热流密度为

式中eff为有效热流密度，kW/m2。

2）质量流率

试验中通过涡轮流量计测量流经试验段的体积流量，经流量积算仪读出体积流量值，则质量流量为

流经单根通道的质量流率

式中表示体积流量，L/h；为工质的密度，kg/m3；表示单根通道的质量流率，kg/(m2·s)；表示细通道数目；ch表示单个通道的宽度，m；ch表示单个通道的高度，m。

3）工质温度

由热平衡推得通道过冷区的长度sub[23]为

饱和沸腾段的长度

为了不影响微细通道内的结构，工质的温度无法直接测量，故通过以下公式插值计算

式中sub表示过冷区域的长度，m；sat表示系统压力下工质的饱和温度，K；in表示试验段工质入口温度，K；表示通道的长度，m；sat表示饱和沸腾区域的长度，m；表示温度测点与入口测温孔的距离，m；t表示细通道热沉的宽度，m。

4）传热系数

由于微细通道底面与基座底面加工精度较高，壁面温度分布均匀，固忽略壁面沿流动方向的热传递，将模型简化为一维稳态导热。根据文献[24]的计算方法，将微细通道简化为肋片模型，可以得到测温点的局部传热系数

其中

式中h表示第对测点处的局部传热系数，W/(m2·k)；w,n和f,n分别表示第对测点处通道底面和测点处温度，K；表示肋片效率；表示肋片系数；表示上测温点与通道底部的距离，m；w表示相邻两根细通道的间距，m。

5）超声强化因子

为了直观的体现出超声波作用下对微细通道饱和沸腾区流动沸腾传热的强化效果，引入超声波强化因子（Ultrasound Enhancement Factor，UEF）

式中h和分别表示有无超声波作用时的平均饱和沸腾传热系数，W/(m2·K)。

6）误差分析

在试验数据采集时存在着仪器直接测量误差，本次试验采用精度为0.5%的涡轮流量计，精度为0.2%的MIK-ST500温度变送器和WRNK-191热电偶，精度为0.5%的HC-HVG4压力传感器。在数据处理过程中存在着传递误差，计算误差可以根据误差传递原理[25]得到，从而计算得到相对不确定度。

本文主要物理量的相对不确定度如表1所示。

表1 主要物理量的误差

1.2.4数值模型

为探究在本文试验工况下，声场对微细通道的强化传热机理，使用COMSOL软件对微细通道内汽液界面声场的分布进行模拟。假设汽泡脱离前为球形[26]，只考虑汽泡对声压分布的影响，不考虑汽泡受到的其他作用力。超声波在通道内沿流动方向传播，取一个含汽泡的截面作为计算模型，宽度为2 mm，长度为6 mm。通道出入口设置一定压力数值[27]，网格划分采用COMSOL自带的物理场控制网格并极细化处理，计算模型与网格划分如图2。

图2 微细通道内汽液界面模型与网格划分

2 试验结果与分析

2.1 有无超声作用下不同质量分数纳米流体传热

纳米流体的质量分数对强化传热有着重要的影响，不同质量分数的纳米流体有着不同的传热效果[28]。试验配制了质量分数分别为0.1%、0.2%和0.3%的3种TiO2/R141b纳米流体，对比有无超声波作用下3种质量分数纳米流体与纯制冷剂R141b的饱和沸腾传热特性。

如图3所示，无超声作用时3种不同质量分数的纳米流体平均饱和沸腾传热系数相对于R141b都有很大的提升，纳米流体平均饱和沸腾传热系数随有效热流密度（10.8～22.7 kW/m2）的增大而提高。随着有效热流密度的增大，汽泡的生成、成长、合并和破裂，会引起汽泡周围的纳米流体扰动，进而加剧纳米颗粒之间，纳米颗粒与壁面之间相互作用及碰撞，进而强化传热[29]。有效热流密度在15.2 kW/m2以内时，其中质量分数为0.2%的纳米流体强化效果优于其他2种质量分数的纳米流体。在有效热流密度为10.83 kW/m2时，3种不同质量分数纳米流体相对于纯制冷剂平均饱和沸腾传热系数分别提高28.9%、33.3%和32.1%。当纳米颗粒质量分数在小于0.2%时，若增加工质中纳米颗粒TiO2的质量分数，能够提高微细通道壁面的表面能和流体工质导热率，传热壁面热阻增加不明显，其作用主要体现在强化传热上；而当纳米颗粒质量分数达到0.2%后，进一步提高纳米颗粒的浓度，TiO2纳米颗粒在微细通道壁面的沉积会使微细通道传热壁面的热阻增大，从而造成传热效率的降低。这意味着流体工质中纳米颗粒在强化传热的同时，也会增大了传热壁面的热阻，纳米流体强化传热存在最优浓度[30]。有效热流密度大于19.8 kW/m2后，3种质量分数的纳米流体平均饱和沸腾传热系数较为接近。进口施加超声波作用后，如图3所示，3种不同质量分数纳米流体相对于无超声作用下R141b平均饱和沸腾传热系数分别最大提高了45.0%、63.1%和48.6%。进出口同时施加超声波作用下，3种不同质量分数纳米流体相对于无超声作用下R141b平均饱和沸腾传热系数分别最大提高了85.7%、89.9%和81.1%，超声波的强化传热效果显著。由图3b，3c可见，施加超声波后仍然是质量分数为0.2%的纳米制冷剂有较好的传热效果。

以纳米制冷剂质量分数为0.2%为例，讨论不同超声波作用方式下平均饱和沸腾传热系数随有效热流密度的变化。在有效热流密度小于15.2 kW/m2之前，有超声波作用下的纳米制冷剂平均饱和沸腾传热系数随着有效热流密度的增大而缓慢上升，之后开始下降。有效热流密度为12.24 kW/m2时，施加进口超声波相对于无超声时平均饱和沸腾传热系数提高了17.8%，进口和出口同时超声波作用下对传热系数的提高愈加明显，平均饱和沸腾传热系数提高了41.1%。当有效热流密度为15.219.8 kW/m2时，超声波作用下的纳米制冷剂的平均饱和沸腾传热系数随着有效热流密度的提高而下降。有效热流密度为16.8 kW/m2时，纳米制冷剂在进口超声波作用下相比于无超声波作用时平均饱和沸腾传热系数提高了14.5%，在进出口同时作用超声波下的平均饱和沸腾传热系数只提高了27.6%。

在有效热流密度提高到一定值之后（eff>19.8 kW/m2），纳米制冷剂在超声波作用下的传热系数与无超声作用下的传热系数差别很小。在有效热流密度为22.62 kW/m2时纳米制冷剂在进出口超声波同时作用时的平均饱和沸腾传热系数仅提升6.6%。此时超声波起到的强化传热效果微弱。

2.2 微细通道内汽液界面声压分布

由于超声波在液体工质和汽液两相流工质中传播的差异很大，可以通过数值计算模拟通道壁面上产生汽泡后通道内的声压分布情况，在通道内对一个汽泡进行分析。在汽泡体积较小尚未脱离前，声压的正负交替使得汽泡发生振荡，在本试验中，汽泡受到的合力方向朝着主流区斜向上，汽泡与微细通道加热面的接触线的收缩会使汽泡更容易从壁面脱离。

图3 有无超声波作用下纳米制冷剂与R141b平均饱和沸腾传热系数对比

如图4所示，通道内的声压分布在汽泡周围发生了变化，在汽泡的两侧向中间声压逐渐衰减，且越靠近汽泡衰减越快，在汽泡内衰减到最小值。

图4 通道内的声压云图

由此可见超声波在汽泡中的传播较弱，当通道内存在汽泡时，汽泡会改变整个通道内的声压分布情况。结合声压分布情况，可以对上节中不同热流密度情况下超声波的强化传热效果做出解释，超声波的强化作用主要来自声压对汽泡的作用以及超声空化作用，声压作用可以加快汽泡的产生同时也加速汽泡的脱离。随着声压的增大，温度分布趋于均匀，这是由于声流的产生使得流体的混合更加均匀[31]。流体混合得越均匀，传热效果越好。在有效热流密度小于15.2 kW/m2之前，通道内的汽相体积占比较小，超声声压衰减较少，强化传热效果较好。在中等有效热流密度下（eff>15.2 kW/m2），饱和沸腾段气相体积分数增大，超声波在汽泡中的传播较弱，强化传热效果减弱。在有效热流密度提高到一定值之后（eff>19.8 kW/m2），汽泡数量过多合并形成拉长状的受限汽泡，此时超声场的强化作用很弱，传热效果与无超声情况接近。

2.3 超声强化因子对比分析

根据式（10）得到试验中不同有效热流密度下2种超声波作用方式的UEF值，如图5。从图5中可以得出施加超声场后的超声强化因子均不小于1，只有进口超声作用下及进出口同时超声作用下的超声强化因子最大分别为1.26和1.46，说明声场能够强化微细通道内纳米流体TiO2/R141b的沸腾传热。

图5 不同超声作用方式下超声强化因子比较

进一步研究可以发现，当有效热流密度较小时（eff<15.2 kW/m2），进出口同时超声波作用下的超声强化因子相对于只在进口作用超声波有很大的提升，低热流密度下，超声波主要通过促进汽泡的产生来强化传热。超声波通过正负压交替对汽泡产生作用力，汽泡生长的同时受到振荡作用，汽液界面的扰动作用会增强，超声波激活了较多的汽化核心[32]。纳米颗粒本身具有强化传热的作用，但是易团聚且容易沉积在通道表面。超声波在含有纳米颗粒的流体中作用会引起颗粒波动，起到防止团聚的作用[33]。只在进口施加超声波时，超声波促进汽泡的脱离，使汽泡的脱离直径减小。而进出口同时作用时，声波发生了叠加，使得声压幅值增大，超声效应越明显，对通道内汽泡产生较强的扰动效果，对微细通道内沸腾传热产生的影响越大，所以进出口同时施加超声波的强化作用明显高于只在入口施加超声波。当热流密度较大时（eff>20.99 kW/m2），2种超声波作用方式下的强化传热因子较为接近，且都接近于1。这是因为在高热流密度下饱和沸腾段内主要为拉长汽泡流，此时大汽泡的当量直径大于通道的宽度尺寸，大汽泡会明显弱化超声的传播。由声压云图（图4）可以看出，声压在汽泡附近衰减严重，而热流密度较大时，此时饱和沸腾段气相体积分数很大，微细通道内的流型主要为拉长汽泡流，流型变化导致传热一致。通过对超声波作用下微细通道内纳米制冷剂的流动沸腾传热特性的研究，可以通过施加超声场提高微细通道换热器的性能，为解决农业机械散热问题提供新思路。

3 结 论

本文制备了3种不同质量分数的纳米流体，探究了超声波和TiO2/R141b纳米制冷剂协同作用下的流动沸腾传热特性，对比了有无超声波作用下纳米流体的传热系数，得出以下结论：

1）超声波能够强化微细通道流动沸腾传热，进出口同时超声波作用下0.1%、0.2%和0.3%3种不同质量分数纳米流体相对于无超声作用下纯制冷剂平均饱和沸腾传热系数分别最大提高了85.7%、89.9%和81.1%。有无超声波作用下均是纳米流体质量分数为0.2%时，强化传热效果最好。

2）不同热流密度下超声波对纳米制冷剂的强化传热效果有差异：在有效热流密度小于15.2 kW/m2时，进出口超声波同时作用下纳米制冷剂的平均饱和沸腾传热系数随热流密度增大而增大，与无超声相同工况相比最大提高了41.1%；当有效热流密度在15.2～19.8 kW/m2时，超声波作用下的纳米制冷剂平均饱和沸腾传热系数随着有效热流密度的增大而减小，超声波的强化传热效果开始减弱；在有效热流密度大于19.8 kW/m2后，有无超声波作用下的传热系数接近，超声波起到的强化作用微弱。

3）只有进口超声作用下的超声强化因子最大为1.26，进出口同时超声作用下的超声强化因子最大为1.46。进出口同时超声波作用下的强化传热效果比只有进口超声波作用好。

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Effects of ultrasonic wave on flow and boiling heat transfer of nano-refrigerant in microchannels

Luo Xiaoping, Yu Jia, Wang Wen

(,,510640,)

An ultrasonic vibration field can be used to enhance the heat transfer efficiency in microchannels. This study aims to investigate the flow-boiling heat transfer characteristics of nanofluids in the microchannels with or without ultrasonic wave. A microchannel test was designed for the section that can be placed in an ultrasonic transducer. An ultrasonic vibration method was selected to prepare the uniform and stable TiO2/R141b nano-refrigerant with the mass fraction of 0.1%, 0.2% and 0.3%. The flow-boiling parameters of nanofluid were measured in the microchannels under ultrasonic wave. A flow boiling experiment was performed on a rectangular microchannel with a cross-sectional width of 2 mm, where the design system pressure of 152 kPa, the effective heat flux density ranged from 10.8 to 22.7 kW/m2, the ultrasonic power of 50 W, ultrasonic frequency of 23 kHz, mass flow rate of 121.1 kg/(m2·s), and inlet temperature of 35 ℃.Different enhancement effects of heat transfer can be achieved under the nanofluids with different mass fractions. The reason is that the nanoparticles can be used to enhance heat transfer, while increase the thermal resistance avoided by heat transfer, and thereby the increase of thermal resistance can reduce the heat transfer efficiency. The results show that the heat transfer coefficient reached the highest, when the mass fraction of nanoparticles was 0.2%, where the heat transfer enhancement effect can be the best. The nanofluid with a mass fraction of 0.2% under the action of ultrasound indicated the optimal enhancement effect of heat transfer, compared with the case of no ultrasound, where the average saturation boiling heat transfer coefficient of R141b increased by 89.9%. The heat flux posed a great influence on the enhanced heat transfer effect of ultrasonic. There was a significant difference in the enhancement effect under different heat fluxes. The average saturated boiling heat transfer coefficient of nano-refrigerant under the action of sound field increased first and then decreased, with the increase of effective heat flux density. The sound field of vapor-liquid interface in the microchannel was also simulated by COMSOL software. The simulation results show that the propagation of ultrasonic waves in the bubble was weak. When the effective heat flux density below 15.2 kW/m2, the ultrasonic wave can enhance the heat transfer via the increase in the breakaway frequency of the bubble, whereas, the average saturated boiling heat transfer coefficient increased, as the effective heat flux density increased. After the effective heat flux density was 15.2 kW/m2, the strengthening effect of ultrasound began to weaken, due to the increase of bubbles in the microchannel. When the effective heat flow density reached 19.8 kW/m2, the change of flow pattern can lead to an uniform heat transfer, due mainly to the elongation of bubble flow in the microchannel. In the nano-refrigerant with a mass fraction of 0.2%, the enhanced heat transfer effect increased successively for the imported ultrasonic wave, and the ultrasonic wave of the inlet and outlet. When the ultrasonic wave was applied to the inlet, the average saturated boiling heat transfer coefficient increased by 26%, whereas, increased by 46% under the action of ultrasonic import and export. The findings can provide new ideas to improve the heat transfer performance of microchannels when applying ultrasonic waves.

ultrasonic; flow boiling;microchannels; nanoparticles; heat transfer

罗小平，喻葭，王文. 超声波对微细通道内纳米制冷剂流动沸腾传热影响[J]. 农业工程学报，2020，36(19)：50-57.doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2020.19.006 http://www.tcsae.org

Luo Xiaoping, Yu Jia, Wang Wen. Effects of ultrasonic wave on flow and boiling heat transfer of nano-refrigerant in microchannels[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2020, 36(19): 50-57. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2020.19.006 http://www.tcsae.org

2020-05-23

2020-09-12

国家自然科学基金（21776096）；广东省自然科学基金（2019A1515011053）

罗小平，博士，教授，博士生导师，主要研究方向为微通道相变传热。Email：mmxpluo@scut.edu.cn

10.11975/j.issn.1002-6819.2020.19.006

TK124

A

1002-6819(2020)-19-0050-08