风荷载下铝板幕墙的全实体有限元数值模拟

2022-08-11 07:50杨志威匡友弟暨南大学力学与建筑工程学院
门窗 2022年6期
关键词:铝板铆钉挠度

杨志威 吴 昊 匡友弟 暨南大学力学与建筑工程学院

1 前言

铝板幕墙广泛应用于高层建筑,尤其是在沿海地区,铝板幕墙的安全性受到了极大的挑战。利用有限元方法对铝板幕墙进行安全性评估是有效的方式之一[1]。中北大学应用力学研究所宋海罡等[2]对金属幕墙中铝单板加强肋布置及受力进行了研究,开展了理论计算与有限元分析。远大铝业工程有限公司的甘旭东[3]采用ANSYS 软件对金属幕墙仿真中的问题进行了探讨。深圳方大装饰工程有限公司的胡轶[4]认为照规范上的“中肋支承线设为固定边”这种假设与真实情况有较大出入。

现有铝板幕墙规范[5]以及文献的有限元仿真中,只评估铝板幕墙板面的应力与变形,忽略了卷边、角码、卷边孔洞以及铆钉的影响,而实际铝板通过铆钉、角码在卷边处与龙骨连接。工程中观察到的破坏形式常为铆钉处铝板撕裂,或者角码开孔处冲剪破坏,受弯破坏的情况极少出现。考虑这些,本文采用铝板幕墙全实体有限元建模,还原实际工程情况,即考虑了卷边、角码、孔洞和铆钉,利用ANSYS 软件进行了风荷载下大变形数值模拟,并对比分析有限元结果与规范公式计算结果,综合评估铝板幕墙的安全性。

2 基于规范的铝板幕墙设计与计算

2.1 应力计算

考虑风荷载大挠度变形的影响,按下列公式计算:

式中:

σ——风荷载标准值作用下的最大弯曲应力值(N/mm2);

ω——垂直于面板的风荷载标准值(N/mm2);

l——金属板区格的短边边长(mm);

m——板的弯矩系数,可根据其边界条件由规范确定;

E——金属板的弹性模量(N/mm2);t——面板厚度(mm);

θ——无量纲参数;

η——折减系数,由参数θ给出。

2.2 挠度计算

当进行板的挠度计算时,也应考虑大变形的影响,按下列公式计算:

式中:

df——风荷载标准值下的最大挠度值(mm);

μ——挠度系数,可由区格边长比和其边界条件确定;

D——面板的弯曲刚度(N·mm);

ν——泊松比。

3 有限元数值模拟

3.1 模型概述

本文以3mm厚铝板,面板尺寸为1.2m×2.5m的设计为例,建立全实体模型(见图1),按照规范设置4根加筋肋(见图2),加筋肋间距为500mm,其中按照规范,每个长边设置8个角码,每个短边设置5个角码,每个角码上布置两个铆钉(见图3),卷边高度20mm。本文采用绘图软件UG(交互式CAD/CAM 系统)绘制铝板幕墙几何模型,然后将其导入ANSYS 中进行求解分析。

图1 全实体模型

图2 加筋肋截面尺寸图

图3 角码及铆钉尺寸

3.2 单元类型及网格划分

还原实际工程情况,建立由铝板、加筋肋、卷边、铆钉及角码铆钉组成的全实体模型。铝板和加筋肋这种薄壁结构采用壳(Shell)单元[6]。卷边、角码和铆钉采用实体(solid)单元,采用Mapped 方式对各部件进行网格划分,并开启ANSYS的大变形计算功能。

3.3 边界条件与荷载

全实体模型如图4所示,由于角码通过铆钉和龙骨固定,因此角码与龙骨相邻的部分可视为固定端(龙骨作为骨架结构其变形远小于其他构件变形,可简化为完全固定构件),因此,在计算时将龙骨略去,其他部位与铝板卷边相连接可变形,故如图4所示将角码上端面设置固定约束。风荷载垂直均布于板面(正压)。

图4 边界条件

3.4 计算结果与讨论

先采用有限元方法研究了最大变形和应力所在的位置。板面施加1kPa 风荷载情况下,铝板面板的最大挠度值为3.71mm(见图5),出现在板中附近位置。最大应力值为37.65MPa(见图6),出现在靠第一根加筋肋近卷边处;加筋肋的最大挠度值为2.92mm(见图7),出现在加筋肋中间位置,加筋肋最大应力值为40.3MPa(见图8),出现在中间加筋肋靠近卷边处;角码上最大应力48.3MPa(见图9),出现在开孔处;卷边开孔处最大应力为67.9MPa(见图10)。

图5 铝板位移云图

图6 铝板最大应力云图

图7 加筋肋位移云图

图8 加筋肋应力云图

图9 角码应力云图

图10 卷边孔洞应力云图

然后比较了不同风荷载下有限元结果和规范公式结算结果。考虑0.5kPa、1kPa、1.5kPa、2kPa、2.5kPa风荷载值,对铝板的最大挠度和应力,加筋肋最大挠度和应力以及卷边开孔处最大应力分别绘于图11~图14。其中铝板面板变形规范限值B/90=13.33mm,加筋肋变形规范限值B/120=10mm,其中B为铝板宽度。由上图11、图13 和图14 可知:对于铝板面板最大挠度、加筋肋上的最大挠度和应力,规范公式计算结果与有限元模拟结果一致。而图12 表明:铝板面板最大应力有限元结果约为规范公式给出的两倍,铝板卷边孔洞上的最大应力有限元结果约为规范公式给出的四倍。原因在于:规范公式的提出没有考虑卷边、角码、铆钉和孔洞的影响,由于孔洞处的应力集中效应,其附近应力远比铝板面板的应力高。

图11 铝板面板最大挠度

图12 铝板面板和卷边开孔处最大应力

图13 加筋肋最大挠度

图14 加筋肋最大应力

4 结束语

本文采用全实体有限元数值模拟,从应力和变形的角度对铝板幕墙的安全性进行了评估。与规范简化公式对比研究发现:规范简化公式与有限元模拟预测的铝板应力存在显著偏差。本工作可为铝板幕墙设计和安全性评估提供参考。

猜你喜欢
铝板铆钉挠度
压合铆钉碎屑导致内短的改善
重卡用环槽铆钉的性能研究
黑色铆钉
基于三维激光扫描大跨径桥梁挠度变形监测方法的探究
集中载荷作用下大挠度悬臂梁的计算机仿真
基于LabVIEW的装配车体挠度无线快速测量系统
锌系磷化应对钢铝混合车身要求浅析
左固右简箱型梁剪力滞效应的分析
车用铝合金中铝板冲压的设计及生产的关键技术
数学命题时要考虑可操作性