高温锅炉管T22/TP347H异种钢焊接接头早期失效原因

2023-02-09 07:27李昱伟张骁勇王彩侠
理化检验(物理分册) 2023年1期
关键词:异种马氏体母材

李昱伟,张骁勇,周 勇,王彩侠

(1.西安石油大学,西安 710065;2.西安热工研究院有限公司,西安 710032)

近年来,随着火力发电机组的发电功率以及运行温度的提高,亚临界和超(超)临界电站锅炉过热器、再热器等对耐热钢材料等级的要求也越来越高。目前许多大型电厂的过热器、再热器等越来越多地采用TP347奥氏体不锈钢替代低合金钢,以进一步提高机组的运行温度及管子工作温度[1]。TP347H钢的组织结构、高温性能、化学成分与低合金钢有差异,TP347H钢与低合金钢的焊接接头性能比较复杂,易发生早期失效[2]。

某电厂锅炉发电功率为660 MW,过热器的进口流量为2 100.1 t/h,出口压力为18.2 MPa,出口温度为540 ℃;再热器的出口压力为4.16 MPa,出口温度为542.7 ℃,锅炉累计运行约60 000 h。异种钢焊接接头两侧的材料分别为TP347H钢和T22钢,TP347H钢侧母材规格为50.8 mm×5.49 mm(外径×壁厚),T22钢侧母材规格为50.8 mm×7.62 mm(外径×壁厚),焊条材料为E309L钢。异种钢焊接接头两侧材料的化学成分、力学性能、热膨胀系数、导热系数等方面存在差异,在锅炉运行过程中易发生早期失效。笔者对异种钢焊接接头的末级过热器进行一系列理化检验,分析该焊接接头早期失效的原因,并提出了改进建议,以避免焊接接头发生早期失效。

1 理化检验

1.1 化学成分分析

在焊接接头两侧母材及焊缝处取粉末样,按照GB/T 20123—2006 《钢铁 总碳硫含量的测定高频感应炉燃烧后红外吸收法(常规方法)》、GB/T 223.62—1988 《钢铁及合金化学分析方法 乙酸丁酯萃取光度法测定磷量》、GB/T 20125—2006 《低合金钢 多元素含量的测定 电感耦合等离子体原子发射光谱法》等对T22钢、TP347H钢和E309L钢进行化学成分分析,结果如表1~3所示。由表1~3可知:焊接接头两侧母材的化学成分符合ASME SA-213—2019 《锅炉、过热器和换热器用无缝铁素体和奥氏体合金钢管子》对T22钢和TP347H钢的要求;焊缝的化学成分符合GB/T 983—2012 《不锈钢焊条》对E309L钢的要求。

表1 T22钢侧母材的化学成分分析结果 %

表2 TP347H钢侧母材的化学成分分析结果 %

表3 焊缝的化学成分分析结果 %

1.2 力学性能测试

从焊接接头两侧母材及异种钢焊接接头的迎烟侧、背烟侧取板状试样,按照GB/T 228.1—2010 《金属材料 拉伸试验 第1部分:室温试验方法》进行拉伸试验。T22钢侧母材的拉伸试样编号为1T、2T,TP347H钢侧母材的拉伸试样编号为1S、2S,焊接接头的拉伸试样编号为1#,2#,测试结果如表4~6所示,其中焊接接头的拉伸试样均断在T22钢侧。由表4~6可知:T22钢、TP347H钢和焊接接头背烟侧的抗拉强度、断后伸长率均略高于迎烟侧;1T、2T、1S、2S试样的力学性能均符合ASME SA-213—2019的要求;1#,2#试样的抗拉强度高于1T、2T试样,低于1S、2S试样,且符合DL/T 869—2012 《火力发电厂焊接技术规程》的要求,表明T22钢侧母材为焊接接头的薄弱环节[3-4]。

表4 T22钢侧母材的力学性能测试结果

表5 TP347H钢侧母材的力学性能测试结果

表6 异种钢焊接接头的抗拉强度测试结果

1.3 金相检验

在焊接接头部位沿管轴向取包含焊缝、熔合区、热影响区和两侧母材的试样,按照GB/T 13298—2015 《金属显微组织检验方法》的要求制样,在ZEISS型光学显微镜下进行观察。母材及焊缝的显微组织形貌如图1所示,由图1可知:T22钢侧母材的组织为铁素体+贝氏体,晶粒度等级为6级,球化等级为2~3级;TP347H钢侧母材的组织为孪晶奥氏体+少量碳化物,孪晶特征明显,晶粒度等级为5~7级;焊缝的组织为奥氏体+δ铁素体。母材及焊缝的组织均未见异常。

图1 母材及焊缝的显微组织形貌

焊接接头两侧热影响区的显微组织形貌如图2所示,可见从焊缝到母材方向,T22钢侧热影响区依次为粗晶区、细晶区和部分相变区,其中粗晶区和细晶区组织均为回火马氏体+回火索氏体+回火贝氏体,部分相变区组织为铁素体+回火贝氏体;TP347H钢侧热影响区的粗晶区、细晶区与母材组织无明显差异,均为奥氏体+碳化物,晶界、孪晶界清晰。

图2 焊接接头两侧热影响区的显微组织形貌

焊接接头两侧熔合区的显微组织形貌如图3所示。由图3可知:T347H钢侧熔合区有显著的增碳层,增碳层中碳元素以铬的碳化物形态析出,并导致硬化,熔合区附近的焊缝组织有柱状晶特征;T22钢侧熔合区有脱碳现象,导致软化,而T22钢侧熔合区附近的焊缝组织有增碳现象,产生硬化区,并可见沿晶裂纹。

图3 焊接接头两侧熔合区的显微组织形貌

1.4 硬度测试

取焊接接头的纵向试样,经镶嵌、磨制、抛光、腐蚀后进行硬度测试,测试位置为焊接接头中间(约1/2壁厚)处。焊接接头焊缝、熔合区、热影响区及附近母材的硬度变化曲线如图4所示。由图4可知:从焊缝到熔合区,T22钢、TP347H钢侧的硬度逐渐升高;从热影响区至母材,T22钢、TP347H钢侧的硬度逐渐下降,T22钢、TP347H钢侧熔合区的硬度基本一致。

图4 焊接接头焊缝、熔合区、热影响区及附近母材的硬度变化曲线

2 综合分析

2.1 异种钢焊接接头的凝固过渡层

焊接时,熔化的液态金属冷却,使熔合线附近半熔化段的母材温度降低,成为焊缝金属凝固时的结晶表面。在该结晶表面,TP347钢侧的熔合区有显著的增碳层,T22钢侧熔合区有脱碳现象,T22钢与焊缝的边界附近(100 μm宽度范围内)元素的浓度梯度很明显,特别是Cr、Ni元素含量的变化,因该宽度范围内的组织为马氏体,故该宽度范围称为马氏体脆化层。马氏体脆化层硬度很高(430 HV),而TP347钢侧母材的硬度为170 HV,T22钢侧母材的硬度为140 HV,焊缝的硬度为210 HV,所以易产生裂纹,裂纹在马氏体脆化层萌生,在焊缝沿着奥氏体晶界扩展。在Cr元素含量一定的条件下,提高焊缝的Ni元素含量,可以减小马氏体脆化层的宽度。

2.2 异种钢焊接接头氧化缺口

氧化缺口的形成是由于碳化物的析出使得熔合线附近Cr元素含量减少,降低了接头的抗氧化性,高温运行过程中,该处发生优先氧化;同时,晶界碳化物的析出破坏了显微组织的连续性,环境中的氧元素向焊接接头内部扩散加快;氧化后形成的氧化物体积增大,在界面和晶界形成“楔子效应”,使界面应力增大,蠕变速率加快。氧化缺口使接头实际承载截面积减小,并在缺口根部形成应力集中。熔合线两侧强度不同,使得接头不能在应力作用下产生均匀的应变,变形首先集中在低强度T22钢侧近熔合线区域,进一步加大了因几何形状不连续而产生的应力集中,最终导致裂纹沿熔合线扩展。

3 结论及建议

异种钢焊接接头中T22低合金钢、TP347H不锈钢的化学成分、力学性能符合相应的标准要求,显微组织未见异常。焊缝的化学成分和力学性能符合标准要求。T22钢侧熔合区是异种钢焊接接头的薄弱环节,焊缝熔合区存在氧化缺口;在T22钢与焊缝的边界附近存在元素浓度梯度,产生了马氏体脆化层,易出现裂纹。

焊接接头两侧母材选用强度相匹配的焊材,提高焊缝的Ni元素含量,选用合金元素含量更高的焊材或者Ni基焊材,可以避免异种钢焊接接头发生早期失效。

猜你喜欢
异种马氏体母材
中低碳系列马氏体不锈钢开发与生产
激光制备预压应力超高强韧马氏体层的组织与性能
Recovery from prolonged disorders of consciousness:A dual-center prospective cohort study in China
Al-Mg异种金属搅拌摩擦焊接研究进展
马氏体组织形貌形成机理
Sn/Al真空钎焊压力下母材氧化膜的破碎效果
母材及焊丝对转向架用耐候钢焊接接头性能的影响
人源性异种移植模型在胃肠道恶性肿瘤治疗中的应用
立焊技术在马氏体不锈钢焊接中的应用
钛/铝异种材料电阻点焊接头力学性能及显微组织