韧窝_参考网

洗衣机卡箍弹簧断裂的失效分析及预防措施

貌特征为滑移面和韧窝，在拉长的韧窝壁上可见平坦滑移面，韧窝有两种形态，等轴韧窝和剪切状拉长韧窝，无解理和准解理特征，详见图3。借助电镜对韧窝处和非韧窝处进行元素含量对比，发现韧窝处非金属元素C、O、Si 含量比较高，详见图4与表1 ，初步推断断裂情况与非金属夹杂物有关。表1 电镜测试韧窝及平坦区域处元素相对占比图4 电镜测试韧窝及平坦区域处元素相对占比位置图1.3 非金属夹杂物观察根据GB/T 10561-2005《钢中非金属夹杂物含量的测定标准评级图显微

日用电器 2023年9期2023-11-01

家用小型电炉炉丝断面形貌分析

断面内有大量等轴韧窝；受外热作用后，断面形状变得不规则，断面内韧窝尺寸不均匀，呈塑性断裂特征。正常使用的电炉丝断面较平坦，断口形状较规则，有很浅的拉长型韧窝，塑性断裂特征减少，脆性断裂特征增加；受外热作用后，断面颜色变得灰暗，断口形状不规则，塑性断裂特征减少，脆性断裂特征增加。通电过热后的电炉丝断面呈起伏的沟壑状，有明显的撕裂棱，脆性断裂特征明显，塑性断裂特征减少；受外热作用后，断口形状不规则，断面较平直，脆性断裂特征明显，塑性断裂特征减少。因此，利用扫描

科技与创新 2023年5期2023-04-06

X12CrMoWVNbN10-1-1钢的蠕变-疲劳交互作用及断裂机理

形貌2.3.2 韧窝微观形貌由图9可以看出，在应力比0.2以及保载时间0.3,0.5 h条件下，断口韧窝较浅，韧窝表面比较光滑，坡度比较平缓，韧窝边缘处出现脱落型破损，破损部位有锋利的边缘；由于该条件下的保载时间相对较短，损伤以与循环有关的疲劳载荷为主，因此将这种类型的韧窝定义为疲劳韧窝。在应力比0.3和0.4、保载时间1.5 h条件下，断口韧窝较深，韧窝表面比较粗糙，坡度比较陡峭，韧窝边缘同样有破损，但破损类型为新生韧窝型破损，即在大韧窝的边缘出现新的小

机械工程材料 2023年1期2023-03-10

正火处理对建筑结构用超厚规格H型钢抗层状撕裂性能的影响

钢均为韧性断裂，韧窝明显，显示出良好的Z向拉伸性能。热轧态拉伸断口中的韧窝大小及分布不均匀，韧窝较浅，韧窝底部大尺寸夹杂物较少，SEM电镜下仅能观察到细小的夹杂物，与正火态相比，MnS夹杂物呈长条状分布，不易观察到(如图7(a, b)所示)，个别区域存在拉伸孔洞，且撕裂棱比较清晰，大尺寸晶粒周边撕裂棱更明显；同时说明组织分布不均匀对拉伸变形过程产生显著影响。由图8所示热轧态试样电解试验分析MnS夹杂物形貌和组分发现，轧制过程中沿着轧制方向MnS呈现椭圆状分

金属热处理 2023年1期2023-02-15

长期服役P91钢蒸汽管道焊接接头显微组织及力学性能研究

M的断裂面全部由韧窝组成，韧窝大而深，并且不均匀，其断裂模式为韧窝断裂。从图7（b）和图7（c）可见，P91钢蒸汽管道焊接接头经长期服役后，BM和HAZ的拉伸断裂模式由韧窝断裂转变为韧窝和准解理复合断裂，二者的断裂面均由韧窝和准解理组成，不同之处在于HAZ的断裂面上可以清楚地看到大量二次裂纹，说明HAZ的基体强度表现出明显下降。从图7（d）可见，相比于BM和HAZ，WZ的断裂模式未发生转变，仍为韧窝断裂，此处的韧窝尺寸较小且比较均匀。图7 室温拉伸断口形貌

材料研究与应用 2022年6期2023-01-14

GH4169氩弧焊接头组织及力学性能研究

果分析观察断面的韧窝形貌可以研究焊接热影响区晶粒变化对韧窝形貌的影响。图1为拉伸试样的断面形貌，均为500倍下观察结果。以图1进行分析如下：图1的（a）为母材的拉伸试样断面，剪切韧窝细小，拉伸后断面存在较多大孔洞；35 A焊接件断面呈现的剪切韧窝相比母材韧窝变大许多，韧窝整体较浅，大孔洞中可见明显的蛇形滑移花样[5]，见（b）所示；45 A焊接件断面呈现的剪切韧窝相对混乱，大小不一，其中较大韧窝相比35 A焊接件韧窝相差不大，韧窝心部可见强化相形貌，见（c

装备制造技术 2022年9期2022-12-08

新能源汽车铝合金板的冲压性能与微观组织研究

,断裂方式主要为韧窝开裂,韧窝不深,尺寸较小,大韧窝尺寸在13 μm左右,在大韧窝之间分布了大小不一的小韧窝,且小韧窝几乎都是等轴韧窝,可见微观断裂过程中是以孔洞形核,逐渐长大、聚集导致断裂。表3 试样拉伸性能参数 /MPa试样拉伸前后的金相照片如图8所示。拉伸前,试样内破碎化合物沿着轧制方向排列,晶粒变形方向也是受轧制方向影响。拉伸后,晶粒畸变严重沿着断裂方向拉长,有明显沿晶和穿晶裂纹。2.2 拉深性能分析圆筒试样进行拉深实验断裂前后照片如图9所示。圆筒

湖南文理学院学报(自然科学版) 2022年1期2022-12-02

工业汽轮机转子锻件用28CrMoNiV的微观组织调控与冲击韧性研究

寸大小不等的断裂韧窝，韧窝形态均匀，韧窝深度无明显差别，表明是韧性断口，试样具有良好的塑性和韧性。发现放射线平行于裂纹扩展方向而垂直于裂纹前端的轮廓线，并逆指向裂纹源。随着回火温度的提高，纤维区和剪切唇所占比例增加，放射区比例减少，故塑性依次增加。纤维区出现韧窝形貌，属于等轴韧窝，随着回火温度的提高，韧窝尺寸越大、深度越深，620℃和660℃出现大而深的韧窝，韧性较佳。放射区也出现韧窝形貌，但韧窝被拉长，发生塑性变形，出现了明显的放射条纹。剪切唇区较为光滑

中国金属通报 2022年7期2022-11-22

回火工艺对1100MPa级超高强钢组织和性能的影响

不稳定断裂区均由韧窝组成，且后者对应的小尺寸韧窝数量更多。回火温度为300℃时，不稳定断裂区为准解理断裂，断面上有撕裂岭和较多的二次裂纹。当回火温度升高到400℃时，断口出现少量韧窝，不稳定断裂区为准解理断裂和韧性断裂的混合模式，二次裂纹的数量减少。当回火温度为500℃和600℃时，不稳定断裂区均为韧性断裂，与200℃以下回火Q1100E钢相比，分布在大韧窝周围的小韧窝尺寸明显减小。大韧窝直径3～12μm，最深，其底部有球状夹杂物。中等韧窝直径1～1.7μ

金属加工(热加工) 2022年8期2022-09-01

退火温度对纳米晶铜微观结构和力学性能的影响

拉伸后的断口进行韧窝尺寸分布统计，每种试样均选择100个边界清晰的韧窝进行长度统计。2 试验结果与讨论2.1 退火温度对微观结构的影响由图1(a)可见：电沉积所得纳米晶铜的晶粒呈等轴晶形态，晶界较为明显，晶粒尺寸在20～70 nm且平均晶粒尺寸约为40 nm；纳米晶铜的SAD花样呈现一个较为明显的衍射环，这说明电流密度1.5 A·dm-2条件下制备出的纳米晶铜的晶粒尺寸较小且晶粒尺寸分布较窄[10]。由图1(b)可见：经过200 ℃退火后的纳米晶铜晶粒已经

机械工程材料 2022年8期2022-08-29

终轧温度对Cu合金化Fe-18Mn-0.6C TWIP钢微观组织和力学性能的影响

，断口处有大量的韧窝，为典型的韧性断裂[10]。由拉伸断口的SEM形貌可以看出，高温轧制TWIP钢有许多大而深的韧窝，在大韧窝内壁上出现波纹状的纹路，且在大韧窝的周围有许多等轴的小韧窝，说明其塑性较好，如图6(a)所示。高温轧制TWIP钢的韧窝数量明显较少，而且韧窝也相对较浅，但在韧窝的周围均有许多等轴韧窝，如图6(d)所示，说明高温终轧与低温终轧均具有优异的塑性，但高温终轧TWIP钢拉伸断口韧窝更大更深，表明其塑性优于低温终轧TWIP钢。图6 不同终轧温

金属热处理 2022年7期2022-07-26

热处理对Ti-3Al-5Mo-4Cr-2Zr-1Fe合金组织与力学性能的影响研究

表面存在由大量小韧窝包围着的大韧窝，韧窝大且深，为典型的韧性断裂(图8a)。经750 ℃固溶处理后，拉伸断口分布着大小均匀的等轴韧窝(图8b)，为韧性断裂。经775 ℃固溶处理后，拉伸断口表面存在大量小而浅的等轴韧窝，同时存在微孔(图8c)，呈准解理断裂特征。经800 ℃固溶处理后，拉伸断口表面较平整，韧窝极少并且有空洞形成(图8d)，呈现以河流花样为特征的解理断裂。由于α相可作为微孔成核的核心源，通过微孔成核、长大与聚合的方式形成裂纹。随着固溶温度的升高

钛工业进展 2022年3期2022-07-15

18MnNiCrMo 合金钢冲击性能不合分析

口的微观形貌均为韧窝（见图1、图2）。图1 冲击断口低倍形貌图2 冲击断口微观形貌宏观观察4#、5#、6#试样的断口面，3 个试样的断口启裂区很窄，瞬断区均呈现结晶状；通过扫描电镜观察断口的微观形貌发现断口启裂区均为韧窝，瞬断区的断裂源区及断裂区的断口形貌为解理+准解理+少量撕裂岭韧窝（见图3、图4）。其中，5#试样在启裂区与瞬断区交界处、瞬断区的断裂源区附近发现有夹杂，对夹杂物进行能谱分析，结果显示夹杂物的主要成分为O、Al、Mg，同时还有少量的Si、C

一重技术 2022年2期2022-05-12

SPCC/AM60/SPCC复合板热拉伸变形行为

PCC基体断口处韧窝呈现小而密集的趋势，而AM60镁合金基体的拉伸断口形貌特征由脆性断裂逐渐转变为韧性断裂。变形温度250 ℃时，AM60镁合金基体断口形貌出现解理平面，平面上呈河流花样，韧窝几乎不可见，此时AM60镁合金基体为脆性断裂；SPCC钢基体的断裂区域由韧窝和撕裂棱组成，其中部分韧窝包裹着第二相粒子，如图4(d)所示。撕裂棱上开始出现韧窝，同时部分区域出现零星几个孔洞，此时SPCC钢基体出现韧性断裂。变形温度提高到300 ℃时，SPCC钢基体以韧

华北理工大学学报(自然科学版) 2022年3期2022-05-10

316L分层实体扩散焊接头微观组织与力学性能分析

射区形貌均为等轴韧窝形貌，韧窝底部有少许第二相粒子，平行方向的韧窝尺寸更小、更浅，断口表面更加凹凸不平，犬牙交错，韧窝底部存在大量的第二相粒子。(a)垂直于扩散焊界面接头(b)平行于扩散焊界面接头图11 -196 ℃扩散焊接头断口形貌Fig.11 Fracture morphology of diffusion bonded joint at -196 ℃3.2.2 20 ℃扩散焊接头断口分析20 ℃扩散焊接头拉伸断口形貌见图12。可以看出，扩散焊接头垂直

压力容器 2022年2期2022-04-14

等温退火方式对TC6轧棒组织及性能的影响

或椭圆形的凹坑﹑韧窝组成。综合判断其断口形貌，两种方式退火的室温拉伸试样均为韧窝断裂，属于塑性断裂的一种。图3 随炉退火试样室温拉伸断形貌图4 转炉退火试样室温拉伸断口形貌韧窝断裂一般包含三个阶段：裂纹的萌生﹑形成显微孔洞﹑裂纹的扩展聚集和最终断裂。试样在承受拉伸载荷时，当应力超过材料的屈服强度时，其发生塑性变形，产生颈缩形成三向应力状态，随着变形的增加，在三向应力状态下，沉淀相于金属界面处分离产生微孔或由滑移位错塞积产生微孔。微孔形成后通过两种方式扩展，

世界有色金属 2022年22期2022-02-22

AA6063 铝合金韧性断裂断口分析

裂机制逐渐增加，韧窝断裂机制减少.Lou 等[13]以DP980 和7075 铝合金为材料制备具有不同应力三轴度的试件，进行拉伸及压缩发现，具有不同应力状态的试件均沿最大剪应力方向失效，孔洞沿最大剪应力方向拉长.Shang等[14]使用具有不同晶粒尺寸的试件进行拉伸，建立基于晶体塑性的本构模型及考虑晶粒尺寸的孔洞长大模型，并验证模型的准确性.观察试样的韧性断口发现，晶粒尺寸的大小会影响试件的断裂模式：对于晶粒较小试件，断口呈杯锥形；对于晶粒较大试件，断口呈

上海工程技术大学学报 2021年3期2022-01-22

时效制度对7020铝合金冲击性能的影响

不一、密集分布的韧窝，且在韧窝底部有析出相存在；图5(b)韧窝细小但比较浅；图5(c)韧窝大且浅；图5(d)韧窝数量变少，伴随有解理面产生。(a) T4态；(b) 145 ℃×8 h；(c) 145 ℃×16 h；(d) 145 ℃×24 h；(e) 90 ℃×8 h+145 ℃×12 h； (f) 90 ℃×8 h+145 ℃×20 h图5 单级和双级时效制度下纤维区冲击断口形貌Fig.5 Morphology of impact fracture in

热处理技术与装备 2021年6期2022-01-06

进口和国产A7N01S铝合金型材抗应力腐蚀性能的比对

口上分布着大量的韧窝，韧窝较深，且尺寸较均匀，部分大韧窝之间还布满了小韧窝，相互交替分布(见图4a)，这表明JP-0试样的塑性较高。JP-90试样和CL-0试样的拉伸断口也呈现韧性断裂特征，断口上存在较多的韧窝以及部分撕裂棱(见图4b、c)，与JP-0试样的断口相比，该区域韧窝较浅，大小不均，并且撕裂棱较JP-0试样的明显。CL-90试样拉伸断口中分布着一定数量的韧窝、撕裂棱以及大量平坦的“类解离”小平面(见图4d)，该区域内韧窝数量最少，并且撕裂棱最多，

轻合金加工技术 2021年9期2021-12-28

化学成分对Bi系易切削钢低温冲击韧性的影响

裂特征；2号试样韧窝花样为抛物线状，韧窝深且细小，分布均匀，夹杂物数量少，有少量的单质Bi，试样断裂前发生了明显的宏观塑性变形，说明是塑性断裂；3号试样韧窝的大小分布不均匀，夹杂物数量也较多，发生了塑性断裂；4号试样部分韧窝大且深，夹杂物数量多；5号试样大部分韧窝较大，夹杂物尺寸增大。说明添加Te、Sn和Sb的3号、4号和5号试样的韧窝和夹杂物尺寸增大，对含铋易切削钢的冲击韧性影响不利[13]。图3 5种纵向试样的室温冲击断口SEM形貌Fig.3 SEM 

上海金属 2021年6期2021-12-02

银镁合金内氧化组织及断裂特征

末端区有大量撕裂韧窝，为微孔聚合型断裂(图4(c)、4(d))。850℃时组织基本发生内氧化，断口为小平面状形貌的沿晶断裂，不同晶粒及不同晶面的微观断裂特征不一致，分别存在光滑平面、撕裂韧窝、微小撕裂棱断裂形貌(图4(e)、4(f))。晶界上的原子空位，使MgO团簇在晶界沉淀析出，集聚长大，降低了晶界强度。合金在拉伸变形时，晶内的运动位错受阻于晶界，在晶界处造成应力集中，裂纹在晶界形成，并沿晶界扩展。裂纹扩展至氧化界面时，成为未氧化组织晶界处的解理裂纹源。

贵金属 2021年2期2021-11-06

三级时效处理对7×××系铝合金组织与性能的影响

裂纹以及部分穿晶韧窝，合金的断裂方式主要为沿晶断裂、夹杂穿晶韧窝断裂的复合断裂；由图4（b）可知，190℃温度下回归6min再时效态的断口形貌中沿晶裂纹开始减少，穿晶韧窝比例增大，当回归时间增长，沿晶断裂渐变为穿晶韧窝断裂；由图4（c）可知，回归时间延至60min时，在断口形貌上基本观察不到沿晶裂纹，大部分表现为穿晶韧窝，韧窝平均大小约为15μm。图4 不同回归时间下再时效态7×××系铝合金扫描电镜下断口形貌2.3 分析与讨论在120℃下预时效24h后实验

铝加工 2021年4期2021-09-14

微观组织对Ti6321钛合金靶板爆炸断裂失效的影响

的断裂表面为等轴韧窝，靠近边缘(位置1)的韧窝大小不均，以排列致密的小韧窝为主，韧窝稀疏处有孔洞形成，孔洞相互联接形成二次裂纹；靠近中心(位置2)的韧窝大小较为均匀，韧窝尺寸大于边缘的韧窝，宽度约为6 μm，且大韧窝内夹杂着小韧窝；说明韧窝的大小和形状由边缘到中心位置逐渐变大和均匀化。McDonald等[22]发现装甲钢和耐磨钢在局部爆炸载荷条件下产生相似的韧窝，表明靶板为剪切韧性断裂，并非拉伸断裂。由图4(b)可知，裂纹分支的断口形貌以拉长的抛物线形韧窝

兵工学报 2021年7期2021-08-28

剪切间隙条件下铝合金板材剪切力学性能的研究*

有明显的圆形等轴韧窝，属于韧性断裂，如图7(a)所示；而剪切断口形貌中基本没有圆形韧窝，只有抛物线形的韧窝以及滑移平面。断口形貌理论上主要由试样的三轴应力度和等效塑性应变所决定，其中韧窝的大小由试样的三轴应力度来控制，而韧窝的深浅和方向由等效塑性应变来控制，其中三轴应力度占主导地位。因此，由于铝合金受剪切力作用时的等效塑性应变较大，其微孔洞长大的驱动力变小，故断口的滑移平面占比较多，且韧窝深度变浅；但由于本文试验中采用的剪切方法中有2 mm的配合间隙，并非

机械工程与自动化 2021年2期2021-07-30

模拟焊后热处理次数对Q370R钢板组织和性能的影响

的拉伸断口形貌。韧窝中心的孔洞是显微孔洞与杂质构成的裂纹源，随着拉伸的进行，裂纹源不断扩张聚集形成韧窝裂纹。韧窝的形状主要取决于应力状态，材料在单向拉伸状态下形成等轴韧窝，韧窝的大小和深浅取决于材料断裂时微孔形核的数量和材料的塑性。图2(a,b)中韧窝明显，韧窝周围的白色脊线为撕裂棱，大韧窝四周分布着很多小韧窝，故钢板的断裂方式是韧性断裂。对比图2(a)和图2(b)可知，两者拉伸断口均出现了撕裂韧窝，且3次模焊态钢板的韧窝数量明显减少。这是由于较硬的黑色点

上海金属 2021年4期2021-07-28

原位合成Al-Cu-xTiB2铝合金复合材料组织及性能研究

材料断口上有大量韧窝，韧窝的底部存在许多细小的颗粒，其断裂特征为典型的微孔聚集型，同时可以观察到颗粒随TiB2含量的增多而增多。当TiB2含量为2%时，韧窝尺寸大而数量少，且边缘被拉长，表现为拉长韧窝；TiB2含量为8%时，韧窝尺寸变小而数量多，韧窝形状呈等轴状。因此可知，随TiB2含量的提高，2524铝合金复合材料的断口形状从拉长式韧窝转变为等轴式韧窝，韧窝深度逐渐变浅，其尺寸逐渐减小，数量开始增多，表明材料的塑性逐渐降低。观察图4（d）会发现，TiB2

铝加工 2021年3期2021-07-15

弥散强化对PtRh10高温力学性能及微观形貌的影响*

R10的断口均为韧窝状断口，但4GC1-PR10断口韧窝尺寸大小不均匀，且断口处出现明显的滑移带。在高温拉伸过程中，韧窝随着样品变形而发生韧窝切向变形，由圆形韧窝逐渐变为抛物线形韧窝，最后韧窝逐渐拉长消失，在断口处只留下部分韧窝痕迹，如图6(a)和(b)所示；4GC1-QPR10断口处韧窝细小、密集，如图6(c)，且在韧窝中或韧窝周围均匀地附着第二相颗粒，如图6(d)所示。并对4GC1-QPR10断口进行EDS面扫描，发现断口周围的细小颗粒为氧化锆，且均匀

功能材料 2021年5期2021-06-07

过时效对7050铝合金不同温度力学性能及断裂行为的影响

同时具有极少量的韧窝；随着过时效程度加深，在T74过时效状态下，断口呈现沿晶断裂和韧窝断裂的混合形貌；当过时效状态进一步加深到T73时，断口主要为韧窝断裂，韧窝深度较T74状态明显增加，韧窝底部可见与铝合金基体脱离的碎裂颗粒。图1 不同过时效状态的7050铝合金室温拉伸性能（L向）Fig. 1 Strength and elongation of 7050 aluminum alloy under different over-aging conditio

航空材料学报 2021年3期2021-06-05

纯铁在大应变速率范围内的变形和断裂行为

 a1))、II韧窝区(图8 a2))和III涟波花样区(图8 a3))。图8 b)展示了应变率为1.75×102s-1时试件的断口形貌,同样形成了一个狭窄的断口。断口附近同样存在剪切唇。断口由两种特征区组成:I涟波花样区(图8 b1))和II韧窝区(图8 b2))。图8 c)展示了应变率为1.55×103s-1时试件的断口形貌,其同样为狭窄的断口。在狭窄的断口上同样存在三种特征形貌区:I延展区(图8 c1))、Ⅱ韧窝区(图8 c2))和Ⅲ涟波花样区(图8

齐鲁工业大学学报 2021年2期2021-04-23

超级双相不锈钢S32760 疲劳性能研究

度浅，方向多变。韧窝并没有出现，因为韧窝形成需要比较大的成长空间，而在这时裂纹为深入材料内部深处，材料的高强度导致材料的变形十分微弱，不能产生足够的变形去形成韧窝。图4 裂纹扩展第Ⅰ阶段的滑移断貌与解理断貌疲劳裂纹进入第Ⅱ扩展阶段，应力增加，加上晶体排布的原因，断面逐渐变得粗糙，随着裂纹扩展的深入，韧窝数量也在逐渐地增多，如图5 所示，大韧窝中的夹杂物大多脱落，小韧窝可以看到微小的夹杂物颗粒。其形状为等轴的圆形韧窝，说明其是由材料的变形依然轻微，弯曲载荷主

甘肃科技 2021年2期2021-04-23

生产ER5356铝合金焊丝用连铸连轧杆原料的热塑性

室温拉伸断口均为韧窝形貌，但250 ℃拉伸断口的韧窝更深，宏观上表现出更好的塑性；400 ℃拉伸断口由韧窝和少量沿晶断裂形貌组成，说明合金开始出现脆性断裂特征，这是由温度升高造成晶界弱化所致；当温度继续升高至475～525 ℃时，韧窝特征弱化，沿晶断裂区域面积显著增加，且广泛分布于韧窝底部和内壁；当温度为550 ℃时，断口全部为呈冰糖花样的沿晶断裂形貌。随着温度升高，断口形貌的变化规律为韧窝→韧窝+沿晶断裂混合形貌→脆性沿晶断裂形貌。当温度较低时，断口韧窝

机械工程材料 2021年4期2021-04-22

均匀化热处理对8030铝合金力学和导电性能的影响

(a)断口形貌为韧窝状，韧窝深浅不一均匀的分布，韧窝呈45°方向延伸，大小约为10 μm，试样为韧性断裂，断裂机制为微孔聚集型。图5(b)断口中韧窝分布均匀，韧窝大而浅且在韧窝底部有第二相颗粒存在，当试样受到拉伸或剪切变形时，第二相粒子与基体界面首先成为裂纹源使得抗拉强度和硬度有一定的提升。随着应力的增加，应力集中程度加大，塑性变形量增加，韧窝逐渐撕开，韧窝周边形成较大塑性变形的撕裂棱，较大的撕裂棱使得延伸率有所下降[7]。图5(c) 韧窝整体呈45°方向

广州化工 2021年6期2021-04-02

基于预形变热处理对GH4169 蠕变性能影响的研究*

组织断口出现少量韧窝，表面较为平坦光滑，典型的韧窝沿晶断口。图8（a）母材蠕变断口呈现出形变孪晶和大量取向不同的滑移迹线，蠕变断口无大量韧窝。由图8(b)、(c) 图可见，观察蠕变断裂后在SEM 下的裂纹扩展区，冷拔形变20% 的断口表面出现大量韧窝。表面不光滑，韧窝占据比例最大。图9(b) 裂纹周围晶粒表面上出现明显韧窝。图9(c) 断口裂纹出现数量更多，排列更加密集得韧窝。对比图8(b)、(c)和图9(b)、(c)，在相同实验条件和冷拔量下，930℃退

合成材料老化与应用 2021年1期2021-03-03

30CrMnSiA钢螺栓断裂原因

察，可见断口均呈韧窝形貌，瞬断区均为等轴韧窝形貌，如图2所示。瞬断区以外的区域均为拉长的韧窝形貌，其韧窝具有明显的方向性，如图3所示。图2 瞬断区的等轴韧窝SEM形貌Fig.2 SEM morphology of equiaxed dimples intransient fracture region图3 瞬断区之外的拉长韧窝SEM形貌Fig.3 SEM morphology of elongated dimples outside thetransien

理化检验(物理分册) 2020年11期2020-11-29

深冷处理对TIG焊接件组织及力学性能的影响

体断口处分布大量韧窝且韧窝较深，韧窝尺寸大小不一。固溶后进行深冷的断口试样，断裂位置处于母材处，其撕裂状断口与固溶断口相比较宽，边部平滑断口较多，高倍数下观察其中心撕裂出韧窝较大，韧窝尺寸相近，韧窝附近存在大量准解理特征。固溶后未经深冷处理直接时效的拉伸断口，其断口截面均由韧窝及撕裂棱组成，断裂位置在熔合线处断裂，高倍数下观察其韧窝较多且尺寸较大。固溶+深冷+时效后的拉伸断口，其断裂位置位于熔合线处，断裂痕迹清晰明显，断口由韧窝及撕裂棱组成，高倍数下观察断

有色金属加工 2020年5期2020-10-23

600 MPa级热轧双相钢的高周疲劳性能

出现了大小不等的韧窝、二次裂纹。进一步放大可观察到1号试样的疲劳辉纹较窄，说明1号钢在低应力幅时抵抗裂纹扩展的性能较好，疲劳寿命较高。高应力幅时，1号、2号试样裂纹扩展区形貌如图5(e～h)所示，除出现大小不等的韧窝外，还有一些破碎的第二相粒子，2号试样的韧窝较深，韧性较好；放大可观察到1号试样存在疲劳辉纹及轮胎花样，2号试样也有疲劳辉纹，但间距较1号试样的略窄，因此，高应力幅时2号试样的疲劳性能好于1号试样。此外，疲劳断口中还出现了大量等轴韧窝，是由于疲

上海金属 2020年5期2020-09-26

A7N01S-T5铝合金激光-MIG复合焊接头低温韧性研究

响区和母材的断口韧窝尺寸大于焊缝，在断裂过程中能产生较大变形来抵抗裂纹的扩展，吸收更多的能量，表现出良好的断裂韧性。关键词：A7N01S-T5铝合金;激光-MIG复合焊;低温韧性;抗裂纹扩展;韧窝中图分类号：TG457.14文献标志码：A文章编号：1001-2303（2020）04-0111-05DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2020.04.200 前言截止2018年末，我国铁路营业里程达13.2万公里，其中高速铁路3万公里，分

电焊机 2020年4期2020-09-10

热处理对汽车用铝合金性能的影响

40℃时拉伸断口韧窝比370℃时的韧窝细小，深度较深；挤压筒温度从370℃升高至450℃时，合金的抗拉强度和屈服强度先增大后减小，断后伸长率在15.8%～18.2%范围内变化，在440℃时性能达到最佳。李喆等[2]通过调整7005合金时效制度达到降低断后伸长率目的，使其更具有实际意义。可见，人们对铝合金挤压材断后伸长率的研究越来越多。本文采用拉伸试验机、金相显微镜等方法分析了具有不同壁厚的Al-Mg-Si 合金挤压型材的晶粒尺寸对其塑性的影响以及时效制度对

铝加工 2020年2期2020-05-12

6005A铝合金CMT与MIG焊接头组织及性能研究

接头断口存在大量韧窝，韧窝尺寸较小，更为密集，深度更深为明显的韧性断裂(图4(a));MIG焊接接头断口韧窝数量少于CMT断口韧窝，韧窝大而浅同时存在准解理面，断裂方式为混合形断裂(图4(b))。2.3 弯曲性能分析使用AG-X 250KN电子万能试验机对两种焊接接头进行弯曲试验，试验结果见表5，焊接接头弯曲后宏观形貌如图5所示。符合ISO15614-2评定标准，弯曲结果合格。编号焊接方法弯曲类型弯曲角度压头直径/mm试验结果C-3C-4C-5C-6M-3

有色金属加工 2020年1期2020-03-18

轧后热处理工艺对Gr.5钛合金棒材断口形貌及组织的影响研究

主要由光滑面和小韧窝构成。对试验棒材进行拉伸试验，结果显示拉伸断裂属于韧窝—微孔聚集型断裂，属于奠定的塑性断裂。因此，Gr.5钛合金棒材的塑性断裂可进一步划分为纤维区、放射区和剪切唇三部分。但是，在Gr.5钛合金棒材宏观照片上仅可见纤维区和剪切唇区，并未见到放射区。根据前人研究成果认为，钛合金棒材找那个纤维区面积较大的合金材料，钛合金的塑性性能更好[3]。由此可知，随着固溶温度从750℃逐渐升高至840℃，Gr.5钛合金棒材的塑性性能逐渐降低。将样材2在固

中国金属通报 2020年5期2020-01-06

舵面定力解锥断裂分析

微观形貌主要为浅韧窝，局部存在少量的准解理形貌。源区断面存在摩擦痕迹，未见明显冶金缺陷及腐蚀产物;扩展区与终断区微观形貌与源区相似，均为浅韧窝+少量准解理形貌，对源区成分进行能谱分析，未见异常元素。2#解锥断口的源区、扩展区和终断区形貌与1#解锥断口相似，断面准解理形貌占比更大。源区成分，亦未见异常元素。（三）化学成分分析对2件断裂解锥取样后进行化学成分分析，结果见表1。结果表明1#解锥材料成分符合5CrW2Si钢成分要求，2#解锥材料不符合。（四）力学性

都市生活 2019年5期2019-08-01

海底管线钢X65MO韧性研究

降低，断口形貌由韧窝逐渐转变为解理；随着试验温度降低，韧窝尺寸和深度逐渐减小。0℃和-20℃下冲击断口形貌为尺寸较大的等轴韧窝和围绕在其周围的尺寸较小的韧窝，韧窝的深度较大；-40℃和-60℃下冲击断口形貌为尺寸较小的韧窝，尺寸和深度均开始减小，并存在极少的解理区域；-80℃下冲击断口形貌为扇形解理花样，部分区域仅存在少量小而浅的韧窝。2.2 韧脆转变曲线根据表2可绘出图2所示的平均冲击吸收能量-试验温度、平均脆性断面率-试验温度曲线。图1 试验钢在不同试

安徽冶金科技职业学院学报 2019年2期2019-06-03

钢制拉伸器螺母开裂失效分析

其显微断口形态呈韧窝状，属韧性断裂，沿条状夹杂物有疲劳辉纹产生[4-6]。如图5所示，断裂源区发现有条带状非金属夹杂物，能谱成分分析结果见图6，主要成分为硫化锰。断口中其它区域微观形态也均呈韧窝状，均未出现明显的脆断特征。图4 断口断裂源区形貌图5 断裂源夹杂物微观形貌图6 断裂源区夹杂物形貌及成分分析3 化学成分分析在拉杆断裂失效件上分别对螺杆和螺母取样进行化学分析，其结果见表1。从化学分析结果可以看出，除S含量高于成分要求外，其余元素均在要求范围内。表

热处理技术与装备 2019年6期2019-02-27

Ti-6Al-4V在高应变率下的动态剪切特性及失效机理*

特征的典型区域即韧窝区及平滑区，认为材料的失效包括韧性及脆性两种断裂模式。苏冠龙等[15]采用单、双边剪切试样对Ti-6Al-4V的失效模式和绝热剪切带的形成及扩展情况进行了研究。Landau等[16]通过对剪切压缩试样的冲击加载，研究了Ti-6Al-4V的微观组织演化特性。Guo等[17]采用片式双剪切试样对Ti-6Al-4V的冲击剪切行为进行了研究，发现材料的断裂受剪切区绝热温升的影响。Longère等[18]采用SHPB实验装置对帽型试样和剪切压缩试

爆炸与冲击 2018年5期2018-09-27

汽车覆盖件采用变形铝合金材料的研究

56合金属于塑性韧窝状断裂，断口以穿晶开裂为主，兼有少量的沿晶开裂;断口上韧窝的分布具有方向性，沿着挤压变形方向成串平行排列，同时韧窝沿裂纹扩展方向被拉长;T4态的韧窝的平均尺寸最大，T6过时效态的韧窝的平均尺寸最小。而3种T6人工时效态中，欠时效的韧窝的平均尺寸最大，过时效的最小，峰时效居于二者之间。韧窝平均尺寸越大，说明其显微组织的塑性越好，其断裂韧性也就越好。另外，还可以看到在韧窝底部存在第二相粒子。合金塑性变形时在这些第二相质点与基体的交界处萌生出

汽车零部件 2018年8期2018-09-06

铝合金材料成形性能研究

断口中心位置分布韧窝，形状为椭球形，密度较小。韧窝两侧分布着剪切唇，断口类型为韧窝-剪切型。当凹模椭圆度(b/a)为0.8和0.6时，试件破裂形式均为顶点处破裂，裂纹沿轧制方向分布并沿垂直轧制方向发展。断口截面布满韧窝，韧窝密度较大，大韧窝内分布着小韧窝，韧窝形状多为球形和椭球形，断口类型为典型的韧窝型断裂。对于铝合金材料6016-T4，三种凹模形式试件断面均贯穿不同形状韧窝，均为韧窝型断裂。图11 铝合金5182-O断口形貌图12 铝合金6016-T4断

锻造与冲压 2018年16期2018-08-24

激光选区熔化成形Ti-6Al-4V薄壁结构的断裂行为与断裂机制研究

貌均为典型的等轴韧窝形貌，二者的区别在于：横向姿态试片拉伸断口韧窝形貌中韧窝细密且深，韧窝的大小分布更均匀；纵向姿态试片拉伸断口韧窝形貌中韧窝较粗大且浅，大小分布不均匀；横向姿态相较于纵向姿态，韧性和塑性更好。图2 不同姿态的Ti-6Al-4V试片拉伸断口形貌Ti-6Al-4V激光选区熔化成形横向姿态和纵向姿态试片拉伸力学性能见图3。一方面，横向姿态和纵向姿态的抗拉强度和屈服强度显著高于锻件强度标准（σb：895 MPa，σ0.2：825 MPa），而延伸

电加工与模具 2018年3期2018-07-12

钢-铝热致搅拌摩擦点焊工艺研究

等的圆形或椭圆形韧窝。韧窝是微孔长大形成的，是微孔形核长大和聚合在断口留下的痕迹。韧窝的形状取决于所受应力的状态，韧窝的大小和深浅取决于第二相的数量分布以及基体的塑性变形能力。若第二相数量较少且呈均匀分布，基体的塑性变形能力就强，就会形成大而深的韧窝。若基体的加工硬化能力很强，就会形成大而浅的韧窝。若微孔聚集断裂就一定会形成韧窝，而在微观形态上形成韧窝，宏观上不一定出现韧性断裂，这是因为宏观上的脆性断裂，在局部区域内可能是塑性断裂，也可能是塑性变形，但显示

新乡学院学报 2018年6期2018-07-11

7475-T7351铝合金厚板的断裂韧性

−向断口上以穿晶韧窝为主，而在−向断口上沿晶断裂比例增加；韧窝中大都可以观察到含杂质Fe元素的粗大硬脆第2相粒子；板材中扁平状晶粒及粗大硬脆第2相的分布是造成其断裂韧性各向异性的原因。7475铝合金厚板；T7351；断裂韧性；晶粒组织；含Fe杂质相7000系铝合金由于强度高、密度小而被广泛用作飞机的结构材料。在实际服役过程中，这些铝合金材料有时会在远低于屈服强度的条件下突然发生断裂，对飞机的安全性构成严重威胁。在这些材料中通常会存在一些裂纹和缺陷，因此，在

中南大学学报（自然科学版） 2015年2期2015-09-24

压铸工艺对Al—Mg—Si—Mn合金组织及力学性能的影响

渐变得细小，而且韧窝数量增加，合金的室温抗拉强度有显著提高。第二组压铸温度为700℃，随着压铸力（60MPa、100MPa、140MPa）增加，合金试样拉伸断口形貌有所变化，韧窝数量明显增多，韧窝直径变小且深度较大，准解离面变得细小，在断口的韧窝底部存在引起裂纹源的夹杂物或第二相粒子，这说明断口韧性断裂比例明显增大，试样断口由韧窝特征向混合断口转化。第三组压铸温度为750℃，随着压铸力（60MPa、100MPa、140MPa）增加。扫描电镜图中存在的放大的

中国高新技术企业 2015年30期2015-08-11

元素Cr含量对粉末冶金TC4合金组织与性能的影响

口形貌中解理面与韧窝混合在一起，属于解理+韧窝的“混合型”断裂[11−13]。在这种断裂方式中，解理面往往在初生α0相上形成，而发展不完全的韧窝在β相中形成。图5(a)、(b)中标出了由初生α0相形成的解理面和β相形成的韧窝。当Cr含量为1%时，韧窝较多，解理面较少；随Cr含量增加，韧窝逐渐减少、变浅，解理面变大，且数量增多，3%Cr时合金出现了一个较大的解理面，如图(c)中箭头所指区域；4%Cr时，合金的韧窝最少、最浅，解理面较多，合金伸长率明显弱于1%

粉末冶金材料科学与工程 2015年3期2015-03-04

Cu-Zr和Cu-Ag-Zr合金的高温拉伸性能研究

口中部分布着大量韧窝，韧窝大小不一。CuAgZr合金宏观断口断面较大，为典型的杯锥状断口，由纤维区和剪切唇区组成，颈缩现象没有CuZr合金明显，剪切唇表面较光滑，与拉伸轴呈45度左右的夹角，微观断口处韧窝大小基本相同，为等轴状韧窝，且韧窝大小比CuZr合金小的多。在韧窝底部都能看到第二相质点的存在，而且CuZr合金韧窝壁上可见蛇形的滑移线，两种合金均为沿晶韧性断裂。韧窝特征的形成机理为空洞聚集，首先在材料内部分离形成空洞，在滑移的作用下空洞逐渐长大并和其他

中国科技纵横 2014年13期2014-08-27

金属铌对铬钼铸钢组织与性能的影响研究

口微观上均为等轴韧窝。1#试样中韧窝较粗大，大韧窝周围分布着许多小韧窝，但是大韧窝数量比较多；2#试样中粗大韧窝较1#尺寸明显减小，而且数量也较 1#少；3#试样中粗大韧窝尺寸与2#接近，但其数量更少，周围分布着大量均匀细小的小韧窝；4#中韧窝数量不多，但个别粗大韧窝粗化，尺寸与1#中的大韧窝尺寸接近；5#中粗大韧窝数量又逐渐增多，同时存在韧窝粗化现象。图7 3#拉伸试样断口扫描电镜宏观形貌图8 拉伸试样断口微观形貌这与材料的力学性能相符合，含Nb量在0～

设备管理与维修 2014年4期2014-07-25

厚板高强钢激光填丝多层焊接头特征及断裂机制研究

或椭圆形的凹坑-韧窝，这是金属韧性断裂最主要的微观特征，由此可知，接头的断裂机制属于韧窝断裂.对比母材断口与接头断口中韧窝的大小和深浅发现，母材断口的韧窝尺寸在6-8 μm之间，并且韧窝较浅，大小不太均匀，而接头断口处韧窝尺寸在15-20 μm之间，大小非常均匀，且孔洞较深.根据断口学理论，韧窝的尺寸大小、深浅、数量及均匀性反映了材料的强韧性的优劣.如果韧窝的的尺寸比较均匀，深浅一致，说明其塑性及强韧性比较均匀，且在断裂条件相同时，韧窝尺寸越大，表示材料的

材料科学与工艺 2013年1期2013-09-28

固溶处理对双相不锈钢组织性能的影响

)～图3(d)为韧窝状的微观断口形貌。由图3可以看到，断口上既有韧窝也有一种长条状类韧窝形貌。图4(a)为实验用钢铸态金相试样电镜图像，图4(b)、图4(c)、图4(d)分别为图4(a)中1、2、3点的能谱分析图，其元素成分分析结果如表2所示。表1 实验用钢室温拉伸试验结果表2 实验用钢铸态金相试样成分分析结果质量分数，%)比较图4(a)三个区域的能谱分析结果，1点区域即富σ相区，合金元素Cr、Mo百分含量最高，Si元素含量最低；2点区域即单相δ-铁素体，

大型铸锻件 2013年1期2013-09-25

热得快电热丝的显微断口形貌分析

，呈等轴或撕裂“韧窝花样”［6］，韧窝底部有细小孔洞(见图1a)。正常使用状态下电热丝受火后的显微断口形貌特征为:断口外貌呈不规则形，断口凹凸不平加剧，整个表面更加粗糙，有较大的坑洞出现，呈等轴或撕裂“韧窝花样”，韧窝底部有孔洞(见图1b)。正常使用状态下电热丝受火前后的显微断口形貌特征虽有所不同，但均为“韧窝花样”，属于韧性断口，无本质区别。图1 正常使用电热丝的显微断口形貌2.2 通电干烧状态下电热丝的显微断口形貌特征通电干烧状态下电热丝受火前的显微断

中国人民警察大学学报 2013年2期2013-07-24

焊接方法对2219铝合金焊接接头力学性能的影响

可以看出有明显的韧窝存在，在较少的韧窝底部有颗粒状的第二相存在，这些韧窝很浅且形貌规整，没有明显的变形。图2b所示为FSW焊接接头拉伸断口形貌，可以看出拉伸断口呈现大、小韧窝交错分布的特征，韧窝数量多且存在较多的撕裂棱，这说明试样在断裂之前经历的了大量的形变;同时韧窝很深而且在部分韧窝的底部还有第二相的存在，搅拌摩擦焊所获接头的断裂类型为韧性断裂。图2c所示为EBW焊接接头拉伸断口形貌，可以看出断口中存在大量的韧窝，这些韧窝较深且存在一定程度的变形，同时还

航空材料学报 2013年1期2013-07-16

高速列车用高强铝合金焊接接头疲劳裂纹的扩展特性

现较多二次裂纹及韧窝结构，在大韧窝中含有较大尺寸的第二相粒子及夹杂物[10]；在大韧窝的周围分布着很多小韧窝，这是弥散相较小而形成的小韧窝结构。图5所示为热影响区试样在近门槛值低速扩展阶段、Paris中速扩展阶段及快速断裂阶段的疲劳断口形貌。图5(a)所示为近门槛值的低速扩展阶段断口形貌，与图4(a)中母材的断口形貌基本相似，即存在一些较小的滑移台阶，裂纹也主要是沿着晶粒内部滑移带扩展。对比图5(b)与图4(b)可以发现，热影响区与母材在Paris中速扩展

中国有色金属学报 2012年12期2012-12-14

Mo、B对低合金高强钢组织和性能的影响

断增大,最后通过韧窝互相联合导致断裂,在正应力作用下形成等轴韧窝。1#和2#试样的拉伸断口均粗糙不平,呈纤维状,为等轴韧窝断口,表明两个钢种有较好的塑性。在图1(a)和图1(b)中可以观察到两个试样的拉伸断口上韧窝均很小,且数量多,呈等轴、无规则分布。在图1(c)和图1(d)中可以观察到2#试样中的韧窝部分相对较平滑、纤维组织较少,而1#试样中,韧窝形貌大而深,表明1#试样的塑性比2#试样稍好。图1 试验钢种的拉伸断口形貌Fig.1 Fractograph

武汉科技大学学报 2010年1期2010-01-29