孔底
- 孔底组合钻具瓦斯喷涌阻尼机制及工程应用
时大量高压瓦斯从孔底向孔口高速涌出，常规的钻进方法，难以将喷孔压力降低到安全值，喷孔无法避免，只能在孔口处进行被动防喷。瓦斯喷出通道为钻杆与钻孔之间的缝隙，中间夹杂着钻屑，这些因素会形成通风阻力，一定程度降低了孔口喷出压力，如能将喷出压力在孔内大幅度削弱，将减轻孔外防喷的压力。为此，笔者分析孔底组合钻具瓦斯喷涌阻尼机制，并设计了孔底组合钻具，结合数值模拟、建立气流阻力力学方程、分析了孔底组合钻具的阻尼效果，并通过工业性试验对孔底组合钻具的阻尼效果进行了验证
煤炭学报 2023年9期2023-10-18
- 含砂地层大直径旋挖钻孔桩孔内泥浆性能研究
变化，并严格监测孔底沉渣厚度的变化。1.3 成孔速度统计如图1所示，桩径为1 200 mm的钻孔灌注桩，成孔时间在8.0～14.5 h之间，入岩时间在1.5～3.7 h之间。桩径为2 400 mm的大直径钻孔桩，成孔时间较长，通常在16.3～25.0 h之间，入岩时间在5.4～12.6 h之间，如图2所示。对于大直径桩，桩孔自身的稳定性比小直径桩孔差，其成孔时间、入岩时间均较长，成孔时孔内泥浆性能有较大的变化，对桩孔稳定性影响也较大。若桩孔暴露时间较长，理
地基处理 2022年5期2022-11-01
- 孔底抵抗线对VCR爆破的影响研究
开采过程中，由于孔底抵抗线过大或过小，使得爆炸能量过多的浪费，容易出现块度分布不均匀的爆破效果与造成堵孔冲孔等爆破危害（见图1（c））。为了最大化合理利用爆炸能量以提高爆破效果，改善矿山经济效益，研究孔底抵抗线以控制爆炸效果对现场生产有很大的实践意义。许多学者对爆破抵抗线进行了分析研究，如：姜永恒等[2]针对某金矿大块率高的问题，运用数值模拟软件对采场扇形孔进行模拟，分析了岩体内部质点的有效应力峰值，确定了中深孔爆破最优抵抗线和孔底距；何闯等[3]研究抵抗
采矿技术 2022年5期2022-09-29
- 湖北三鑫金铜矿扇形中深孔爆破参数优化数值模拟研究*
值模拟软件对不同孔底距和不同最小抵抗线的深孔爆破进行了数值模拟，确定了爆破参数的合理范围[7]；刘益超等基于Floyd算法建立中深孔爆破扇形炮孔排面优化设计算法模型优化了炮孔布置方案[8]；李志鹏等利用数值模拟技术验证了可以利用浅孔改善深孔露天台阶爆破孔口部分爆破效果[9]，为减少孔口大块提供了技术支持；刘爱兴等运用LS-DYNA软件模拟不同孔底抵抗线扇形深孔爆破过程[10]，得出爆破对充填体的损伤规律；戴林等开展不同孔距﹑坡顶距对爆破效果影响的数值模拟研
爆破 2022年2期2022-06-21
- 煤矿井下密闭取样钻头设计与优化
取样钻头水眼到达孔底进行排渣与钻头的冷却；⑤密闭取样装置在钻杆作用下推进旋转，切削煤样并压入取样内筒，直至取样孔深；⑥开启高压水，在高压水的作用下，被碟簧顶住的卡销下移，驱动套筒复位带动剪切错位阀门旋转并关闭取样内筒，完成煤样的密封；⑦退钻取出取样器，完成密闭取样工作。相较于常规定点取样方式，密闭取样装置将煤样密封极大地减少了煤样在空气中的暴露时间，提高了瓦斯含量检测的准确度[16]。但实际取样过程中由于冷却液对孔底煤样的冲刷，取样内筒无法装满煤样。现对取
矿业安全与环保 2022年2期2022-05-20
- 基于ANSYS的深孔帷幕灌浆钻孔弯曲机理研究
界效应、粗径钻具孔底碎岩过程、钻孔底唇面应力状态等进行分析得出灌浆孔弯曲机理。文章从微观方面钻孔底唇面和有效影响深度范围内地应力入手，利用ANSYS软件有针对性地建立了不同的钻孔弯曲分析数值模型，很好地揭示了钻孔弯曲机理。根据研究结果采取针对性措施，制定、调整、优化钻进工艺参数，很好地将钻孔偏斜控制在设计范围内，避免了发生钻进事故，加快了帷幕灌浆施工速度，产生了可观的经济效益，用于指导该帷幕灌浆工程施工，并为类似工程提供相应工程实践经验。1 深孔帷幕灌浆钻
水利与建筑工程学报 2022年2期2022-05-17
- 受控定向孔钻进用自动导航系统的分析研究
标，需要及时掌握孔底实时位置（孔深）、顶角、方位角，以及造斜器具在孔底的安装角度等，为此需要使用遥测系统［1-20］。遥测系统一般包括有：最大限度接近孔底的一组传感器，动力供给装置，从孔底到地面信息的获得、传送和接收系统，处理所得信息以便解决检测、控制钻进过程的计算机所需的信息系统等。为了从孔底向地面传送信息，需要不同的联系通道。联系通道有多种，有声波联系通道、水力联系通道、电磁（无杆）联系通道、有杆联系通道、组合联系通道等。但是目前使用较多的是水力联系通
钻探工程 2022年2期2022-04-24
- 额仁陶勒盖银矿中深孔爆破问题分析及建议*
2～1.6 m，孔底距为2.0～2.4 m。中深孔采场爆破参数还可以结合所采用的炸药类型及其特性、孔径、炮孔布置形式、装药结构、爆破方式等因素，通过系列爆破试验分析确定。炮孔施工完后，采用BQF-100 装药器向炮孔内装填粉状乳化炸药，连接好爆破网路，向切割槽依次分段爆破崩矿。崩矿时自上分段向下分段依次进行，即上分段崩矿超前下分段，上下分段之间崩矿后形成台阶。每排炮孔之间用普通毫秒导爆管雷管进行分段微差爆破，同一排炮孔间也可以进行分段微差爆破。采用孔底起爆
采矿技术 2022年1期2022-02-14
- 金矿中深孔爆破参数数值模拟研究
石破碎爆破过程中孔底距与最小抵抗线是爆破作业设计中的主要参数，由于爆破过程十分复杂且实验与测试的条件要求较高，不论是在实验室或者实验场地对于参数的精准计算都比较困难。因此，本文通过借助于ANSYS/LS—DYNA数值模拟软件来模拟扇形炮孔的爆破过程，通过观察爆破中应力场的变化情况，分析Von Mises有效应力峰值与岩石动态抗拉强度最终确定中深孔爆破最大底距与最小抵抗线的合适参数值。1 爆破模型的建立本研究以某金矿1号试验采场为研究对象，分析存在自由面的爆
世界有色金属 2021年18期2021-12-26
- VCR法爆破成井技术在马坑铁矿中的应用
药包的最优埋深及孔底堵塞长度，最终由下往上逐层爆破，每层爆破不大于3 m。实践证明，采用VCR法技术施工天井具有工艺简单、作业条件安全、效率高、便于安全管理等优点，目前在马坑铁矿成功应用，并取得了良好效果。1 VCR法爆破成井技术方案以马坑铁矿西区混合井+18～+90 m 水平回风天井为例进行VCR法爆破方案设计，爆破高程区间为+28.83～+96.03 m，深孔单孔凿岩深度为 67.2 m，大直径下向深孔凿岩设备采用T150，孔径Φ150 mm，设计Φ3
采矿技术 2021年6期2021-12-06
- 旋挖钻配合人工分步开挖抗滑桩施工工艺数值分析
，先沉降后鼓起，孔底土层向上隆起，呈“反扣锅底”形。关键词：分步开挖;地表;孔底;变形中图分类号：U445.55+1 文献标识码：A 文章编号：1003-5168（2021）24-0034-03Numerical Analysis on Construction Technology of Anti-slide Pile with Rotary Drilling and Manual Step-by-Step ExcavationLI
河南科技 2021年24期2021-09-26
- 深海原位取芯金刚石钻头孔底流场数值模拟分析
程中,影响表现在孔底排粉能力和钻头有效冷却效果等方面,因此,对孔底流场的研究至关重要。综合文献可知,由于应用环境、钻头结构和钻进参数不同,目前还没有一个确定描述钻头流场的普遍规律[2]。从目前的研究结果来看,还存在以下问题:① 对于孔底流场的模拟,多采用以水为介质的单相流场,忽略了岩屑对流场的影响;② 对于钻头的水力学研究,通常在钻头静止的流场中进行分析,忽略钻头转速的影响;③ 在模拟过程中,未考虑实际应用工况等环境因素的影响[3-5]。相比陆地钻探,海底
机械制造 2021年7期2021-08-23
- 降振爆破技术在露天矿山的应用
本研究通过采用“孔底软塞+逐孔起爆”降振爆破技术，降低爆破过程中的有害效应，达到有效控制爆破振动的目的。1 降振爆破技术分析1.1 孔底软塞爆破技术孔底软塞爆破作用机理是：当在孔底放置软塞时，在炸药爆炸产生的应力波与爆生气体的共同作用下，其准静态压力的峰值随其作用膨胀体积的增大而相应下降，压缩应力波随其在介质中传播距离的增加而急剧衰减[1−2]。因此，在炮孔底部放置软塞不但能够降低爆破初始脉冲压力峰值，将部分能量储存在软塞中，延长整个炮孔的爆破作用时间，而
采矿技术 2021年4期2021-08-08
- 基于Floyd算法的扇形中深孔爆破布孔优化设计*
距a分为孔口距和孔底距，由于孔底距对爆破效果的影响较大，设计中以孔底距表示孔间距a。上述的无底柱分段崩落法的中深孔爆破参数，炮孔直径与钻孔设备有关，炸药单耗与矿岩硬度性质有关，起始炮孔角度、终止炮孔角度与采场结构参数及放矿管理有关，这些影响因素是相对不变的，且参数之间没有直接的关联性。当排孔装药总量确定后，中深孔爆破设计的目标即为均匀布置炮孔且满足装入排孔装药总量的炮孔长度要求。Q、a与其他参数之间的关系可用式(1)、式(2)表示[12]Q=q×S×Y×W
爆破 2021年1期2021-03-31
- 全套管全回转灌注桩套管内气举反循环清孔施工技术
风管的清渣桶吊入孔底上方附近，开启空压机，将高压空气送入孔底与孔底处的泥浆混合，其重度小于孔内泥浆重度，产生套管内外泥浆重度差，在清渣桶底附近产生低压区，连续充气内外压差不断增大，当达到一定压力差后，气液混合体沿清渣桶与套管间的间隙上升流动，由于上返未形成封闭空间，在上返一定高度后气液失去进一步的动能，则下降至清渣桶内和孔底，部分沉渣集聚在清渣桶内，这样便形成了套管内气举反循环式清孔方式。孔内泥浆携带孔底沉渣在套管进行气举反循环，沉渣不断落入清渣桶内，气举
施工技术(中英文) 2021年23期2021-02-18
- 发电机转子励磁端盲孔的加工工艺
a1.6 μm；孔底设计成SR52.5 mm圆弧底，粗糙度Ra1.6 μm，孔底表面不允许有刀痕，端面距离成品有5.0 mm余量. 圆弧孔底的设计是为了避免应力集中，确保转子正常平稳地工作，进而保证整个发电机组的运行安全.2 加工工艺4 MW发电机转子励磁端盲孔的加工选用深孔加工机床(C61200X8)，工件最大回转直径2.0 m，最大加工工件长度8.0 m.具体加工工艺如下：2.1 托辊架位加工在卧车上加工出用于深孔加工的架位，在转子右端直径d=505
辽宁师专学报（自然科学版） 2020年3期2021-01-09
- 旋挖钻孔灌注桩孔底沉渣的质量控制
.旋挖钻孔灌注桩孔底沉渣的主要成因2.1 桩孔孔壁塌落导致桩孔孔壁塌落具体有以下五点：（1）杂填土层缺乏稳定性，易导致孔口表层发生塌落现象；淤泥层失稳现象明显，主要受到提、放钻具的影响，期间形成的抽吸作用将破坏土层稳定性。（2）钢筋笼下放过程中垂直度未得到合理的控制，导致其刮蹭孔壁，产生的砂土进入孔内，形成孔底沉渣。（3）成孔后未紧跟浇筑作业，期间间隔时间较长，导致预先拌制的泥浆离析，投入使用后无法有效加固孔壁。（4）孔口周边受到较明显的集中荷载作用，导致
珠江水运 2020年21期2020-11-29
- 矿井煤岩动力灾害声发射监测传感器孔底安装方法研究
器的安装主要采用孔底注浆安装方式，但针对大角度上向孔安装时，易受浆体与煤岩体本身特性影响而出现耦合不完整的现象，影响信号的接收和监测效果。基于此，提出一种声发射传感器孔底安装方式，解决上向孔传感器和煤岩体不紧密耦合导致监测信号残缺、安装过程中无法防止传感器在钻孔滑落和安装困难等问题，以弥补现有孔底安装方法的不足，从而提高声发射监测效果。1 煤岩体声发射传感器安装方式分类煤岩体声发射传感器的安装方式主要有表面安装、孔底安装和波导器安装等3种方式[19-20]
矿业安全与环保 2020年4期2020-09-09
- 工程陶瓷纵扭复合超声振动螺旋磨削制孔表面质量研究*
寿命，故对孔壁与孔底都有着较高的加工表面质量要求。而硬脆材料的高硬度、低断裂韧性等特点加大了加工难度，采用传统加工方式进行制孔加工，容易出现刀具磨损、切削力大、制孔表面质量差等问题。因此，寻求高质量、高效率的制孔方式、匹配合适的工艺参数对工程陶瓷等硬脆材料大规模推广应用具有重要的现实意义。传统制孔为半封闭式加工，切屑对表面造成二次损伤是造成表面质量较差的重要原因之一。近年来，多位学者深入研究了螺旋铣孔加工叠层复合材料等加工机理及工艺规律[1]：相比传统制孔
机电工程 2020年7期2020-07-23
- 大规模岩土爆破工程施工技术
-不耦合装药轴向孔底空气间隔定向卸压爆破、预留孔底保护层缓冲爆破等关键技术进行施工。3.1 等边三角形布孔斜线起爆技术关于宽孔距小抵抗线爆破机理[2]，国内外有着各种理论和假说，但尚无统一定论。该技术最早由兰格福斯.U[3]提出，他认为增大炮孔密集系数m，能够增加岩石内的剪应力和拉应力，使暴露岩面只能以一个弯曲面向前移动，这样岩体将在每个炮孔的前方出现更明显的弯曲，从而改善破碎效果。因此，本工程通过采用等边三角形布孔斜线起爆技术，减小抵抗线(排距)，增大实
工程爆破 2020年1期2020-03-23
- 浅谈旋挖钻孔灌注桩孔底沉渣的质量控制
旋挖钻孔灌注桩孔底沉渣产生的原因分析3.1 桩孔孔壁塌落（1）杂填土层较厚且不稳定造成孔口表土层塌落孔内；（2）淤泥层及砂层由于钻孔过程的提、放钻具在孔内产生正、负压差所引起的抽吸作用，造成孔壁塌落；（3）在提、放钻具及下放钢筋笼时刮蹭孔壁，造成孔壁砂土掉落孔内；（4）成孔后未及时浇筑混凝土，空置时间太长导致泥浆分层离析孔壁失去稳定；（5）孔口附近有较大的集中荷载作用压垮孔壁；（6）泥浆比重过小，使得泥浆侧向护壁能力不足造成孔壁塌落；（7）由于钻具转速过
江西建材 2020年6期2020-02-15
- 钻孔灌注桩在富水砂性土层中的应用
面临成孔效率低、孔底涌土等问题[2]，因此，传统的钻孔灌注桩施工工艺难以在沿海地区地下水位丰富的近岸段实施。本文结合沿海地区某项目在钻孔灌注桩施工过程中采用的护底施工技术，创新性地提出在不进行施工降水的前提下，采用孔底注水的方法，解决钻孔灌注桩在富水砂性土层中成孔困难的相关问题。1 项目概况项目实施围堤轴线外侧约20 m范围内施工区域内有一根深海排污管，而滨海综合会展中心等围填海项目(以下简称“本项目”)西侧堤是在城市沙滩东围堤的基础上加高形成的，如不采取
水运工程 2020年1期2020-02-10
- 黔西南水银洞金矿涌水坑道钻探难点与对策
当进入蚀变体后，孔底水压高、涌水量大，矿层取心率低。龙潭组第一段裂隙、孔隙发育，岩石破碎，严重影响岩心的采取率(见图2)。钻遇破碎地层时，在钻杆的旋转撞击下，更易垮塌掉块，如果操作不当，极易造成卡钻、埋钻事故。KZK5524钻孔出现烧钻事故1次，断钻杆事故5次，钻穿27 m SBT，终孔深度97.00 m，施工日期达12天之久。图2 KZK5705钻孔岩心采取率和RQDFig.2 Core recovery and RQD of Hole KZK57052
钻探工程 2019年11期2019-12-24
- 基于数值模拟的矿柱扇形中深孔爆破参数研究与应用
佳孔网爆破参数：孔底距与排距分别为2.0 m与1.8 m，现场试验应用证实爆破效果良好，可推广应用到整个水平和类似矿山。矿柱回收;中深孔;爆破参数;LS-DYNA0 引 言会宝岭铁矿是一座大型地下矿山，生产规模为300万t/a，采用分段空场嗣后充填采矿方法。矿体为急倾斜矿体，倾角76°~85°，中段高度70 m，采场沿走向布置，矿房长54 m，矿柱为6 m，宽为矿体厚度。在矿房底部集中出矿，底部结构布置为无轨自行设备出矿的型式，包括出矿巷道、出矿进路、凿岩
采矿技术 2019年6期2019-12-23
- 冲孔灌注桩孔底岩土体破坏机理及冲锤选型分析
下往复运动冲击井孔底岩土体形成泥浆混合物排出井孔获得进尺，为了片面地追求快速掘进而获得更多经济利益，不少作业队伍选用质量过大的冲锤和喇叭头过大的芯管。冲锤质量的增加可在一定程度上提高冲锤的掘进速度，但大质量、大喇叭头芯管的冲锤对井孔底岩土体施加的冲击影响过大，破坏了井底孔壁的完整性甚至造成孔壁失稳引发塌孔、埋钻等事故。设计终孔深度以下的岩土体受到冲锤的冲击作用，形成一定的塑性区范围，表现为桩底虚土[1]。桩底沉渣及虚土对桩基承载力的削弱可通过灌注桩后压浆技
水利与建筑工程学报 2019年5期2019-11-04
- 空气间隔装药结构在水下钻孔爆破中的数值模拟
通过现场试验发现孔底空气间隔装药有利于克服根底、减少超深。辜大志等[5]通过试验发现孔底空气间隔装药具有降震效果，降震率可达10%～15%。厦门新机场运输航道工程主要施工任务为水下炸礁，设计工程量高达106.5万m3，是福建地区历史上最大的炸礁项目。本工程具有以下几个特点：1）火工品用量大，一旦发生意外，危险性大、后果严重。2）航道与其它已建航道及航线交错，船流密集，通航环境较为复杂。3）施工地点位于国家一级保护动物、素有“海上大熊猫”之称的中华白海豚的外
中国港湾建设 2019年8期2019-07-25
- 斜盘式轴向柱塞泵最小留长比的计算与仿真
NF2—— 缸体孔底对柱塞侧向力,Nf—— 摩擦系数l—— 柱塞的名义长度,mml0—— 柱塞在缸体孔中的留缸长度,mml2—— 柱塞组件中心至柱塞底部端面的距离,mmFg—— 柱塞组件运动惯性力,NFb—— 柱塞底部作用力,NFg=mRω2(5)式中,m—— 柱塞组件质量,gR—— 柱塞最大行程，mmω—— 缸体旋转角速度,rad/s(6)式中,d—— 柱塞直径,mmps—— 工作压力,MPa将式(3),式(4)联立可得：(7)将式(2),式(4)联立可
液压与气动 2019年4期2019-04-22
- 丰满大坝坝体排水孔孔底定位检测方法研究
50mm。排水孔孔底出口与廊道上游侧拱顶相通，并通过PVC钢丝增强软管将渗水引入廊道底部排水沟，集中排出。坝体排水孔设计592个孔，钻孔17860.3m。廊道排水孔预留槽投影尺寸为基础廊道1m×1.5m，中层廊道1m×1.25m。中层廊道设计孔底与预留槽边沿最小距离为45cm，基础廊道设计孔底与预留槽边沿最小距离为50cm，由于廊道内为清水混凝土处理尤其是底部廊道预留槽四周有倒角处理，该部位孔底外观质量需要保证(降低钻穿时撕裂破坏程度)，因此对排水孔钻孔精
居业 2018年12期2019-01-10
- 浅谈建基面保护层开挖方法的综合利用
保护层开挖方式为孔底充填柔性垫层的保护层一次爆破法，或手风钻水平光面爆破。根据孔底充填柔性垫层的保护层一次爆破法的爆破原理，该方法对岩质坚硬的岩体爆破效果较差，经现场试验后无法满足平整度要求。采用水平预裂爆破方式，虽然对控制建基面质量有较好的效果，但采用人工手风钻水平光面比较适用于马道部位或平台宽度小于5m的部位，对于大面保护层开挖不仅效率低、施工成本高，且对于分区分块的提交建基面施工情况下不易操作，质量控制难度大。鉴于本工程的施工特点，为了确保施工质量及
中小企业管理与科技 2018年34期2018-12-20
- 基于数值模拟的上向扇形孔孔底距优选研究
变化。进一步研究孔底距应力分布问题，分析在特定单元有效应力对比情况，最终得出最优爆破参数。1 矿区背景试验场地为云南德钦县羊拉铜矿，该矿矿体走向长约370 m，工程控制长为250 m，倾向延深约292 m。围岩以花岗闪长岩为主，次为石英岩。矿体厚4.5～50 m，平均为20.54 m，变化系数58.75%，属稳定。金属品位0.3%～6.72%，平均1.16%，变化系数53.49%，属均匀[10]。具体场地在矿山KT6矿体采场3390水平实施。该矿体走向为北
中国钨业 2018年4期2018-11-02
- 锡铁山铅锌矿实验采场中深孔爆破参数的优化研究
m以下的炮孔采用孔底+空口起爆技术，炮孔孔底和孔口分别填装一枚起爆药包（由水胶炸药加工制作），起爆药包采用水胶炸药药卷与单发非电导爆管雷管加工而成，每个起爆药包中装入一枚导爆管雷管，雷管使用脚线为9m的毫秒导爆管雷管。孔深超过7m的炮孔和所有压顶大孔，采用单发导爆管并全程连接导爆索。优化前设计矿房排距1.6m，最小抵抗线1.6。图1 1208采场排位图现对实验采场1208采场设计不同参数进行对比：①东矿房1-6排参数：矿房排距1.3m，孔底距1.5-1.6
世界有色金属 2018年13期2018-09-12
- 浅谈内孔孔底精整创新技术
中，避免断轴，对孔底质量要求较高，要求孔底与孔壁必需圆滑过渡，以下图作为参考。常规加工方法在深孔钻镗床上采用镗刀进行靠镗，孔底会留下接刀痕，且粗糙度较差，无法满足使用要求。刀具介绍为消除孔底接刀台阶，需用整体浮动刀具对孔底及R角进行精整加工，此刀具采用高速钢（W18Cr4V） 整体加工而成，如图2，刀具宽度160（0/-0.05），用以加工Ф160内孔，刀具具有正刃（A-A）与反刃（B-B），并关于中心对称，此结构使刀具在切削时切削力相互抵消，刀具前角为6
科学与财富 2018年21期2018-08-22
- 模拟煤层钻进过程中钻孔稳定性试验研究*
化规律及钻孔壁、孔底变形情况Fig.5 Stress variation of coal body around borehole and deformation of borehole wall and bottom under different axial pressures不同轴压条件下钻孔周围(以下简称“孔周”)煤体应力变化规律及孔壁、孔底变形情况如图5所示。可以看出：不同轴压下每个压电膜的峰值应力大小不同，当轴压为10 MPa时，4#压电膜附近
中国安全生产科学技术 2018年7期2018-08-06
- 中深孔爆破参数的探讨
岩速度显著下降。孔底距a:为（0.85-1.20）w，岩石坚固时取小值。中深孔凿岩机台班效率:30m～40m，每米中孔落矿通常5t～7t。1 大红山铜矿的中深孔爆破参数总结由于盘区回采周期长，大块产出高，贫化增大，供矿强度降低。平均每个盘区总的周期为两年，因而管理难度增大，且投入增多，大红山矿经过几年来的实践摸索，对其孔网参数进行了三次调整，调整到了小低抗线小孔低距的孔网参数布置形式，直至目前的矿房抵抗线w=1.0米，分次爆破分界处为1.5米，孔底距a=1
世界有色金属 2018年5期2018-01-31
- NX CAM实现FANUC宏变量钻孔子程序调用的后处理构建
环2.1 不带有孔底停留时间的钻孔循环自定义循环如图1所示。图1 O0081循环图1中宏变量的意义如下：#571-开始进给平面#572-孔底平面(孔底的Z坐标)#577-主轴进给速度，单位mm/s#590-退刀平面(刀具抬起到位置的Z坐标)循环子程序如下：%O0081#1=#4003 (#4003第三组模态代码的值)G90 G00 Z#571G01 Z#572 F#577G00 Z#590G[#1]M99%2.2 带有孔底停留时间的钻孔循环自定义循环如图2
组合机床与自动化加工技术 2018年1期2018-01-29
- 裂隙较发育岩体的地应力测量与研究
。结果表明：钻孔孔底应变解除法可用于节理裂隙较为发育岩体的地应力测量，并在某水电站坝基柱状节理岩体中得到应用；采用该方法成功获得某水电站坝基柱状节理岩体的平面应力状态，并对3个不同方位的钻孔测试获得三维应力状态；通过坐标转换至各个钻孔坐标系下的应力结果与单孔孔底应力测试结果较为接近，不同方法的测试结果得到互相验证。故钻孔孔底应变解除法能较好地适用于诸如柱状节理等裂隙较发育岩体的地应力测量与研究之中，可供类似工程参考使用。水电站；节理岩体；地应力；孔底应变解
长江科学院院报 2017年12期2017-12-20
- 控制爆破技术拆除斜井整体式道床的实践研究
道床的破损。依据孔底柔性间隔、径向不偶合装药爆破理论，应用控制爆破技术成功实现盲斜井上分层整体式混凝土道床的爆破拆除，并且确保下分层混凝土道床破损控制在设计范围内。柔性材料替代孔底空气间隔装药降低了装药施工难度，提高了盲斜井改造效率，节约了成本。爆破拆除；混凝土道床；控制爆破；孔底柔性间隔铜坑矿为侧翼式主、副井开拓；由2#竖井、东副井、1#竖井、箕斗井、2#风井、3#风井、1#、2#盲斜井、充填斜井、主斜坡道等组成较完整的开拓系统。2#盲斜井轨道、道床于2
采矿技术 2017年5期2017-10-23
- 复杂地质条件下钻探卡心与取样技术
卡簧上。其刚度和孔底之间的差异相对较大，卡簧和岩心的契合程度就相对较低。技术人员和研究人员只有充分认识到各种不同类型卡心工作出现失败现象的主要原因之后，才能够根据不同的岩石特点选择相对比较合适的卡心类型，保证钻探工作能够高效进行。4 获取孔底岩屑的技术分析4.1 钻进过程中获取岩屑的重要性和基本方法钻井股从横中获取岩屑在地质工作中具有至关重要的作用。钻头破碎岩石的岩屑能直接表现出孔底岩石矿物的基本性质和特征；如果是无岩心钻进操作，所收集的岩屑将成为获取孔底
科学与财富 2016年5期2016-04-23
- 冲击成孔灌注桩桩底零沉渣施工方法
循环。反循环施工孔底干净，但设备成本高，密封性能要求高。正循环设备简单，孔底清渣不容易清理干净，清孔时间长。正循环适应性强，应用更为广泛。现代高层建筑已成主流，桩底沉渣量直接影响着桩的承载力大小。规范范围内桩底的少量沉渣同样会造成桩基础的微量不均匀沉降，降低了高层建筑整体的稳定性及抗震能力。现详叙正循环施工冲击成孔灌注桩桩底零沉渣施工方法，反循环施工类同，不做介绍。钻孔成孔后泥浆循环，传统清渣方法是全孔调浆，清渣。在此基础上做了改进，灌注前突出调整孔底以上
山西建筑 2016年27期2016-04-06
- 改进双动双管钻具水路结构预防杵钻事故
，下降钻具至接近孔底或距孔底一定的距离时，采用钻具对孔底岩粉的多少进行试探（工艺要求孔底岩粉一般不超过0.3～0.5m），之后将钻具提离岩粉沉淀位置以上停留，送冲洗液到孔底后准备钻进时，提拉钻具不动，从表面上看冲洗液循环正常，这就是杵钻。有的人将杵钻误认为是埋钻，其实埋钻的现象是由于钻孔内岩粉过多，下钻时将钻具下到了超过孔内岩粉的实际位置钻具挤进岩粉内，此时钻具的水路系统（包括钻具位置的外部水流循环系统）被岩粉堵塞送冲洗液不通，并且钻具的粗径部位同时已被孔
西部探矿工程 2015年1期2015-12-17
- 环岛南路互通立交桥桩基施工中问题的处理——就B1P32 桩基卡锤事故的浅析
处，为了要探明孔底卡锤的具体情况，请来了潜水员到孔底探明情况，但潜水员下潜的深度在40～50m 之间(再深下去便会给潜水员带来极大的危险)。班组因拉锤心切，便私下决定将孔内泥浆抽掉以降低孔内水位达到减压效果。在低潮时将泥浆抽到持平，待涨潮后，筒外水位比孔内高，在高至2m 左右时出现了海水倒流入孔内(经分析，是由于当时振动锤的振动力不够，护筒只在砂层里，并未穿过砂层，抽到孔内泥浆水位低于孔外水位时，孔外压力大于孔内压力导致了海水倒灌)，在海水倒灌的同时带入
江西建材 2015年21期2015-08-15
- 全创煤矿煤自燃火源位置的判定
原火区预留观测孔孔底气体和温度信息、SF6示踪气体检测漏风通道实验、探测钻孔的孔底气体和温度信息，最后判定火源位于故县全创煤矿两条巷道内。原火区；煤自燃；火源位置；SF6示踪气体2009年8月20日全创煤矿43采区井下皮带巷闭墙处、风流中出现CO浓度增高，出现异常，对矿井安全生产构成威胁，特别是对矿井煤层自然发火产生重要的影响[1-2]。通过对原火区预留观测孔孔底气体和温度信息[3-4]、SF6示踪气体检测漏风通道实验[5-7]、探测钻孔的孔底气体和温度信
山西煤炭 2015年5期2015-04-04
- 庙沟铁矿露天转地下开采爆破参数优化
设计时，主要考虑孔底距的大小对爆破效果的影响。设计了炮孔孔底距为1.98 m、2.16 m、2.34 m、2.52 m 这4 个中深孔爆破参数方案，并对其进行了数值模拟分析。图1 为孔底距为1.98 m 爆破炮孔设计图，表1 为4 个不同孔底距的设计参数。图1 孔底距为1.98 m 的爆破炮孔设计Fig.1 Blasting design when hole bottom distance at 1.98 m表1 4 个方案的设计参数Table 1 Des
金属矿山 2015年7期2015-03-26
- 向上扇形中深孔爆破参数优化
线为1.8 m,孔底距为2.2～2.4 m,边孔角为55°,孔底抵抗线为1.5～2.0 m。中深孔布置见图2。该炮孔孔底分布较稀,孔口分布较密,爆破单排炮孔挤压效果差,孔底出现爆破能量不够,不能均匀破碎矿石,导致采场大块产出率高。3 改进方案[1-6]为了降低大块产出率,结合矿山生产实际,采用大孔底距,小排距的孔网参数,排与排之间形成交错布置,使前排孔与后排孔的孔底距相照应,可弥补孔底过稀的不足；改单排起爆为双排起爆,提高爆破挤压效果。改进后中深孔布置及孔
现代矿业 2015年7期2015-03-09
- 盲孔切屑物清理方法
再次加工时，由于孔底切屑堆积和孔壁切屑粘附，直接影响后序加工，容易损坏加工工具，报废工件。对于螺纹孔、环槽孔和深长孔等盲孔，其内部结构复杂，切屑清理更加困难，为防止出现加工质量问题，需要及时清理切屑。目前，主要有两种清除切屑方法，一种是钳工借助手工工具清除，另一种是数控机床普遍使用的气枪吹。根据钳工安全操作要求，钻孔过程中不能使用手和棉纱头或嘴吹来清除切屑，只能使用毛刷或棒钩清除切屑。利用手持毛刷或棒钩等工具深入孔内逐渐掏出，此方法费时费力，效率很低且效果
金属加工(冷加工) 2015年18期2015-02-20
- 某矿山中深孔爆破参数优化
工业试验，验证了孔底起爆时，整个爆孔爆炸更加充分，矿石块度更加均匀，爆破参数的优化改善了爆破效果，达到了预期的目的。地下开采 中深孔爆破 数值模拟 工业试验某矿山采用无底柱分段崩落法开采，上向扇形中深孔爆破，采场进路间距11 m，分段高度12.2 m，放矿试验比较理想。但在实际生产中矿石大块率比较高，粉矿也较高，炸药单耗和同类矿山相比偏大。经过分析后认为，中深孔布置及装药结构和起爆时间控制不合理，造成矿石破碎效果不好，炸药偏高，为此，研究采用数学建模和多物
现代矿业 2015年9期2015-01-16
- 关于金刚石钻头胎体硬度分布的试验研究
石破碎岩石，形成孔底。岩粉沉积在孔底，磨损钻头胎体，使胎体中金刚石露出，继续破碎岩石。其它钻进方法时，这3个钻进规程参数都起着非常大的作用，但在金刚石钻进时，在所钻岩石物理力学性质和钻头类型已经确定的情况下，钻压和钻头回转速度可以决定钻进速度和孔底岩粉的多少，但不能改变留在孔底岩粉的数量，而改变孔底岩粉数量在很大程度上取决于冲洗液的数量。冲洗液量过大时，会导致孔底没有岩粉，岩粉全被冲走，不能磨损胎体，金刚石不能露出，结果是钻头抛光。冲洗液量过小时，不能排走
钻探工程 2015年9期2015-01-01
- 大直径反循环潜孔锤的密封方法与试验研究
密封结构均设置在孔底钻具本体上，它是利用钻具本体密封盘外径与钻孔直径间狭窄的空间形成对上返空气的阻尼，促使携渣空气流从排渣管中上行。可能存在的问题是:由于密封结构比钻头旋转所形成的钻孔直径要小，密封结构外径与钻孔壁的间隙面积会随着钻进时间的延长而越来越大;且钻头成孔过程中有一定的钻孔直径扩大率，因此从密封结构与钻孔形成的环状间隙上返压缩气体量变大，将会影响反循环排渣效果，严重者甚至不能形成反循环。为此，研究提出一种孔底与孔口联合密封的方法以克服上述缺陷，基
钻探工程 2015年12期2015-01-01
- 关于金刚石钻进工艺优化几个问题的研究
石破碎岩石，形成孔底，岩屑沉积在孔底，磨损钻头胎体，使金刚石露出，继续破碎岩石。其它钻进方法时，这三个钻进规程参数都起着非常大的作用。但在金刚石钻进时，在所钻岩石物理力学性质f和钻头类型B已经确定情况下，钻压和钻头回转速度可以决定钻进速度和孔底岩屑的多少，但不能改变留在孔底岩屑的数量，而改变孔底岩屑数量在很大程度上取决于冲洗液的数量。冲洗液量过大时，会导致孔底没有岩屑，全被冲走，不能磨损胎体，金刚石不能露出，结果是钻头抛光。冲洗液量过小时，不能排走孔底岩屑
钻探工程 2014年9期2014-12-25
- 大孔径浅孔爆破孔底空气间隔装药技术研究
径浅孔爆破中运用孔底空气间隔的装药方式，能降低爆破对底部基岩的损伤。孔底空气间隔技术的使用使得大孔径浅孔爆破在大量保护层开挖工程中的应用具有合理性。对于孔底空气间隔装药，国内外已经有学者做了大量的实验研究与理论分析，取得了一定的成果，且初步用于生产实践。1940年代，前苏联的Melnikov N V等人[1]最先对孔底空气间隔装药技术进行了研究，分析确定了爆破能量利用最大化的因素；国内的张晶瑶研究了深孔孔底间隔装药技术并应用在生产实践中，取得了显著的经济效
采矿技术 2014年5期2014-03-22
- 恒温带取值与简易测温温度校正的统计分析法
确定简易测温孔的孔底平衡温度时，通常遇到的两大问题。文中通过分析，对统计分析法进行介绍，能有效的解决这两个问题。测温；恒温带；温度校正；统计分析法0 引 言在煤田地质勘探的工作中，钻井测温工作具有很重要的意义，正确的测温数据能为下一步工作顺利进行提供帮助。但是，在测温工作当中，如何处理好恒温带观测资料和确定简易测温孔的孔底平衡温度，是常遇到的两大棘手问题。本文对恒温带观测资料处理与简易测温孔的孔底平衡态温度推算的一种统计分析方法进行介绍，此方法我们命名为统
应用能源技术 2014年12期2014-03-08
- 潜孔冲击器使用与维护
凿岩。当钻头提离孔底时，压气直接进入孔底强吹岩渣，冲击器停止工作。潜孔冲击器是空气钻进技术在破岩方法上的一项突破，钻孔效率高。在凿岩过程中它始终留在孔的底部，由压缩气体推动活塞冲击钻头凿碎岩石，孔底的岩渣由压缩气体孔底吹出孔底的岩渣。冲击器的回转运动由回转头提供，轴推力由推进器提供，通过钻杆传递到冲击器上。潜孔冲击器是潜孔钻机的核心部件且价格较贵，消耗量较大。矿上现在使用的有J200C-0、HQ6、HQ8、COP64 金锤、RH500 6″等5 种型号的冲
设备管理与维修 2013年3期2013-07-13
- 灌注桩孔底沉渣控制技术研究
地区使用。灌注桩孔底沉渣对桩承载力影响很大，如果孔底沉渣过厚会引起桩的后期沉降量过大，若不经过处理，该桩将成为废桩，这将严重影响桥梁的整体稳定性，并造成重大的经济损失。造成灌注桩孔底沉渣过厚的原因很多，但控制灌注桩孔底沉渣的关键在于制备性能指标合理的泥浆。泥浆的制备和清孔是确保灌注桩工程质量的关键环节。制备泥浆的原材料最好选用高塑性粘土或膨润土，并根据穿越土层以及施工机械、工艺等进行配合比设计，然后专门进行泥浆制备，从而使泥浆的各项性能指标处于一个合理的范
山西建筑 2012年18期2012-08-15
- 大孔径钻孔灌注桩的施工管理与质量控制
如桩位偏差过大、孔底沉渣偏多，钢筋笼保护层不足、断桩等。这些质量缺陷的存在，使成桩难以满足设计要求，且补救困难。这就需要加强施工管理，提高成桩的质量，保证桩的可靠性。一、桩位偏差的控制桩位偏差，即实际成桩位置偏离设计位置的差值。对大孔径灌注桩而言，允许偏差是很大的，但工程中仍有一定数量的桩超过了允许值。由于上部结构作用在基础上的荷载位置是不能变动的，桩偏位后，桩的实际受力状态发生了变化，要想达到设计受力状态非常困难，即使采用补桩，加大基础底梁或承台等补救措
城市建设理论研究 2012年4期2012-03-23
- 图解电镀铜填孔机理
出现电镀时产生“孔底上移”现象的原因，是因为添加剂的吸附、消耗和扩散的作用，电镀铜添加剂抑制了铜离子的电化学沉积，当其吸附在阴极上会阻碍铜离子的镀析。同时，添加剂本身会被阴极电位裂解，所以沿着孔口到孔底，存在添加剂的浓度差，孔底位置，添加剂浓度低，因此铜沉积的速率沿着孔口到孔底越来越快，产生“孔底上移”的作用，图1是盲孔电镀铜填孔的切片图，由图1可知，盲孔基本被铜填充，实现了盲孔的电镀铜填孔。图1 盲孔电镀铜填孔示意图随着对填孔机理的不断研究，Moffat
印制电路信息 2011年9期2011-07-31
- 孔底沉渣厚度对水下钻孔灌注桩承载力影响的探讨与研究
影响较大,尤其对孔底沉渣的要求,较为严格,各桩下的桩底沉渣厚度不会相同[1]。笔者想通过一组特定的试验来说明,孔底沉渣对桩的承载力的影响之大[2],孔底沉渣不但影响桩端阻力的发挥同时影响桩侧摩阻力的发挥[3]。1 试桩施工试验场地由上至下主要地层分别为:素填土,细砂,中砂,淤泥质粘土,粉质粘土,粉砂,砂质粘性土,全风化花岗岩,强风化花岗岩。本次试验的试验桩共3根,桩径φ 1000mm,桩长 s1-1#为 33m,s1-2#为38m,s1-3#为40m,桩的
水利与建筑工程学报 2011年6期2011-06-05
- 钻孔灌注桩孔底取样有新招
钻孔灌注桩孔底取样有新招由天津市地质工程勘察院研发的钻孔灌注桩孔底泥浆取样器不久前通过了国家专利部门审核,获得了发明专利证书。据了解,该发明研制成功之前,只能从孔口取样进行实验,然而这对静置一段时间的桩孔来说显然不能真实反映孔底泥浆的准确特性。钻孔灌注桩孔底泥浆取样器解决了这一问题,利用其可从孔深100m以内的钻孔底部顺利提取样本并做精确计算,使施工方能够准确掌握孔底泥浆各项性能参数。该发明在桩基施工领域尚属首创,填补了国内技术空白,使得钻孔灌注桩施工能够
地质装备 2011年4期2011-04-01
- 挤扩多支盘钻孔灌注桩孔底沉渣厚度的控制
工的特殊性，这对孔底沉渣厚度的控制增加了一定的难度，本文结合我公司在济南西客站施工的住宅楼挤扩多支盘灌注桩，对影响孔底沉渣的主要原因、检测方法及控制方法进行分析。1 孔底沉渣过厚的原因分析1)清孔方式选择不合理。清孔方法应根据现场具体地质条件、施工工艺方法等合理选用。清孔方法直接影响清孔效果，清孔方法选用不合理，将不能有效清除孔底钻渣和置换孔内泥浆，也就无法控制孔底沉渣层厚度。2)清孔泥浆指标控制不准。清孔过程中采用的泥浆指标(主要是指密度、粘度、含砂率等
山西建筑 2010年12期2010-08-15
- 钻孔桩高压风辅助清孔工法
上返速度小，形成孔底沉碴厚，大量的工程实践证明，换浆清孔作业时间长，孔底沉碴清除难度大。为保证客运专线桥梁桩基对沉渣清除的要求，需对原工艺进行改进，其施工采用了高压射风辅助清孔工艺，在正施工的京广改线铁路大桥冲击钻孔施工中，多次进行高压射风清孔工艺试验和研究，并做了取芯检查验证，检验表明，桩底岩芯完整，桩柱混凝土与基岩结合为完整的柱体，结合紧密，未见沉渣夹层。在此基础上，将高压射风清孔工艺进行总结和改进，形成本工法，用于客运专线钻孔桩施工，以解决孔底沉渣不
中小学实验与装备 2009年5期2009-12-02
- 浅析钻孔灌注桩成孔施工中存在的问题及对策
粒钻头纠斜。4 孔底沉渣过多:孔底沉淤或孔壁泥土塌落在孔底,使沉渣超标其主要原因有:清孔未净,清孔泥浆比重过小或清水置换;钢筋笼吊放未垂直对中,碰刮孔壁泥土坍落孔底;清孔后待灌时间过长,泥浆沉淀;沉渣厚度测量的孔底标高不统一。防止措施:终孔后钻头提高孔底10～20cm,保持慢速空转,维持循环清孔时间不少于30min;清孔采用优质泥浆,控制泥浆比重和粘度不要直接用清水置换,钢筋笼垂直缓放入孔;用平底钻头时沉渣厚度从钻头底部所达到的孔底平面算起;用底部带圆锤的
科教导刊 2009年30期2009-07-03