炉况
- 基于选择合理鼓风动能的炉况恢复实践
炉缸活跃性变差，炉况顺行逐步变差，中心气流减弱，上部占比升高，热负荷长期高位运行且不稳定，高炉消耗高，产量低，应变能力差，多次发生悬料事故。期间多次调整装料制度均未达到预期效果，尤其在受雨季及环保限产的影响，原燃料条件进一步变差，通过调整装料制度实现炉况恢复更加困难，决定采用堵风口提高鼓风动能吹透中心活跃炉缸的方式，解决长期慢风导致的边缘发展、中心气流弱的问题。2 钒钛矿高炉冶炼特点2.1 烧结矿性能差钒钛磁铁矿硬度高、品位低，在选矿过程中需要将矿粉磨细以
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 中心加焦、“平台＋漏斗”两种高炉布料制度操作控制技术
的掌握，选择适合炉况的布料模式，达到提升指标和维持炉况顺行的目的。 本文阐述了两种布料制度操作和控制技术及其在马钢部分高炉上的运用，深入探讨和总结针对不同炉况制定对应布料操作制度，适时转换，确保气流稳定和炉况顺行。1 两种布料模式的特点两种布料模式有不同的特点，对炉况各方面的影响也不尽相同。 通过对国内部分高炉两种模式运用情况进行调研和分析，并对生产指标和炉况进行对比发现，总体来说，使用中心加焦模式的高炉料柱透气性较好，应对冶炼条件变化的能力较强，但煤气利
安徽冶金科技职业学院学报 2023年1期2023-08-15
- 山西建龙5#高炉炉况波动快速恢复生产实践
低温度505℃，炉况顺行状态变差，9月6—9日累计悬料5次，9月9日16：30-16：48休风堵4个风口后，快速恢复；截止到9月10日13：00，炉底温度逐步上升到521℃，炉况顺行，历时20 h 12 min，达到全风水平。2 炉况恢复过程2022年9月6日15：27 5#高炉风压409 kPa，风量3 137 m3/min；15：39中压氧波动，风压417 kPa，15：53风压快速升高，悬料，15：58迅速减风处理；21：21崩料、悬料，减风处理，定
山东冶金 2022年6期2023-01-12
- 兴澄3200m3高炉炉况失常分析及处理
0m3高炉出现了炉况失常，主要表现为煤气利用率突然急剧下降，并且长时间维持在38%左右的较低水平。期间炉内崩料、滑料现象频繁，后出现较大的管道行程，部分风口生降不断。此次3200m3高炉炉况失常对兴澄特钢正常生产造成了严重影响。为快速控制3200m3高炉炉况失常对生产造成的不利影响，本文通过对此次高炉炉况失常经过的追溯，结合现场实际操作和炉体设备情况，对炉况失常的原因进行了分析，并提出了应对炉况失常的处理措施。1 高炉炉况失常经过此次3200m3高炉炉况失
天津冶金 2022年6期2022-12-29
- 高炉溜槽角度偏差炉况恢复实践
流堵塞，进而导致炉况波动。2月15日休风更换溜槽，在复风后顺利出渣铁、36小时炉况基本恢复稳定，3天各项指标恢复至正常水平，避免了因溜槽角度严重偏差及磨损造成的炉凉、炉缸冻结事故发生，将事故损失降到了最低。2.炉况波动及原因分析2.1 炉况波动前高炉运行状态2022年2月前高炉运行状态：风量5550m3/min、风压0.395 MPa、压差165kpa～170kpa、风速235m/s、鼓风动能13500kg.m/s，顶压0.235Mpa、富氧率3.0%、风
中国钢铁业 2022年6期2022-09-03
- 玉钢3号高炉钒钛矿冶炼时炉况波动的原因分析及解决措施
20年2月份后，炉况频繁出现低炉温憋风、铁水排Zn升高（铁水w（Zn）由正常时的0.010%以下上升到0.100%~0.215%），造成钒钛矿冶炼难以为续的被动局面，经系统性分析找出了炉况波动的本质原因，采取了相应的解决措施，使炉况逐步恢复稳定。1 钒钛矿冶炼后的炉况分析第一阶段：2019年8月—10月。2019年8月份恢复钒钛矿冶炼后，炉况稳定顺行，指标较好（见表1），10月中旬烧结矿中配加10%比例的钒钛精后，渣中w（TiO2）达到18%，炉况稳定性逐
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 唐钢不锈钢公司高炉结厚处理实践
8日大修开炉后，炉况稳定顺行，高炉利用系数3.54 t/（m3·d），入炉焦比390 kg/t，煤比145 kg/t。步入2020年后，由于环保限产，高炉慢风操作频繁，加上原燃料供应紧张，焦炭热强度下降，烧结矿质量下滑等因素，高炉透气性下降，压差升高，高炉经常出现憋压塌料，正常生产亏料线作业较多。随着炉况恶化，高炉炉身中下部西南方向出现结厚征兆，冷却壁水温差下降，高炉接受风量的能力下降，全天亏料线作业达到60%以上，燃料比升高到560 kg/t，高炉利用系
天津冶金 2021年4期2021-08-18
- 9号高炉计划检修复风后炉况恢复操作实践
5个风口，开风后炉况较顺行，但出现频繁化风口小套现象，高炉被迫数次休风更换，共计更换风口8个，分别是10月12日00∶13休风更换15号、19号风口，用时63 min；10月12日07∶25休风更换4号、5号、15号、19号风口，用时115 min；10月12日23∶30休风更换13号、18号风口，用时70 min。截至10月17日，高炉恢复风量至（2600±50）m3/min，矿批27 t，焦炭负荷4.15，铁水物理热1470～1500℃，炉况恢复至正常
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- 基于影子趋势对比的矿热炉炉况在线辨识及趋势预测
的多种操作也带来炉况的迁移或跃变,进一步提高了各反应区炉况趋势的预测难度[7−8],严重制约了冶炼过程的精细化生产.因此,亟待研究矿热炉埋弧冶炼过程炉况在线辨识及趋势预测.在冶炼过程的炉况预测方面,文献[9]使用主成分分析方法对高炉铁水质量在线估计模型进行约简,提高了模型鲁棒性,表明在复杂炉况下对模型进行合理降维可有效解决过拟合问题;文献[10]及[11]使用时间序列挖掘炉况前后关联信息,实现高炉冶炼过程铁水硅含量的预测,这种利用炉况时序关联信息的思路值得
自动化学报 2021年6期2021-07-25
- 韶钢2 200 m3高炉优化休复风操作生产实践研究
，风压压差升高，炉况恢复较缓慢等问题，实现了高炉在短时间内快速恢复炉况且运行安全、稳定、高产的目的。1 概述韶钢7号高炉(有效容积2 200 m3)于2005年8月18日点火开炉，截至2020年5月，有效炉容产铁量已达12 627 t/m3，虽属于炉役后期生产，但7号高炉仍处于重负荷的强化冶炼时期，各项经济技术指标均领先国内同类型炉役后期高炉。在无异常休风的情况下，定修周期由原来的40多天延长至70多天，配合多工序同时检修，相应的检修时间也由原来的10 h
工业安全与环保 2021年3期2021-03-23
- 探索复杂型硫化矿在熔炼炉中的适应性
型硫化矿入炉导致炉况波动与调整措施的分析，简单阐述熔炼炉与物料之间的匹配性[1]。1 研究背景某公司铜冶炼项目采用旋浮熔炼+旋浮吹炼工艺进行铜精矿冶炼，熔炼炉投料量从试生产初期的 80～140t/h 提高至267t/h，达到设计能力。熔炼炉控制分为前馈控制和反馈修正，一般需要将不同种类的铜精矿、吹炼渣、渣精矿、石英砂通过仓式配料系统进行配料，再经由干燥机干燥完，通过失重系统、精矿喷嘴等设备投入炉内，在反应塔区域与工艺风、氧发生混合，完成熔炼反应。2019年
中国金属通报 2020年8期2020-12-31
- 宣钢2号高炉休风93 h炉况恢复生产实践
造了条件,保证了炉况的长周期稳定顺行[1]。根据公司生产安排，计划于2020年3月8日8:00～3月12日5:00检修93小时。如此长时间的休风，对休风料的合理配加以及休风后炉况的恢复都是极大的考验。为此，高炉技术人员通过借鉴其它大型高炉的经验并结合2号高炉的具体情况，制定了合理的休送风方案，保证了高炉长时间休风后炉况的快速恢复及稳定。1 休风前高炉状况宣钢2号高炉休风前炉况稳定顺行，各项工艺参数处于正常水平，热量充沛，炉缸活跃，各项指标及工艺参数见表1、
四川冶金 2020年5期2020-11-22
- 酒钢2号高炉炉身静压值分析及应用
身静压稳定对高炉炉况稳定顺行重要性。关键词：静压值;静压差;料制;送风制度;炉况0 前言酒钢2号高炉于2013年3月停炉优化升级改造，于2013年8月12日开炉投产，有效容积1000m3。高炉炉身静压设备分别设在高炉冷却壁的5段铜冷却壁（炉腹部位）、7段铜冷却壁（炉身下部）和10段双层镶砖球墨铸铁冷却壁（炉身上部位）三层位置，每层分别周向均匀开4个取压孔，共计十二点通到炉内取压。经过近4年的高炉操作实践经验总结，认识到炉身静压与静压差的变化可超前反应炉况变
中国化工贸易·中旬刊 2020年5期2020-11-06
- 布料溜槽防掉落机构在酒钢炼铁厂高炉布料器中的应用实践
靠的能够适应异常炉况条件下使用的高炉布料溜槽。关键词：布料溜槽;高炉; 炉况;炼铁前言高炉布料溜槽是炉顶气密箱的重要组成部分，是装料的关键设备，其功能是绕高炉中心线旋转和倾动，将炉料布入炉膛内，完成高炉不同的布料要求。酒钢炼铁厂高炉炉顶布料溜槽倾动采用三个油缸驱动，溜槽旋转采用电机减速机驱动，溜槽装卸采用卡挂方式，拆装方便。随着高炉进入炉役后期和冶炼强度的提高，高炉伴随有滑尺崩料的异常炉况，造成炉内气流突然冲击布料溜槽，使布料溜槽脱离卡挂点，掉路炉内，现有
看世界·学术下半月 2020年4期2020-09-10
- 玉钢1080m3高炉长期无计划休风炉况快速恢复实践
68.5t。3 炉况恢复所面临的困难此次炉况恢复面临以下困难：①此次无计划休风时间长达68.5h；②休风前重负荷、低硅冶炼，休风时生铁含硅［Si］仅0.086%；③休风过程中热风阀漏出的冷却水经热风管道、热风围管和各支管漏入炉内；④送风管道耐材受潮，复风风温受限，不能快速恢复风温；⑤重负荷料休风，矿焦负荷4.62倍。4 炉况快速恢复的实践4.1 炉况判断休风时，因大量水漏入炉缸内，且炉底温度持续下降，由休风前的424℃降至341℃，加之重负荷无计划休风时间
昆钢科技 2020年3期2020-08-18
- 莱钢2 号1 880 m3 高炉降料线处理炉墙结厚操作实践
。10 月份高炉炉况逐步失常，根据各方面判断，确定高炉操作炉型已发生变化。在采取了中心加焦、调整料制、热洗与控制冷却强度等措施后效果并不明显，遂决定采取降料面的方式消除炉墙结厚，料面降低后，挂结物逐步暴露并自行脱落，炉况随之好转。1 炉墙结厚过程及原因1.1 前期炉况表现2019 年9 月24 日、28 日受重污染天气影响分别限产休风48 h、47 h。休风之后炉况尚可，但是燃料消耗相对较高，焦比394 kg/t，燃料比547 kg/t。为提高煤气利用率，
山西冶金 2020年1期2020-06-11
- 莱钢1 880 m3高炉炉况波动导致炉墙结厚的分析与处理
炉指标大幅下滑，炉况开始出现波动。配加质量不合格焦炭后，高炉透气性指数由23.5逐步降低至22.5，燃料比升高20～30 kg，焦比从370 kg/t逐步调整到430 kg/t，最严重时焦比达到500 kg/t。具体表现为：1）压量关系紧张，风量维持困难。2）探尺工作差，下料不顺发生悬料。3）煤气流分布失常，小管道气流频发。4）铁口工作差，开口之后先见渣后见铁。5）炉缸不活跃，风口小套频繁烧坏。6）冷却壁温度、水温差降低。2 炉墙结厚的形成原因炉况波动严重
山东冶金 2020年1期2020-03-10
- 9号高炉频繁塌料处理
001）1 前期炉况演变过程2月上中旬9号高炉炉况顺行良好，高炉各项经济技术指标均较好，压差波动小，下料均匀顺畅，冷却壁温度圆周方向分布均匀。具体参数及指标见表1。表1 2月10日~28日操作参数及指标9号高炉此次塌料前炉况表征主要有以下几点：（1）炉芯温度下降，铁口以下区域炉缸侧壁温度下降。按照以往经验，炉芯温度和侧壁温度同时下降，应是死料柱浮起较高或者死料柱透气性较好的炉缸，自由铁水流动区较大，流速较小，炉缸活跃。（2）从边缘指数于2月17日开始下降，
中国金属通报 2020年19期2020-03-06
- 八钢高炉高锌负荷操作实践
高炉悬料、结瘤、炉况失常、消耗升高等问题。为保证高炉顺行，八钢高炉操作过程中通过对锌元素的平衡及循环富集进行测算、监控，采取及时调整高炉操作、周期排锌等措施，实现了合理使用高锌铁料并将Zn元素对高炉的影响降至最低。2 锌元素在高炉冶炼中的危害2.1 高炉炉况波动大2017年八钢敦德铁矿投产，八钢三座高炉开始使用含锌量较高的敦德铁矿，八钢高炉入炉锌负荷大幅上升，2018年入炉锌负荷最高1.00 kg/t（正常入炉锌负荷＜0.15 kg/t,宝钢股份控制在＜0
新疆钢铁 2019年3期2020-01-04
- 焦炭劣化对炉况的影响
R等指标较差，给炉况造成一系列的影响[1]。1 焦炭劣化对高炉各系指标的影响1.1 入炉焦炭技术指标2016年1月起4号高炉采用全外购焦，外购焦品种较多，倒换频繁，同时每班有20%～30%的B类焦，质量较差，对高炉炉况发生了较大的变化。入炉焦的各项指标如表1所示。表1 湘钢4号高炉2016年入炉焦炭的主要指标由表1可知，焦炭性能的变差主要体现在热反应性CSR及反应后强度CRI，入炉焦炭的反应性明显增强，导致在软熔带区域有30%～40%的焦炭与CO2反应，焦
中国金属通报 2019年11期2019-12-14
- 长钢1080m3高炉干湿焦转换冶炼实践
时，有可能会造成炉况和炉温波动。1.湿熄焦与干熄焦性能的对比湿熄焦与干湿焦因生产工艺不同，除焦炭水分相差较大外，其余各项指标性能上较干熄焦也都明显差别，对高炉冶炼产生不利影响。见表1。（1）由于焦炭在焦炉进行干熄焦生产时，在预存段会有保温的作用（相当于焖炉），而当在温度的均匀化、残存的挥发分在析出的过程中焦炭成熟度会进一步提高，从而消除生焦。（2）焦炭从炭化室被推出后，温度约1000℃，由于喷水快速降温冷却，湿熄焦内部的结构会产生较大的热应力，使得网状的裂
中国钢铁业 2019年9期2019-12-03
- 长钢8 号高炉无计划休风后炉况恢复实践
产。1 休风前的炉况炉况稳定顺行，料线均匀顺畅，炉温含硅量（质量分数）0.30%，物理热1 480 ℃，铁水流动性良好。炉渣二元碱度1.15，流动性良好。风量3 040 m3/min，风压330 kPa，风温1 118 ℃，氧气量4 000 m3/h，透气性指数10.5，矿批32 t，负荷4.55，料线1.2 m，焦丁500 kg/批，配比为86%（机烧）：1.7%（高硅块）+1%（高钛矿）：11.3%生矿，装料制度为C32（2）30（3）28（2）26（
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 涟钢2200 m3级高炉炉况波动处理实践
00 t，开炉后炉况稳顺，风量稳定在4050 m3/min以上，产量逐步提高，消耗逐渐降低，日产稳定在6000 t以上，消耗也由开炉初的579 kg/t铁降到530 kg/t左右。主要技术经济指标如下表1。表1 涟钢6号高炉开炉后主要技术经济指标1 高炉炉况失常经过进入冬季以后，因天气转冷，雨季来临，炉墙冷却壁水温差逐渐降低，冷却壁水温差一直在3.0℃左右，甚至有几次短期持续在3.0℃以下，因1月20号冷却壁水温差又下行，且持续在3.0℃以下，平均2.8℃
山西冶金 2019年3期2019-09-21
- 马钢9#高炉炉况失常分析与处理
m3，开炉以后炉况稳定顺行，2017年4月份开始高炉出现崩滑料、管道气流等现象，压量关系不适应，产量下降，且炉顶成像模糊不清，边缘无气。初期采取了退负荷、控冶强、调装料制度等一系列措施，但效果并不理想，高炉顺行状况没有得到改善，随后立即组织技术力量分析原因并采取措施进行调整。7月后期，高炉逐步趋于稳定，可操作性变强，各项指标也逐步好转，8月16日计划检修更换了布料溜槽边缘气流逐步显现，炉况更加稳定，8月下旬高炉利用系数基本达到了4月份前水平。1 失常经过
安徽冶金科技职业学院学报 2019年2期2019-06-03
- 马钢2号高炉炉况处理实践
硫频繁超标，随后炉况急剧下滑，高炉不易接受风量，风量萎缩至4 200 m3/min，负荷退守至4.20，维持氧量8 000 m3/h，高炉产能在5 500 t/d-5 700 t/d。1 炉况波动原因下部制度不合理。自去年10月10日开炉以来，高炉一味追求产能，高富氧，氧量最高时达到13 000 m3/h，风量一直维持4 600 m3/min左右，鼓风动能偏低(见图1)，导致炉缸中心死料柱肥大，致使炉缸中心透气性、透液性变差。进入2018年1月，炉缸状况下
安徽冶金科技职业学院学报 2019年2期2019-06-03
- 陕钢2 280 m3高炉检修炉况恢复生产实践
计划检修前高炉炉况1）休风前各项经济技术指标见表1。表1 休风前各项经济技术指标2）休风前，炉况整体稳定顺行，风量、风温、顶压等参数均处较高水平，物理热充沛，炉缸活跃，具体工艺参数见表2[1]。表2 休风前各项工艺参数3）计划检修休风注意事项及休风料。布料矩阵：C92827262524213O928373625241；休风前一个班停用块矿，配加锰矿1t/批；酸性料配比可根据烧结矿碱度及实际炉渣碱度进行调整；上12个净焦时，如顶温失控，可临时减风，待正常后
山西冶金 2019年2期2019-05-31
- 上吹增压制气技改项目的运行与优化
出现不足，气化炉炉况波动并恶化，甚至烧坏炉箅，影响气化炉的长周期运行。为此，公司决定在气化工段实施上吹增压制气技改。1 上吹增压制气流程简介及机理分析1.1 上吹增压制气流程简介在现有0.5MPa过热蒸汽的管道上开口配管，直接将入炉蒸汽送至接近气化层区域，通过程序调节管道上的液压阀启闭状态控制入炉增压蒸汽的时序及量。1.2 上吹增压制气的机理分析对于固定床制气工艺气化层温度来说，其一直追求的目标是炉内气化层温度逼近或达到原料煤的灰熔点，以使蒸汽分解率与单炉
中氮肥 2019年1期2019-03-14
- 频繁烧损风口的炉况恢复
、休风堵风口恢复炉况1次，更换漏水风口休风3次、累计更换风口18个。18日早班起炉况逐渐好转，滑尺（崩料）减少、管道消除、再未烧坏风口，中班风量恢复至正常4 700 m3/min（此时25号风口未开）。19日6∶10 开始富氧,至 22 日 16∶20 捅开 25 号风口、恢复全风4 860 m3/min，后续逐步恢复风温、富氧、加重焦炭负荷降硅。1 主要技术指标2016年1月—4月主要指标见表1，消耗指标稳中有降。但2月份、4月上旬消耗指标明显升高，因原
山西冶金 2018年5期2018-11-23
- 宣钢2号高炉炉况失常的处理
法除尘工艺。1 炉况失常的经过2017年10 月初,高炉边缘温度开始持续下行,铜冷却壁温度下降10-15℃,上部九十段蛇形管温度下降40-50℃,炉体冷却水温差下降至2℃以下,热负荷水平下至5000 kcal/h,炉体各部温度出现“呆滞”,炉墙出现结厚现象,压量关系走紧并且料动转差,频繁出现悬料、崩料现象,风量从4900 m3/min萎缩至3000 m3/min,且加风困难,导致高炉难行,出现炉况失常[1]。2 炉况的处理2.1 上部调剂在边缘温度下行初期
四川冶金 2018年4期2018-11-06
- 高炉炉凉分析及处理实践
7年1月15日前炉况顺行，各项经济指标较好。1月15日中班因INBA故障高炉慢风作业，至1月16日夜班1:40高炉炉温PT持续下行由1480℃到1月16日12:20高炉炉温PT下降到1300℃，炉前渣铁流动性极差，出铁困难，造成高炉炉缸大凉事故。高炉采取多项措施恢复了炉况，18日白班炉况恢复正常。1 炉凉确认及处理1月15日夜班起B高炉PT1480℃左右，Si：0.4%～0.5%，已偏离操业方针，高炉提燃料比由543kg/t提至554kg/t，到中班高炉P
新疆钢铁 2018年2期2018-08-07
- 天铁6#高炉炉况异常的处置
端也很明显，高炉炉况的抗力差，炉缸易堆积。1 炉况概述进入8月下旬，由于原燃料的大幅波动，造成焦炭和烧结矿的冶金性能整体下降，高炉风量呈现逐步减少的现象，风量从4 400 m3/min降到3 900 m3/min。在此期间，高炉的管理者和操作人员通过各项参数的变化，判断出高炉的炉缸工作状态在逐步变差。根据以往的生产实践经验，果断采取退负荷（负荷4.34→4.13→3.18）、缩矿批（矿批63 t→60 t→55 t）、加锰矿洗炉的治理方案。同时，通过调整炉
天津冶金 2018年3期2018-07-27
- 湘钢高炉炉况优化操作实践
0月底，1号高炉炉况运行状况逐渐变差，风量连续性恶化，高炉出现波动，导致高炉主要技术指标下滑。经过仔细分析及研讨其原因后，采取下部调整风口面积及相应参数、上部优化装料制度、操作上以活跃炉缸为基础、强化炉前操作管理等措施。经过一段时间的恢复，1号高炉顺行状况得以稳定，之后继续采取活跃炉缸的措施，不断提升炉缸活跃性，上下部微调，加强高炉操作的系统性管理，2016年5月炉况明显改善，产量提升，燃料比稳中有降，为下一步逐步降低燃料消耗水平创造条件。1 炉况失常的主
四川冶金 2018年6期2018-03-26
- 首钢长钢8号高炉非计划休风快速恢复实践
铁等措施，实现了炉况的快速恢复[1]。1 高炉非计划休风前的状况长钢8号高炉非计划休风前炉况稳定顺行，炉料结构稳定，炉内压量关系适宜，煤气流稳定，炉缸活跃，炉温充沛，渣铁流动性好，焦炭负荷4.55，全负荷3.16左右。2 非计划休风后采取的保温措施由于高炉突然休风，且非计划休风时间长不确定，为了减少高炉热量散失，特别是减轻炉缸冷化程度，故采取以下措施:1）检查更换损坏冷却设备，防止向炉内漏水。2）休风后，立即对风口进行密封，采取方法:一砖一泥，外部抹黄油；
山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 金鼎高炉快速休复风操作实践及教训总结
）通过休风前确保炉况稳定顺行，提高渣铁物理热，配加辅料改善渣铁流动性等措施优化休风操作；通过合理堵风口，集中加焦，调整碱度，确保渣铁物理热充沛，保证炉缸状态活跃等，酌情控制复风后加风速度、开风口进程、强化炉前出铁等措施，实现了高炉快速复风。一旦出现问题，首先应当排除冷却系统影响，确保休复风方案的正常实施。高炉；休风；复风；快速恢复1 前言金鼎重工有3座高炉，分别为500 m3级1#高炉、800 m3级2#高炉和900 m3级3#高炉。1#高炉以冶炼球墨铸铁
山东冶金 2017年5期2017-12-21
- 高炉炉况异常的处理实践
践·应用技术高炉炉况异常的处理实践邹永刚， 王 宁， 高柱平（新余钢铁集团有限公司第一炼铁厂， 江西 新余 338001）炉墙黏结物大量脱落，虽硅含量不低，但炉缸热量不足。在有管道的情况下，降提炉温幅度较大，反复低物理热加剧炉缸亏热。同时入炉锌负荷大幅升高，炉内进一步循环富集，加剧料柱透气性恶化，不接受风量，塴滑料、管道和炉况失常。后期采取炉下部堵风口、上部布料引导中心疏松边缘、锰矿洗炉等措施使炉况逐步恢复正常运行。管道行程 堵风口 锌负荷烧结矿氧化铝升高
山西冶金 2017年5期2017-11-28
- 堵风口在德胜钒钛450立方高炉炉况恢复中的实践
钛450立方高炉炉况恢复中的实践闵荣辉(四川德胜集团钒钛有限公司生产部,四川乐山 614900)堵风口是高炉特殊炉况恢复的主要手段之一,探讨了花堵和片堵风口恢复炉况的作用,并且成功的在450立方高炉的炉况恢复中进行了实践。堵风口;炉况恢复;实践1 引言高炉炉况失常有多种形态,处置恢复调剂手段也各不相同,堵风口作为炉况恢复的手段之一,对于炉缸堆积和煤气流的调整非常有效。四川德胜钒钛450 m3高炉突发渣口爆裂休风,炉缸重负荷大凉,分别运用了花堵和片堵风口的恢
四川冶金 2017年4期2017-09-19
- 柳钢高炉煤气干法除尘运行管理优化
东摘 要：从高炉炉况、干法除尘运行工况，分析影响除尘布袋使用寿命的因素，介绍实施的高炉煤气干法除尘运行预警管理措施。关键词：高炉；干法除尘；炉况；布袋；运行管理1 前言柳钢高炉煤气干法除尘于1994-12应用在炼铁厂老4号高炉（306m3）投产，历经了从内滤式到外滤式的发展，設备和技术也取得了长足进步，煤气含尘量长期稳定在10mg/m3以下，布袋寿命周期可达2年左右。 2016年二、三季度，受外围因素的影响，炉况大面积波动，悬料顶温超高次数多，高炉箱体干法
科学与财富 2017年25期2017-09-17
- 新钢9号高炉长期休风的炉况快速恢复实践
号高炉长期休风的炉况快速恢复实践周龙文(新余钢铁股份有限公司,江西新余 338001)新钢9号高炉通过制定详细的休、复风方案,送风后按计划和视炉况快速恢复风量、富氧,并合理控制风温、喷煤、捅风口以及炉外出铁等主要环节,实现了12天内连续两次长期休风、累计休风时间长达185.2 h的炉况,在8 h时间内快速恢复。大型高炉;长期休风;快速恢复1 引言新钢9号高炉(2500 m3)于2009年2月16日点火开炉,设备采用了串罐无料钟炉顶和陶瓷杯炉底炉缸结构,炉体
四川冶金 2017年2期2017-05-16
- 济钢1#1 750 m3高炉高效低耗冶炼实践
原燃料管理、完善炉况管理机制、合理优化现有技术、降低生铁含硅等措施，实现稳定高效低耗生产，高炉利用系数由2015年2.4 t/（m3·d）提高到2016年的2.855 t/（m3·d），燃料比由2015年的540 kg/t降低到2016年的520 kg/t。高炉；低耗；管理；炉况；生铁含硅1 前言在钢铁市场不景气形式下，如何实现稳定高效低耗，已是钢铁企业提高竞争力的一个重要课题。济钢1#1 750 m3高炉相对该厂其他高炉原燃料条件较差，实现高效低耗难度较
山东冶金 2017年2期2017-05-10
- 济钢1#1 750 m3高炉长期休复风操作实践
，再经过送风，使炉况恢复到正常生产的冶炼状态。2016年10月20日，济钢1#1 750 m3高炉配合热风炉处理热风支管内衬，更换热风阀进行74 h 45 min的休风配合。结合济钢1 750 m3高炉此次休复风过程，介绍了高炉长期休复风操作的一些经验。2 休风前准备高炉休风前的准备工作非常重要，它决定着高炉能否按时、顺利休风，也决定着复风后炉况能否快速恢复到正常生产水平。准备工作的关键就是确保炉况稳定顺行，炉缸工作状态良好。本次休风之前，在2016年10
山东冶金 2017年6期2017-04-27
- 马钢10#高炉炉况失常处理
马钢10#高炉炉况失常处理孙树峰马钢股份公司第三炼铁总厂 安徽马鞍山 243000)2016年9月初马钢10#高炉出现崩料现象，恢复困难导致高炉失常。通过认真分析原因，高炉及时采取措施，内外部结合、上下部调整进行处理，半个月后高炉逐步恢复正常生产水平。高炉，崩料，失常，生产马钢10#高炉容积500 m3，2014年1月23日点火开炉。2016年5月高炉上部冷却壁破损71块，受漏水影响5月份高炉炉况不顺，经过调整后逐步恢复，但产量等指标一直在低位运行，炉况
安徽冶金科技职业学院学报 2016年4期2017-01-20
- 高炉炉况变化及其影响因素分析
01122)高炉炉况变化及其影响因素分析杨 芸(中冶赛迪工程技术股份有限公司,重庆401122)为研究高炉炉况变化情况以及其影响因素,针对1780m3高炉的炉况波动进行分析,并从原燃料条件、操作制度、出铁管理等方面,对引起炉况波动的影响因素进行了研究。通过分析,得到了炉况波动变化规律及其影响因素,并针对性地提出了改善炉况的措施。高炉炉况;操作制度;原燃料;出铁管理1 引言炉况的稳定发展是实现高炉高效低耗的基础,然而不少高炉在实际生产中,往往难以准确评估造成
四川冶金 2016年4期2016-12-07
- 莱钢3 200 m3高炉溜槽变形事故的处理
煤气流分布失常，炉况出现波动。如果处理不及时或不得当，将影响高炉正常生产，严重时会造成炉凉，甚至炉缸冻结。对莱钢3200m3高炉布料溜槽变形导致炉况波动的原因进行了分析，并对处理经验进行了总结，研究了溜槽变形时的炉内状态、判断准则以及处理方法，做到早发现、早处理，避免炉况波动。高炉；溜槽；变形莱芜钢铁集团银山型钢炼铁厂(以下简称莱钢)3 200m3高炉于2010年3月16日开炉投产，实现了48h全风、3d喷煤和4d达产的高效业绩，并顺利实现了月达产。莱钢3
新技术新工艺 2016年6期2016-09-08
- 安钢1#高炉炉况失常恢复实践
)安钢1#高炉炉况失常恢复实践郑义勍郭军伟(安阳钢铁股份有限公司)安钢1# 高炉长期保持炉况稳定顺行。2015年初，因炉缸侧壁局部侵蚀，侧壁温度最高上到840 ℃，高炉被迫进入护炉阶段，炉缸状态下滑，致使12月11日年修复风后炉况失常。经采取集中堵风口，减轻焦炭负荷，加锰矿，提炉温降碱度，严格控制风速等措施后，炉况得以快速好转。高炉恢复炉况护炉0 前言2015年安钢1#高炉生产顺利，高炉处于稳定顺行的良好状态。安钢1#高炉有28个风口，3个出铁场，3座改
河南冶金 2016年1期2016-09-02
- 高炉快速恢复炉况实践
）高炉快速恢复炉况实践罗振兴，刘晓伟 （天津天铁冶金集团有限公司第一炼铁厂，河北涉县056404）［摘要］研究了一种高炉长期休风快速恢复炉况技术。通过休风期间的操作准备，制定合理的开炉方案，准确选择开炉料，适时调整操作制度，确定合理的工艺参数，实现了安全快速恢复炉况，达到了节能降耗的目的。［关键词］高炉；送风；炉况；恢复1 引言天铁一高炉炉容700 m3，风口数16个。2015 年5月31日中修后开炉。8月31日至9月6日期间，高炉休风。6日早上6∶00
天津冶金 2016年3期2016-07-07
- 唐钢3200 m3高炉中心喉管衬板脱落事故及处理
衬板脱落故障导致炉况失常,采取了必要的措施,为故障后炉况的快速恢复提供了参考。中心喉管;衬板脱落1 引言随着高炉的大型化,无料钟炉顶因布料方式灵活、易于维护、适合高顶压操作等诸多优点而被广泛采用。作为无料钟炉顶最重要部件之一的旋转布料溜槽,担负着最终向炉内旋转布料的任务,而中心喉管作为从料罐到布料溜槽的唯一通道,对准确的布料也起到重要作用。如果布料溜槽等出现故障,必然导致炉内布料规律被打乱,随之煤气流分布异常,进而导致高炉炉况出现波动。2 事故经过2014
四川冶金 2016年6期2016-03-16
- 首钢长钢八高炉炉况失常分析
术首钢长钢八高炉炉况失常分析杨军昌，宁晓波（首钢长治钢铁有限公司，山西 长治 046031）对首钢长钢8号高炉处理失常炉况进行总结。通过对失常炉况的原因、处理措施、恢复过程进行分析，为避免类似事故发生及在发生失常事故后如何避免事故扩大化提供经验。高炉 炉况 处理首钢长钢8号高炉有效炉容1 080 m3，二代炉龄于2012年3月21日点火投产。开炉以来，先后攻克了铁口喷溅、炉缸侧壁温度升高、使用劣质矿冶炼等技术难题。形成了一套适合首钢长钢现有原燃料的操作体系
山西冶金 2015年6期2015-11-25
- 本钢新1号高炉长期休风复风后快速恢复炉况实践
min。休风前炉况稳定顺行，渣铁物理热充沛，炉缸热量充足、工作状态活跃；休风期间加强对冷却系统的检测及高炉本体的密封保温工作，降低热量损失；炉况恢复过程中控制加风速度、合理匹配操作参数与开风口进程、掌握热量收支平衡、加强渣铁排放管理及炉温趋势管理，复风后用时17 h将操作参数恢复至正常水平，并实现富氧、喷煤的良好衔接。休风前炉况及休风过程控制同正常炉况相比，长期休风后料柱受挤压严重，软熔带焦窗的透气性和透液性明显变差，恢复阶段压差可能偏高，同时有滑尺塌料
金属世界 2015年6期2015-11-05
- 唐钢南区3200 m3高炉焦炭质量劣化对策
相应的对策来保证炉况的稳定顺行，使高炉炉况逐步达到稳定。高炉炉况 焦炭质量 降负荷 原燃料 出铁0 引言2014年7月下旬，唐钢炼焦制气厂因老系统停产，其剩余库底料给新系统干焦配吃，直接导致高炉入炉焦炭的平均粒度减小，高炉料柱透气性严重恶化，尤其是下部死料柱的透气、透液性下降，造成南区3200 m3压差高且风压波动大、炉况不顺、焦比大幅上升、产量大幅下降。通过及时采取降低负荷、上部调剂相结合稳定炉况、强化原燃料筛分管理及炉前出铁管理保证生产，高炉炉况得以稳
河南冶金 2015年4期2015-05-11
- 邯钢新区1号高炉炉况失常恢复的实践
邯钢新区1号高炉炉况失常恢复的实践史佳佳夏万顺(河钢邯钢公司)摘要详细分析了导致邯钢新区1号高炉炉况失常的原因，认为水渣系统事故率高打乱了高炉正常的出铁秩序，导致炉况出现波动，气密箱倾动系统故障造成炉内气流分布彻底失常。高炉在休风更换了气密箱后, 通过优化水渣操作工艺、加循环焦、小矿批、中心加焦、堵风口的方法快速恢复了炉况。关键词中心加焦气密箱炉况恢复PRACTICE OF 1#BLAST FURNACE ABNORMAL CONDITION RECOVE
河南冶金 2015年5期2015-03-08
- 八钢C高炉炉况失常分析
炉先进水平。1 炉况前期表现炉况失常前高炉情况，八钢十月份为了进一步降低成本，高炉开始尝试冶炼低价原料，致使炉况波动。具体表现如下:1.1 气流不稳炉内顺行差，操作困难，2012年10月15号下午出现连续管道、崩滑料、煤气利用率下降，中心气流渐弱，边缘增强。从十字测温和炉顶成像看西南和东北方向气流过盛。风口圆周方向工作不均匀，经常有升降和挂渣，风口亮度也特别不均匀。炉内煤气流时常出现紊乱，局部过强、顶温高且探尺工作不好，有偏尺、滑尺现象。1.2 炉温波动大
冶金与材料 2015年1期2015-02-12
- 造气炉烧煤棒小结
炉炉温难以提高，炉况波动大，炉渣中残碳量多、消耗高。为此，将3#风机的风压由原29 kPa降至19～21 kPa；吹风时间由原37～38 s改为33～34 s。改进后，带出物明显减少，制气时间增加，炉况比较稳定,风机日用电量减少了2 000 kW·h，则年可节约电费20万元，降低了合成氨生产成本。2 炭层由于煤棒的特性，若炭层控制过高，会影响吹风强度，气化层温度难以提高；若炭层控制过低，易被吹翻，且造成含氧量高，影响生产。为此，结合实际情况，将空程高度由原
氮肥与合成气 2014年2期2014-03-23
- 济钢3200m3高炉炉况失常与处理
波动［1］，高炉炉况发生了很大变化，压量关系紧张，炉缸工作状态不断恶化，中心气流不畅，导致炉况失常。最终通过改善原燃料质量，采用上下部调剂相结合，炉况才得以恢复正常。2 炉况失常分析2011年7—12月炉况失常前后主要经济技术指标如表1所示。表1 炉况失常前后主要经济技术指标2.1 原燃料条件变差自2011年7月中旬起，济钢3200m3高炉在烧结配料中大幅度增加了经济料的配比，烧结矿品位大幅下降。高炉入炉料结构变化大，入炉品位由58%下降至55%～56%，
山东冶金 2013年2期2013-04-23
- 莱钢3200m3高炉调整风口面积生产实践
.4278m2。炉况的典型表现：1）稳定性差，不抗波动，冷却壁温度容易波动，水温差4～5℃。炉况波动时燃料比上升，炉况稳定时燃料比受控。2）高炉不接受高风温、大矿批、高顶压操作，不接受较重的焦炭负荷，入炉焦比由以前340～345kg/t的水平退到355～360kg/t。焦比低于355kg/t时风压高，炉况容易波动。3）入炉焦比高，煤比水平偏低。4）与扩大风口面积前比较炉缸长期处于不够活跃的状态，风口烧损增加。2.2 第2阶段：缩小风口面积进入2011年11
山东冶金 2013年2期2013-04-23
- 高炉炉况预测模型的研究现状及展望
和造渣制度。高炉炉况是高炉冶炼过程中的一个综合指标，是对高炉四大操作制度是否合理的一个综合评判，四大操作制度决定了高炉炉况，反过来，高炉炉况又决定了四大操作制度的选择调整。高炉炉况的好坏不仅对高炉冶炼过程具有重要影响，而且对高炉的寿命也有重要影响［1］，因此，对高炉炉况进行预测就显得尤为重要了。目前对高炉炉况的预测模型主要分为基于知识的预测模型和基于数据的预测模型两大类。1 高炉炉况预测的复杂性高炉炉况是高炉冶炼过程中的一个重要指标，它会受到许多因素(主要
华北理工大学学报(自然科学版) 2012年4期2012-06-15