外管
- 内爆炸载荷下泡沫铝夹芯圆管塑性动力响应及能量耗散机理1)
元模拟表明: 在外管发生变形之前,梯度芯层压溃变形表现出由低相对密度到高密度的逐层发展模式.而且梯度芯层的压缩量大于均匀芯层的压缩量[30].内爆载荷下梯度泡沫夹芯管的一维动力学模型将夹芯管的变形过程分为3 个阶段: 流体与结构相互作用阶段、芯层压缩阶段和外管的变形阶段.分析表明: 炸药量、芯层梯度与面板厚度对夹芯管动态响应产生影响;梯度泡沫夹芯管的吸能性能受内管壁厚的变化影响较大,受外管壁厚的变化影响较小;芯层的排布方式可改变结构的吸能性及外管变形特征[
力学学报 2023年10期2023-11-16
- 水平导向钻机顶管施工方法
井。步骤四，出土外管顶进，待所述先导管到达所述接收井后，安装出土外管，所述出土外管顶进的同时安装螺旋刀盘，所述螺旋刀盘与所述先导管的后端连接密实，通过扭力进行土体切割，切割的土体通过所述螺旋刀盘运出至所述工作井。步骤五，螺旋刀盘顶进，每顶进若干米，进行一次所述螺旋刀盘与所述出土外管的安装、连接，连续不间断施工，直至所述螺旋刀盘以及所述出土外管到达至所述接收井。步骤六，钢筋混凝土管顶进，所述螺旋刀盘与所述出土外管距离所述接收井1～2m时，在所述工作井内安装转
工程技术与管理 2022年9期2023-01-12
- 浅析导热油全夹套管设计
满夹套管；内管与外管宜采用同种材料避免热胀差异，内管连接的部件应与内管的材料相同，内管、外管均采用无缝钢管。1 全夹套管的设计1.1 全夹套管件的选用当选用内管焊缝隐蔽型夹套管(全夹套)伴热，管道上的阀门、法兰、过滤器等应为夹套型[1,3]。(1)关于夹套法兰，单看焊接端可分为对焊、平焊、承插焊等，另有特殊结构如突面带孔、带颈环式、唇焊式等。综合考虑加工难度、施工质量、造价等，本项目优选带颈对焊夹套法兰(突面)用于内管焊缝隐蔽型，其连接型式见图1所示。(2
广州化工 2022年16期2022-09-17
- 液压胀合成形复合管弯曲失效行为研究
形时，假设：①内外管接触面不发生相对运动；②忽略内管与外管之间残余接触应力的影响；③内外管的弹性模量近似相同；④发生弹性弯曲变形时，认为内外管组合成为各向同性材料；⑤复合管为“内强外弱”，即内管的屈服强度大于外管的屈服强度。1.1 复合管弹性弯曲变形分析如图1所示，当不锈钢衬里复合管在轴向发生弯曲变形，且上下最外侧两点的应力刚达到材料的屈服强度，管道截面达到最大弹性变形时，可以近似认为是一个当量的单圆管达到了弹性极限状态，卸去弯矩载荷M后，管道可以完全回弹
实验室研究与探索 2022年3期2022-08-04
- 双壁管在液化天然气供给系统中的应用
为ZONE 0。外管与内管间的空腔可用于通风或填充氮气，危险区域等级定义为ZONE 1。外管与内管之间通过滑动式弹性支撑和焊接式固定支撑进行固定，弹性支撑横向与竖向交错布置，使各方向受力平衡、变形均匀分布。根据应力计算的结果确定固定支撑的位置，将内管与外管通过套管和固定板进行焊接，限制相对位移。双壁管弹性支撑和固定支撑布置示意图见图 2，弹性支撑和固定支撑截面图见图3。图2 双壁管弹性支撑和固定支撑布置示意图3 弹性支撑和固定支撑截面图3.1 双壁管的选型
船舶标准化工程师 2022年2期2022-05-05
- 套管换热器稳定性设计计算的探讨
见图1)，由于内外管直径小且长度较长，在压力及温差作用下，容易造成失稳，使得内外管挠度过大，从而影响换热效率。本文对该冷却器的稳定性进行了计算，提出内管失稳的解决方案，可为以后同类设备的设计提供参考。1 设计计算方法1.1 内、外管轴向应力计算(1)(2)(3)(4)(5)金属壁温作用下的外管热位移：ΔLot=αo(To-20)L(6)外管轴向总位移：ΔLo=ΔLop+ΔLot(7)同理可得内管轴向应力σi1、内管周向应力σi2、内管轴向应力引起的轴向位移
化肥设计 2022年2期2022-04-28
- 不同流体流向的换热特性数值模拟
直径36 mm,外管直径80 mm，内外管壁厚2 mm，管子总长6 200 mm的二维图形。简化后的模型如图4所示。图3 换热器几何模型图 图4 换热器简化模型2.2 网格划分及边界条件简化后的模型形状不规则，采用三角形壳网格对其进行划分。为降低服务器计算负荷，减少网格数，壁面厚度利用Fluent中的Wall Thickness进行设定，其中内外管壁都设定为2 mm，且内管为导热性能好的紫铜，外管为抗腐蚀性能好的不锈钢。最终划分网格总数为514 849个，
华北理工大学学报(自然科学版) 2022年1期2022-01-05
- 子宫颈后人工授精在规模化猪场的应用
外阴，然后依次插外管、再插内管，最后返回开始输精。第2步：清洁外阴。用卫生纸一次连续擦5头需要配种的母猪，先擦外阴外部，然后换张纸擦外阴内部。如果擦完之后母猪又拉屎或撒尿，需要重新清洁一次。第3步：取出外管。打开输精管包装后，不要接触和污染输精管需要插入母猪生殖道内的部分。第4步：在外管泡沫头上涂润滑剂，注意不要堵塞管孔。第5步：插入外管。将涂有凝胶的外管斜向上45度插入母猪阴道。插入10厘米后水平插入并逆时针方向转动，直至无法继续插入，外管被子宫颈锁住。
养猪 2021年5期2021-11-27
- 浅谈三聚甲醛装置中的夹套管安装施工技术
于输送工艺物料，外管与内管的环形空间主要输送热载体（如蒸汽、热水、导热油等）或冷载体（冷却水等），用来对内管工艺介质的温度进行提升、降低或者维持恒定的温度[2]。作为“管中管”，夹套管的管道结构形式决定了其施工工艺不同于普通管道。以下依托山东某三聚甲醛装置的夹套管现场施工实例，简要介绍夹套管的施工工艺及技术要求，为夹套管的现场施工提供一定的参考。1 夹套管型式简介夹套管的型式主要分为两种：内管焊缝隐蔽型和内管焊缝外露型。内管焊缝隐蔽型的内管焊缝完全被外管覆
石油化工建设 2021年3期2021-07-23
- 泄油式油管补偿器的研制与应用*
式油管补偿器包括外管和一端插入外管内孔的内管，外管上部限位环与内管下部限位结构限位配合，内管外壁与限位环内壁形成周向密封，内管下部与外管管壁通过剪切销钉固定连接［4］，内管插入外管的部分与外管内壁形成环空，环空有与内管内孔连通的通道，内管上部的上接头外径小于内管外径。内管管壁能够与外管限位环相对滑动，起到补偿油管蠕动伸缩的作用，当修井作业起油管时，下放油管使与上接头下端低于限位环下端面，内管与外管之间的环空、限位环与上接头之间的环空相连，由于内管与外管之间
钻采工艺 2021年3期2021-07-16
- 超临界水在套管换热器中的流动传热试验研究
温流体进入试验段外管与内管低温流体实现传热。换热结束后，试验段的高温流体流经换热段，经冷凝器冷却后返回水箱。凝汽器内的冷却水由凝汽泵泵送，出凝汽器后进入冷却塔冷却。试验段两侧的质量流量始终相等。试验中，调整预热段的功率进而稳定低温流体的入口温度。通过调节加热段功率，试验段高温流体可以与低温流体实现不同的传热状态。试验中所有的加热方法都是直接电加热，试验系统回路如图1所示。整个双超临界水耦合传热试验研究主要包括前期的套管试验段加工，热电偶测点布置、密封、连接
中国舰船研究 2021年3期2021-06-08
- 驾驶室前悬衬套制造工艺设计优化
室前悬衬套由塑料外管、铝质内轴、钢质内片涂敷热硫化黏合剂后放入硫化模具注射橡胶硫化制成。客户装配该产品时该产品塑料外管断裂，故障率1%，故障件不易自翻转轴内取出，占用部分人工，客户对此有所抱怨，直接影响公司声誉。1 失效模式及工艺流程对客户失效模式进行统计发现，模式均为塑料外管断裂，占比100%（图1）。该产品原有的生产工艺流程为塑料外管注塑、调湿、喷砂处理、清洗、涂覆黏合剂、硫化、修边、包装。工艺流程简图如下（图2）。因塑料外管原材料（PA66+30%G
橡塑技术与装备 2021年4期2021-03-01
- 铝/钢双金属管电磁缩径数值模拟
电磁力，从而使得外管逐渐向内变形.其成形过程如下：先对储能电容器组进行充电，完毕后闭合高压开关，使电路导通，随即电容、线圈和放电回路构成类RLC震荡电路，此时线圈中会产生瞬态交变电流，交变电流场感生交变磁场，根据楞次定律，金属管坯中产生瞬态强洛仑兹力，外管在此电磁力作用下与内管剧烈碰撞，使两管紧密地贴合在一起.内外管连接的原理是成形过程中强冲击波驱动内外管表面接触区产生剧烈塑性变形，并诱发绝热温升与异种金属界面的扰动和机械咬合，从而实现冶金结合.2 电磁缩
哈尔滨工业大学学报 2021年2期2021-01-26
- 某长期服役海底管道的腐蚀现状和腐蚀机理
均为16Mn，内外管环形空间内填充聚氨酯保温层和高密度聚乙烯保护层。管道外部为海水环境，管道内部为油气水混输介质。管道运行压力为0.5 MPa，运行温度为75 ℃，管内介质含水率约为85%，平均流速约为0.325 m/s，管内气相介质中CO2分压为0.025 MPa，H2S分压约为0.21 kPa，液相pH为7.66，Cl-质量浓度约为6 630 mg/L，管内未加注缓蚀剂。为了保证油田的安全生产，对管道进行更换，并对更换的管段进行腐蚀状况评估和腐蚀原因分
腐蚀与防护 2020年12期2021-01-19
- 石油化工夹套管施工方法概述
主要由内管、夹套外管、外管调整段、管帽、夹套法兰、外管蒸汽联络管、定位板和支撑板等部件构成。夹套管是一种具有双层套管结构的特殊管道，在小直径管道外面套上同心的大直径套管，内管用于输送工艺介质，套管内流动着起保温或加热作用的热载体来补充内管在输送或停输期间的热损失，以保持恒定的工艺温度。夹套管结构图见图1。图1 夹套管结构示意图1.2 分类夹套管可分为内管焊缝隐蔽型和内管焊缝外露型两种，详见图2。图2 两种类型夹套管结构示意图2 夹套管线施工流程夹套管施工流
石油化工建设 2020年4期2020-10-22
- 外连接预应力隔热管改进及受力分析
隔热管预应力和内外管受热不均的影响。闫相祯等[9]建立了考虑内外管装配应力的隔热管最佳胀率设计方法，但在装配载荷计算时未考虑内外管初始长度不同的影响。本文在前人研究的基础上，提出降低隔热管接箍处热损失的改进方案。建立考虑装配应力和内外管温差影响的隔热管综合受力分析模型，对提高隔热管隔热性能和使用寿命均具有重要的意义。1 外连接预应力隔热管结构预应力隔热管结构包括外连接、内连接及无接箍内连接等方式，其中外连接方式应用最多。外连接预应力隔热管结构如图1，主要由
石油矿场机械 2020年5期2020-09-29
- 锆-4合金包壳长期均匀腐蚀性能研究
0.57 mm，外管壁厚为0.72 mm。表1为锆-4合金包壳管化学成分。表1 锆-4合金包壳管化学成分(w/%)从锆-4合金包壳内管和外管分别截取长度25 mm的样品，在无水乙醇中超声波清洗，干燥后用电子天平(测量精度为0.01 mg)称重。为了减少实验的偶然误差，采用了较多的平行试样进行腐蚀试验。最初将内管、外管各28支平行试样放入高压釜内。腐蚀实验分100、300、498、1 000、1 500、2 000、2 500、3 000、3 500、4 0
钛工业进展 2020年4期2020-09-08
- 夹套管封闭件结构型式的探讨
内管走工艺介质，外管套在内管上，之间有一定的空间，用来走提供热量的流体。外管封闭件主要分两种结构，有封闭环和封闭锥两种，见图1所示。本文运用Ansys workbench软件对两种结构在压力载荷和压力-温度载荷作用下进行分析比较。图1 外管封闭件1 有限元模型的建立主要技术参数见表1。表1 主要技术参数金属材料的导热系数取自GB/T 151[1]附录F表F.1，弹性模量及线膨胀系数取自GB/T150[2]附录B表B.13和B.14，本文不再列出。夹套管结构
石油和化工设备 2020年8期2020-09-02
- 固定支架式双壁管的预制安装方法
子，通常由内管、外管、内管支架等3部分组成。内管输送LNG燃气；外管通过管支架将双壁管固定在船体结构上；内管支架支撑于内管与外管之间，使内管与外管之间形成同心的环形空间。该环形空间安装有独立的机械式防爆抽风机[3]，其出风口与大气相通，将可能从内管泄漏的LNG燃气引至开敞处所，降低燃爆风险[4]。(1) 内管支架型式。双壁管内管固定通常有弹性支撑和固定支撑2种型式。弹性支撑结构复杂[5]，安装位置不仅需考虑船舶振动及滑动方向[6]，而且需根据具体布置进行内
造船技术 2020年4期2020-08-28
- 内爆炸载荷下梯度泡沫铝夹芯管的动态响应*
的泡沫芯层夹芯管外管变形量大于单层圆管。夹芯结构的芯层具有很强的设计性，在芯层中引入梯度后，结构的力学性能得到了进一步提升，梯度芯层比普通芯层更能发挥芯层材料的吸能特性。Shen 等[9]提出，当夹芯结构的芯层梯度分别为正梯度和负梯度时，结构在变形过程中会出现一个冲击波和双重冲击波。Gardner 等[10]研究了梯度泡沫夹芯梁在冲击波作用下的动态力学行为，实验结果表明，梯度泡沫芯层层数的增加会减小芯层间阻抗的不匹配，并提高结构的抗冲击性能。Liang 等
爆炸与冲击 2020年7期2020-08-10
- 可拉伸皮芯纤维状硅橡胶TENG的制备及其改性研究
备(1) 硅橡胶外管的制备先将硅橡胶与固化剂以1:1的质量比均匀混合制备硅橡胶混合物，通过自动涂膜机在聚酯树脂板上铺膜，膜厚约1.5 mm，固化后脱模即得到硅橡胶膜；然后将该硅橡胶膜包裹在直径5 mm的亚克力圆管外，并用硅橡胶混合物封口，固化后将亚克力圆管抽取出，制得硅橡胶圆管即为硅橡胶外管。(2)内芯纤维的制备成立家长导师团，利用互联网平台与学生家长共享学校的新闻、信息，并给学生以家庭作业的形式与家长共同探讨职业生涯规划问题，随后逐步细化个人规划，尤其是
合成纤维工业 2020年3期2020-07-17
- 压水堆新型燃料组件骨架压力电阻点焊工艺研究
部件采用了导向管外管与导向管内管相焊接的方式进行连接，有别于AFA 3G燃料组件骨架，其采用抗弯曲性能优良的MONOBLOCTM导向管。MONOBLOCTM导向管有约200 mm长的内径变径的缓冲段，壁厚从导向管上部的0.5 mm增加到下部的1.18 mm，与靠近下管座的端部格架焊舌片相连接。骨架由11层格架、24根导向管部件、1根仪表管、1个下管座组成，导向管部件由导向管外管、导向管内管与端塞焊接而成，长约3900 mm，靠近下管座为长约630 mm的导
热处理技术与装备 2020年3期2020-06-28
- 一次性结膜囊冲洗器的设计与应用＊
腈共聚物材料制成外管、指托、推杆及指环，外管外壁上弧形指托内部缓冲垫由聚氨酯类无弹海绵材料制成，推杆所带活塞由高质量天然橡胶或合成橡胶材料制成。1.2 制作方法 一次性结膜囊冲洗器由外管以及嵌套在外管内带活塞的推杆组成。外管头端为细长弯曲呈30～45°的注吸头，注吸头从头端到尾端逐渐缩径。外管末端内径逐渐增大呈喇叭口形。外管末端外壁上通过旋转轴活动连接两个对称设置的弧形指托，其内部黏贴与指托形状相同的缓冲垫；外管中后部外壁对应点位设置两个供指托前端嵌入的凹
天津护理 2019年6期2020-01-14
- 金属套管腐蚀缺陷的脉冲涡流近-远场复合检测
其中，由金属内、外管组成的双层金属套管在工程中最为常见。由于在高温、高压、应力复杂的环境下服役，双层金属套管极易出现腐蚀和疲劳裂纹等缺陷，而严重影响结构完整性，造成套管失效[1-2]，因此对双层金属套管进行有效原位无损定量评估十分重要。近年来，国内外学者对金属管道无损检测进行了大量研究。鉴于传统涡流检测技术在管道检测中易受集肤效应、提离噪声的影响[3]，脉冲涡流检测(Pulsed Eddy Current，PEC)和脉冲远场涡流检测(Pulsed Remo
无损检测 2019年10期2019-10-31
- 热风式相变陶瓷散热器的创新设计
所示，包括内管、外管、相变蓄热材料及引风管；内管同轴固定套装在外管内，内管设有封闭腔，相变蓄热材料填充在内管的封闭腔内，引风管的管壁上开设有热风口，外管下端套装在热风口处并与引风管密闭连接，外管与引风管相互垂直设置，外管和内管之间的间隙为风道。外管顶端为封闭端，该封闭端中部开设有出风口。相较于外管直径，出风口缩小了面积，降低了热风排出的速度，便于热风内热量的有效吸收。锥形管正对内管下端设置，引风管引入温室内的热风，引风管引入的部分热风从热风口和锥形管5进入
时代农机 2019年6期2019-10-12
- 安徽省合肥市公安局蜀山分局三里庵派出所：全程英语授课，送教进校园
负责，社区民警和外管民警担任教员，以全程英语授课的模式，有针对性地講述中国法律法规，真正起到点对点的宣传效果，进一步织密校园安全防护网。在课上，外管民警以2019年以来发生的典型案例为切入点，逐渐引出讲座的主题即和外国人相关的相关法律法规、规章制度和注意事项。通过身边案例，对法条进行故事演绎和剖析，确保人人听得懂，个个能牢记。整个讲座过程中，外管民警以幽默诙谐的方式调动听众的积极性和参与度，寓教于乐，寓学于乐，现场掌声和笑声不断，取得了良好的效果。（朱昌庆
派出所工作 2019年11期2019-09-10
- 内管焊缝隐蔽型夹套管安装施工技术
由内管（主管）和外管组成的具有双层套管结构的管路。套管间的空隙供热流体循环以提升和维持内管中流动介质的温度，在石油化工生产中被广泛应用。夹套管道的形式主要有内管焊缝隐蔽型与内管焊缝外露型两类，内管焊缝隐蔽型的内管焊缝均被外管所包覆，而内管焊缝外露型则将内管的焊缝暴露在外，没有被外管包覆。内管焊缝隐蔽型夹套管安装比内管焊缝外露型和一般管道安装工艺复杂得多，质量要求高。若施工工艺不当，很容易造成内管泄漏，在外管已完全封闭的情况下，很难查找泄漏点，返工造成的损失
建筑施工 2018年2期2019-01-11
- 新型双金属CRA复合管热液压成形新工艺
能承受高压的碳钢外管与耐腐蚀合金(CRA)内管复合而成的[1]。考虑到生产效率、成本、能耗及耐腐蚀性等因素，在工业生产中采用双金属CRA复合管而非纯CRA管，内层(复合管)厚度仅为1.5～3 mm耐腐蚀合金，可有效防止介质在运输过程中的腐蚀[2]，而且批量生产成本低。近年来，国内外许多研究人员采用了各种方法来制造双金属CRA复合管，例如，冶金结合工艺或液压成形工艺已被广泛应用于该领域[3]，尽管热处理在冶金结合过程中是必不可少的，但它可能导致应力腐蚀开裂或
实验室研究与探索 2018年11期2018-12-10
- 磁脉冲焊接集磁器开口对焊接接头的影响机理
减弱了其附近位置外管所受的磁场力，导致在焊接过程中开口间隙附近外管的变形速度小于其他位置，引起外管向内棒冲击时产生周向冲击角度，从而使集磁器开口间隙附近接头出现了轴向连接，反而有利于管棒连接．不同冲击间隙下均有其所对应的最优放电电压范围，在受到集磁器开口间隙的影响下，电压过大会导致接头开裂．磁脉冲焊接；集磁器开口间隙；异种金属；空管变形磁脉冲焊接(magnetic pulse welding，MPW)技术是一种高速的固相连接方法．它的工作原理是通过磁场力驱
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2018年12期2018-11-29
- 气井安全试压短接的研制
、轴承、上接头、外管、内管、下接头等7部分组成，具体见图1。（1）上接头和下接头结构基本一致，只是位于短接的上、下两端，一端车制内螺纹（用来连接外管），一端车制油管加大外螺纹（用来和井口油管悬挂器连接），在外螺纹和内螺纹之间的接头侧面钻出锥管扣，用来连接变换接头和试压管线。（2）外管：选择厚壁钻杆，两端车制外螺纹用来和上、下接头连接，中间有内管通过，内部承受试压时的内挤压力。（3）内管：放于外管中间的小直径管子，与外管之间形成环空来传递试压介质，外部承受实
西部探矿工程 2018年10期2018-10-26
- 一种多用途新型橡胶管及其制备方法
的胶管包括内管、外管和增强层，增强层设于内管和外管之间。胶管材料配方为：丁腈橡胶 20～30，聚氯乙烯 20～30，氯化聚乙烯5～10，增塑剂DOP 30～40，增塑剂DEHA 6～10，增塑剂TOTM 2～3，大豆油 3～5，钙锌稳定剂 0.5～1，硬脂酸 0.2～0.5，防老剂TNP 0.5～1.5，二碱氏磷酸铅 2～3，着色剂0.2～0.5。该胶管加工方便，直接挤出成型，且质量比传统胶管减小40%，具有耐油和耐老化的优点。
橡胶工业 2018年5期2018-02-17
- 夹套管设计优化
用时应注意由于内外管热膨胀量不一致，引起的弯头部位接触问题，需校核所选组合弯头的内外管间隙及弯头处内外管相对热膨胀量。如果内外管碰撞，则夹套管外管尺寸应考虑加大或将弯头处局部扩径，见图1。图1 弯头处局部扩径1.2 夹套分支管夹套管上有分支管连接时，应注意操作状态下因内外管热膨胀量不一致，可能导致外管三通与内管上的支管碰撞，尤其要注意内管上的分支管采用支管台连接的情况。如出现碰撞，可通过以下两种方式进行调整：(1)调整分支管位置，使其靠近内外管连接处，减小
山东化工 2017年11期2017-09-15
- 套管换热器的设计
走内管，冷却水走外管，内、外管阻力降均不大于10KPa。在套管换热器中，冷、热流体分别通过环隙和内管，热量自热流体传给冷流体。这种热量传递过程包括三个步骤：热流体给热于管壁内侧，热量自管壁内侧传导至管壁外侧，管壁外侧给热于冷流体。三者的传热量Q相等，冷、热流体主体温度已知，则总推动力已知，所以只要求出总的热阻即可根据传热公式求出总的换热面积，进而求得所需换热管的长度。定性温度的确定，热水的定性温度为（95-92）/2= 93．5℃，冷却水的定性温度为（43
当代化工研究 2017年4期2017-07-18
- 双金属复合管液压成型的有限元模拟及残余接触压力计算＊
小成型胀管压力，外管弹性极限胀管压力及接触压力、外管刚发生屈服时的胀管压力和接触压力以及外管完全发生塑性变形的极限胀管压力和接触压力，卸载后的残余接触压力。结果表明，当外管材料为X65C时，内外管卸载后残余接触压力为0，当外管材料为L360QS时，卸载后内外管残余接触压力为3.495 MPa，并且胀管压力处于弹性极限胀管压力49.78 MPa和塑性极限胀管压力54.6 MPa时，外管将出现塑性变形，在胀接时，必须控制胀管压力小于塑性极限胀管压力，否则，外管
焊管 2016年7期2016-12-18
- 硫磺回收装置中夹套管施工工艺探讨
蔽型的夹套管，内外管材质均为20#钢。直管段一般每隔6 m安装一对法兰，通过可拆卸跨接管连通；弯管处采用弯头或三通（四通）并加设盲法兰，如图1所示。由于夹套管的结构形式、安装程序等比一般工艺管道复杂，通常采用的现场直接制作安装方法工作效率低，焊接质量难以保证。图1 蒸汽夹套管示意2 夹套管施工流程夹套管主要由内管、外管及跨接管等相关附件组成。除跨接管外，夹套管的主体部分采用预制工艺，将夹套管分段编号，大部分管道组成件在专用场地预制和组焊。焊接采用转动焊接，
石油工程建设 2016年4期2016-09-20
- 化工用夹套管道在三维工厂设计系统中的实现方法
厂系统，先将内/外管划分成独立设计区域及特定的工作模型，轴测图抽取时系统将自动匹配和插入细部典型图，以阐明夹套内管及外管的关联关系及施工要求。关键词：三维工厂设计系统；夹套管夹套管是由外管（又称套管）及内管组成的管道，外管和内管之间的间隙用来输送提供热量的流体从而维持内管流体温度，以满足工艺物料输送的要求，我公司的聚酯（简称PET）项目中聚合物的输送均采用夹套管，因其输送的温度较高，一般采用全夹套。我公司管道设计使用三维系统为鹰图公司的PDS（Plant
化工设计通讯 2016年2期2016-06-14
- 外管约束橡胶混凝土减震薄壁桥墩
本发明介绍了一种外管约束橡胶混凝土减震薄壁桥墩，其结构包括外管、加劲板、竖隔板、混凝土保护层。混凝土保护层包覆在外管的外壁；外管内腔沿桥墩纵向设有多块带中心孔的加劲板，加劲板的外缘与外管内壁连接，形成可容纳橡胶混凝土的层状空腔；空腔内设有多块竖隔板，并且每块竖隔板的两侧边均固定于外管内壁。本发明建立了包裹橡胶混凝土三向受压的有效边界条件，降低了橡胶混凝土在地震荷载下的破坏程度，使桥墩承载力提高、减震效果明显、截面尺寸减小，还可以回收利用废旧橡胶，有利于环境
橡胶科技 2016年2期2016-02-25
- 母猪子宫深部输精操作细则
部输精时输精管的外管泡沫头就镶嵌在子宫颈内，这样内细管就会轻松通过子宫颈进入子宫。2 输精前准备（1）技术准备：诱情公猪，子宫深部输精器材，精液袋。（2）用记号笔清晰标记正在发情的母猪，所有需要输精母猪排队等候输精，引开公猪后保持母猪安静，并至少等待45min，避免母猪兴奋而造成子宫收缩，从而为母猪的输精做好准备。原因在于在使用深部输精器材时，在插入泡沫头输精管之后，需要在插入子宫内细管，细管越过子宫颈褶皱到达子宫体位置后开始输精，如果公猪在母猪前诱情，会
中国畜禽种业 2016年2期2016-01-27
- 变径管与薄壁圆管轴向压缩过程研究
压缩时，其内管和外管都受到力的作用［3］，各部分的变形模式有很多种，如自由翻转、内管和外管的轴对称或非轴对称失稳［4］等。为了能直观地研究变径管在轴向载荷作用下的变形过程，将变径管的内管、中管和外管抽象出来单独研究，其中内管和外管可以看作只受轴向压缩，中管受轴向拉伸。结合圆管轴向压缩，可以对变径管的变形过程作系统研究，从而为变径管在轴向压缩过程中出现自由翻转提供新的理论依据。1 理论研究变径管结构及轴向压缩过程如图1所示，在轴向载荷作用下，其内管和外管受到
机械工程与自动化 2015年3期2015-12-31
- PDS中夹套管三维工程设计实践探讨
独特性，常规虚拟外管的PDS三维设计方法很难完全实现自动化出图，必须对PDS的模型和系统文件进行人工特殊处理，既复杂又费时。本文结合夹套管工程设计的要点及国内某化纤项目的工程实例，采用新思路对夹套管三维工程设计过程中PDS的设置、建模设计方法、出图汇料等方面进行了探讨。1 三维管道建模中PDS的设置图1为管道模型在PDS中的构架，根据PDS的特点，任何两根管道的三维模型在同一区域（如Area1）或同一模型（如Model1）中均不能在物理位置上重合；一旦重合
上海化工 2015年7期2015-12-01
- 麻醉用硬外管在纤维支气管镜吸痰术中的应用
000）麻醉用硬外管在纤维支气管镜吸痰术中的应用肖仁威钟小婷谢丽娟黄伟强（英德市人民医院中心ICU，广东 清远 513000）目的 探讨麻醉用硬外管在纤维支气管镜吸痰术中的应用价值。方法采用Olympus-BF P40纤维支气管镜，辅以麻醉用硬外管，对ICU 42例重症肺部感染患者吸痰后疗效观察。结果42例患者经纤维支气管镜辅以麻醉用硬外管吸痰后有效33例，无效9例。结论使用麻醉用硬外管持续冲冼对细支管深部痰液达到冲出及稀释作用，使吸痰效果更佳，减少吸痰次
中国医药指南 2015年16期2015-10-22
- 夹套管配管设计浅析
于输送工艺介质，外管与内管同心，用于输送热媒介质，该管道结构可以保持管内输送粘性流体、凝固性流体以及高熔点合成液的流动性能和温度，防止输送过程中流体在管道中凝结，效果优于普通伴热管道。1 类型及选用按热媒介质的种类，夹套管可以分为热水夹套、热油夹套和蒸汽夹套，分别适用于不同的化工物料。按管道的结构形式、外套管和内管的连接形式分为内管焊缝隐蔽型和内管焊缝外露型，又称为完全夹套管和不完全夹套管两种形式。输送介质的凝固点在50 ～100℃的工艺管道宜采用内管焊缝
化工设计 2015年3期2015-08-19
- 一种用于气化系统的进料喷射器
间进料通道；3）外管：外管包括外管管部（其中有限定的外进料通道）和连接到彼此的外管前端部组成，外管前端部由烧结碳化硅、烧结氮化硅或陶瓷基复合材料组成。该专利还提供了该气化系统进料喷射器的操作方法，以及一整套的整体煤气化联合循环发电设备的相关方法。（General Electric Company）/ US 20150197697 A1，2015-07-16
石油化工 2015年9期2015-08-15
- 套管滑套外管的加工
套管滑套工具中，外管是该工具的关键零件之一。图1所示为国内某制造厂生产的套管滑套外管，笔者结合该外管的结构特点及该厂的加工设备状况，给出了外管的机械加工工艺。1 套管滑套外管的功用外管两端通过螺纹连接上、下接头，上、下接头与φ139.7 mm（5.5″,1″=25.4 mm）套管连接。 在 φ120 mm孔内装有滑套，滑套外径与该孔通过橡胶密封圈密封。在外管壁上有8个宽12 mm、长度为128 mm的槽，通过投入钢球座封于滑套一端的锥孔中，再憋压剪断外管与
机械制造 2015年9期2015-06-12
- 低密度聚乙烯装置火炬气夹套管的设计
套管材料选择、内外管之间的热膨胀应力、现场施工等问题。本文以低密度聚乙烯火炬气夹套管为研究对象，阐述夹套管配管设计、材料选择及应力计算的一些设计原则。1 夹套管的夹套形式选择夹套管内管与外管的连接形式一般有两种。内管焊缝外露型（半夹套）。内管焊缝隐蔽型（全夹套）。在设计夹套管形式时一般应符合以下要求：（1）输送介质的凝固点在50~100 ℃的工艺管适宜采用“内管焊缝外露型”夹套管，即半夹套管。（2）输送介质的凝固点高于100 ℃的工艺管适宜采用“内管焊缝隐
化工与医药工程 2015年6期2015-03-14
- GGH吹灰器的设计与优化
漏、提升阀和吹灰外管的使用寿命低、吹灰效果不理想等问题。通过分析，针对正压风系统、吹灰器喷嘴头、开关阀装置等方面的问题，提出了优化设计的思路和方向。电厂；环保；脱硫；GGH；吹灰器；喷嘴；设计；优化0 概 述为了保护环境，减少有害气体排放，针对火电厂的污染物排放，我国出台了一系列的标准，其中当然包括SO2的排放。因此，近年来火电厂纷纷上马脱硫项目，其中应用最广泛的是技术成熟、运行可靠的石灰石-石膏湿法烟气脱硫工艺。在石灰石-石膏湿法烟气脱硫系统中，经吸收塔
电站辅机 2015年1期2015-02-06
- 海管设计中锚固件及阻水器选用原则分析
功能为实现内管与外管的运动耦合以及在内外管间进水后起到阻水作用。阻水器是一种安装在内外管之间的部件，在内外管间进水后起到阻水作用。本文从结构形式、阻水方式、安装方式、对海管力学性能的影响和经济性等方面对锚固件和阻水器进行比较，得出了海管设计中这两种部件的选用原则。1 结构形式锚固件边缘通过单面坡口焊分别与内管和外管焊接。其焊接形式与海管对接的焊接形式相同，锚固件材料强度等级也与海管相同。通过图1所示结构形式，在实现阻水作用的同时实现了内管与外管运动变形的耦
海洋工程装备与技术 2014年2期2014-12-11
- 自由变换 公路车线管再设计
采用高强度防撕裂外管设计，钢线表面也采用的特氟隆涂层处理，特别有特点的设计在于，刹车管与手变头安装临近的部分，采用螺旋外管与钢丝外管的巧妙衔接。较短的螺旋外管部分，主要是考虑到安装在弯把部分的线管需要顺势多弯，避免钢丝外管大角度弯折造成外壁钢丝排布参差不齐的问题。较长的并排钢丝外管，在手柄拉拽刹车钢线产生巨大收缩力的时候，也可以更加有效减小外线管的收缩，从而为刹车提供更加有力的支撑和最小限度的力损。下面就让我们一起跟随技师来一次公路车线管的更换升级。
中国自行车·骑行风尚 2014年1期2014-02-26
- 全夹套式夹套管在PDS系统中的建模设计要点
管完全包裹于夹套外管内部，管线上的阀门采用全夹套式阀门，管线上的导淋及放空均采用全夹套式阀门。PDS三维工厂设计系统主要用于工厂管道走向设计、碰撞检查、材料统计以及绘制管道空视图(轴测施工图)等，对于全夹套式夹套管的设计建模并未进行开发独立的模块。本文就应用PDS系统进行全夹套式夹套管设计、建模、材料统计、管道空视图抽取进行了讨论和总结。一、模型及区域的划分对于PDS系统，同一物理坐标处不允许出现两条管线的segment中心线，但夹套管内管、外管属于中心线
化工管理 2014年15期2014-02-26
- 主机滑油日用系统串油工序前移措施探讨
内管和一条活动的外管组成，具体形式见下图1所示，其中H（h）=H1-XX（H：内管高度；h外管高度；XX数值按主机厂家要求）。图1 回油短管位置示意图考虑将此短管分成上下两条短管，形式见下图2所示。具体作业阶段分为两个部分，详细过程见下文。图2 短管分段安装示意图2.1 船坞作业阶段该阶段主要分为三个步骤，分别叙述如下：（1）内管2的预制与安装在满足内管2内部接船体板处回焊和打磨的基础上尽量降低内管2的高度H2，因为回油短管整体高度并不高，这样可降低后续制
山东工业技术 2013年12期2013-11-30
- 蒸汽夹套管在液体工业萘系统中的应用
使用碳钢无缝管。外管由于接触蒸汽，也使用碳钢无缝管，这样内外管材料相同，在管道加热或冷却时有利于材料热应力的消除。具体管径匹配按照表1选用。表1 夹套管内外管匹配直径尺寸(DN)1.2 套管连接形式内管焊缝外露型的连接形式有管帽式夹套管(见图1-a)和端板式夹套管(见图1-b)。管帽式夹套管连接形式简易、施工方便，还可根据地形尺寸、考虑扩建等现场实际情况进行改造，如直管段使用内管用法兰连接的形式(见图1-c)。图1 1.3 管件形式1.3.1 三通外管三通
科技视界 2013年34期2013-11-12
- 夹套管施工技术
后支管、先内管后外管的次序进行；2.3 夹套管预制前应对施工图纸各部位尺寸、技术要求、选用材料和配件认真校核，同时与现场实际情况进行核对，合理安排组对程序、制定内外管分段切割计划，使焊缝减少到最低限度；2.4 夹套管预制其调节余量为30～50mm，调节管段的接缝位置必须避开外管的开口处；2.5 在法兰、管件之间的直管段至少有一处为两半的短管，长度最小为200mm；2.6 内、外管的支管与主管连接的管端要经过修磨，保持与主管相同的圆弧半径；2.7 在内管的直
化工管理 2013年8期2013-06-27
- 套管喷旋流技术在热交换器中的应用
子套在一起组成，外管由高温烟气获取热量，充分利用排烟余热，内管中通入冷空气，内外管通过对流和辐射的传热方式实现热量传递，是一种结构简单、换热效率高的新型空气换热器。排烟余热;对流;辐射;换热效率高1 背景技术火力发电、石油化工等行业，为了提高工业锅炉设备的热效率，充分利用排烟余热，一般都采用烟气-空气换热器，这类换热器型式较多，但性能良莠不齐。其中，板式换热器的传热效率较低，漏风量大，现已逐渐被淘汰；回转式换热器的漏风量大，运行安全性差；热管式换热器相比前
中国环保产业 2012年11期2012-11-21
- 基于剪滞理论的海底双层管线热膨胀计算方法研究
线的变形，产生内外管的轴向力，轴向力的大小是决定双层管线热屈曲的主要因素。针对海底管线的热膨胀问题，目前国内外大部分文献资料和海管设计规范都是从单层管出发，而对海底双层管线的热膨胀计算方法并没有太多的研究。Bokaian［1］从应变的角度出发利用数学分析模型研究了海底双层管线指数温度梯度、长度、重量、摩擦以及内外管相对刚度对热膨胀特性的影响规律；石云［2］从应变的角度出发得出了双层管结构的过渡段长度、管线的热膨胀位移以及内外管轴向力计算方法，但文献［1－2
中国海上油气 2012年2期2012-01-23
- 双层管单层连接管道温度应力分析
钢管为主,内管比外管略长,在每段双层管的两端利用变径管将内、外管连接起来,内、外管之间填充保温材料[4],海上施工时只需将管道两端凸出来的单层管焊接起来。双层管单层连接结构如图1,图中阴影部分为保温材料,为了减少温降在单层连接管和变径管外面也填充保温材料,对整个连接部分进行保温。L1为外管轴向长度,L2为变径管轴向长度,2L3为单层连接管长度。d1和 d2分别为外管和内管的外直径,t1为外管和变径管的壁厚,t2为内管和单层连接管的壁厚,变径管斜度为1∶n。
石油矿场机械 2011年7期2011-12-11
- 真空自耗电弧炉电极杆焊接裂纹控制技术研究
8N i9Ti)外管、紫铜 (T2)导电法兰和紫铜 (T2)连接头等零件经熔化焊接而成,属封闭式套管结构异种金属组焊件。图1为某型进口真空自耗电弧炉电极杆结构示意图。为摆脱国外的技术制约,对其进行了国产化试制,按照①②③④的顺序依次施焊各组焊焊缝。焊后检查发现,在焊缝①、④处均产生了极为严重的裂纹。图1 铜 -不锈钢套管式电极杆结构示意图Fig.1 Structural diagram of double-pipe electric pole with C
钛工业进展 2011年1期2011-09-27
- 浅谈扩散法在深井水文勘探中的应用
前示踪剂投放器的外管管壁上的"盐化外孔1"和内管管壁上的"盐化孔2"相互分开，内、外管管壁上的相邻两个盐孔之间有封闭胶圈将分开的孔隔绝开，示踪剂被密封在示踪剂投放器内管内，这样示踪剂就不会被盐化（见图 1）。图1 示踪剂投放器原始状态示意图用扩散法进行测井施工时，示踪剂投放器悬挂在探管下方，与探管一同下入井中，随着探管下入深度的不断增加，示踪剂投放器周围的压力不断增加。受井内井液压力的挤压，内管被逐渐压入外管中，当压力增加到一定值时，内、外管管壁上的"盐化
中国新技术新产品 2011年5期2011-05-09