CFRP中等约束钢筋混凝土方柱反复受压本构模型

2014-09-27 14:01王代玉王震宇乔鑫

湖南大学学报·自然科学版 2014年4期

关键词：碳纤维

王代玉+王震宇+乔鑫

文章编号：16742974(2014)04003908

收稿日期：20130713

基金项目：国家自然科学基金资助项目(51078109，51278150)；深圳市科技研发资金基础研究重点项目(JC201005250051A)



作者简介：王代玉（1984-），男，山东邹城人，哈尔滨工业大学讲师，博士

通讯联系人，E-mail:daiyuwang@hit.edu.cn

摘要：为填补FRP约束混凝土滞回本构模型的空白，对边长305mm,高915mm及边长204mm,高612mm两种尺寸的CFRP约束钢筋混凝土方柱，采用500t四棱柱压力试验机进行了单调及反复轴压试验.试验结果表明,大尺寸CFRP约束钢筋混凝土方柱的应力应变关系曲线存在软化段，CFRP的约束作用为中等约束，且尺寸效应对CFRP的有效约束作用有明显影响；箍筋对单调受压应力应变曲线形状、极限压应变、反复受压卸载曲线和残余应变影响均较大.基于试验结果提出了考虑钢筋、尺寸效应及CFRP包裹层数等影响参数的CFRP中等约束混凝土方柱的反复受压本构模型.模型由描述包络线的单调受压本构模型、曲线形式的卸载曲线及直线形式的再加载曲线3部分组成，模型预测结果与试验结果吻合较好.

关键词：碳纤维；约束混凝土；方柱；单轴受压；应力应变模型



中图分类号：TU352；TU375.3 文献标识码：A

CyclicStressstrainModelforCFRPModeratelyconfined

ReinforcedConcreteSquareColumns



WANGDaiyu1,2,WANGZhenyu1,2,QIAOXin3



(1.KeyLabofStructuresDynamicBehaviorandControl(HarbinInstituteofTechnology),MinistryofEducation,Harbin,

Heilongjiang150090,China;2.SchoolofCivilEngineering,HarbinInstituteofTechnology,Harbin,Heilongjiang150090,China;

3.CCTEGShenyangEngineeringCoLtd,Shenyang,Liaoning110015,China)

Abstract:ToaddresstheknowledgegapsofthecyclicstressstrainmodelofFRPconfinedconcrete,thispaperpresentedtheexperimentalresultsofCFRPconfinedplainandRCsquarecolumnsundermonotonicandcyclicaxialcompression.Thespecimensweredividedintotwogroupsonthebasisofsize.Thewidthofthecrosssectionandtheheightofthetotalcolumnwere305mm,915mmand204mm,612mmforthetwogroups,respectively.TestresultsshowedthatthestressstraincurvesoftheCFRPconfinedlargercolumnsexhibitedalocalizedstrainsofteningbehavior,inwhichtheconfinementofCFRPwrapwasmoderatelyconfinedandsignificantlyinfluencedbysizeeffect.Moreover,theultimatecompressionstrain,unloadingcurvesandplasticstrainwereremarkablyinfluencedbyhoops.Basedonthetestdata,acyclicaxialstressstrainmodelforFRPconfinedsquareconcretecolumnswasproposed.Theproposedcyclicaxialstressstrainmodelconsistsofthreemaincomponents,namely(i)amonotonicstressstrainmodeltodescribetheenvelopecurve,(ii)apolynomialexpressionfortheunloadingcurve,and(iii)astraightlineforthereloadingpath.Theinfluencesofinternalsteelreinforcements,sizeeffectandaswellasthenumberoflayersofCFRPwrapwereconsidered.Thegoodagreementbetweenthepredictionsoftheproposedmodelandthetestresultsdemonstratesthecapabilityandaccuracyoftheproposedmodel.



Keywords:carbonfiber;confinedconcrete;squaresectionRCcolumns;cycliccompression;stressstrainmodel



FRP约束混凝土反复受压滞回本构模型是对FRP加固混凝土构件及结构抗震性能进行研究和分析的基础.目前，国内外学者对FRP约束混凝土单调受压性能进行了许多研究，并提出了多种单调受压本构模型[1-10]，但对反复受压性能的研究却较少；而已有的研究对象多为FRP约束小尺寸的素混凝土圆柱，考虑已有纵筋和箍筋的存在对反复受压性能的研究则更少.

Shao等[11]对24个采用不同FRP材料和包裹层数约束的素混凝土圆柱进行了不同加卸载水平的反复受压试验，发现残余应变与卸载应变具有很好的线性关系，建立了FRP约束素混凝土的加卸载规则，提出了FRP素混凝土的强化型滞回本构模型.Lam和Teng等[12-13]进行了FRP约束素混凝土圆柱的反复受压试验，结果表明：加卸载历史对反复受压时的应力应变包络线影响不大，可用单调受压应力应变曲线代替反复受压包络线，反复加卸载可产生累积损伤，对残余应变及应力的退化有影响.并在随后的分析中建立了FRP约束混凝土圆柱的加、卸载规则，细化了再加载曲线的表述，将再加载曲线分为共同点之前的直线段和之后的曲线过渡段，建立了适于圆柱强约束的应力应变滞回模型.王震宇等[14]对12个CFRP约束素混凝土方柱进行了反复受压试验，研究发现FRP约束方柱与约束圆柱的反复受压性能有明显差异：两者具有不同的残余应变与卸载应变关系，且再加载曲线形式也不同，圆柱近似为直线，而方柱的再加载曲线与卸载曲线相似，为下凸的曲线形式.随后基于试验结果，建立了FRP约束素混凝土方柱的滞回本构模型.Abbasnia等［15］对10个CFRP约束混凝土方柱开展了反复受压试验，建立了残余应变与卸载应变的线性关系，但并未提出相应的反复受压滞回本构模型.

针对目前FRP约束混凝土反复受压性能研究较少，且研究对象也多为小尺寸的素混凝土柱，没有考虑尺寸效应及已有钢筋对反复受压应力应变滞回模型影响的情况，本文对较大尺寸CFRP约束钢筋混凝土方柱开展了单调及反复受压的试验研究，考察了尺寸效应、纵筋、箍筋和CFRP包裹层数对反复受压应力应变关系的影响，在材料层面上建立了可用于CFRP约束钢筋混凝土柱非线性分析的滞回本构模型.

1试验概况

1.1试件设计

共设计了30个试件，根据截面尺寸分为2个系列，其中S1系列试件为12个边长305mm，高915mm的方柱，包裹0~3层CFRP；S2系列试件为18个边长204mm，高612mm的方柱，分别包裹0~2层CFRP.未约束混凝土实测抗压强度为25.5MPa，纵筋配筋率均为1.46%，箍筋体积配箍率分别为0，0.4%和0.8%；纵筋和箍筋分别采用HRB335和HPB235级钢筋.为保证破坏出现在柱中，上下柱端采取箍筋加密并多包裹一层CFRP.试件尺寸及配筋如图1所示，具体试件试验工况见表1.其中直径分别为6,10和12mm钢筋实测屈服强度分别为397,312和340MPa；CFRP的极限抗拉强度、弹性模量和单层厚度分别为4340MPa,2.4×105MPa和0.167mm；MS系列碳纤维配套粘结树脂的抗拉强度及受拉弹性模量分别为46.3和2745MPa.



图1试件尺寸及配筋

Fig.1Dimensionandreinforcementofspecimens



表1试件工况及主要试验结果

Tab.1Specimencharacteristicsandmaintestresults

试件编号

b/mm

h/mm

纵筋

箍筋

L

R/mm

fcc

/MPa

εcc/%

fcu/MPa

εcu/%

εh,rup/%

εfe/%

S1H1L0M

305

915

1212

6@80

32.1

0.373

25.7

0.662

S1H2L0M

305

915

1212

6@40

34.7

0.412

27.8

0.684

S1H0L1M

305

915

29.4

0.313

17.2

0.786

-0.843

-0.880

S1H0L2M

305

915

32.3

0.393

24.4

1.771

-0.951

-0.700

S1H1L1M

305

915

1212

6@80

35.1

0.428

24.1

1.538

-0.735

-0.370

S1H1L2M

305

915

1212

6@80

34.9

0.434

30.7

2.269

-1.257

-0.280

S1H1L2C

305

915

1212

6@80

33.9

0.387

27.9

2.507

-1.103

-0.810

S1H1L3M

305

915

1212

6@80

36.9

0.428

33.3

2.521

-1.186

-0.600

S1H1L3C

305

915

1212

6@80

36.5

0.487

33.9

3.830

-1.108

-1.210

S1H2L1M

305

915

1212

6@40

30.7

0.530

29.6

1.832

-1.307

S1H2L2M

305

915

1212

6@40

35.5

0.416

30.9

2.104

-1.002

-0.330

S1H2L3M

305

915

1212

6@40

37.2

0.529

35.8

2.584

-1.093

-1.240

S2H1L0M

204

612

810

6@120

29.9

0.364

23.9

0.834

S2H2L0M

204

612

810

6@60

32.5

0.406

26.0

1.352

S2H0L1M

204

612

28.7

0.391

25.0

1.740

-0.986

-0.860

S2H0L1P

204

612

28.8

0.308

24.6

1.699

-0.919

-0.990

S2H0L1C

204

612

31.2

0.355

23.5

2.220

-1.172

-1.190

S2H0L2M

204

612

30.8

0.481

31.4

2.287

-1.212

-0.620

S2H0L2P

204

612

31.9

0.446

27.9

2.810

-1.115

-0.990

S2H0L2C

204

612

32.4

1.512

32.1

3.162

-1.024

-1.090

S2H1L1M

204

612

810

6@120

35.5

0.704

34.4

2.969

-1.387

S2H1L1P

204

612

810

6@120

33.1

0.485

31.0

1.990

-0.868

S2H1L1C

204

612

810

6@120

33.5

0.535

32.8

3.043

-1.394

S2H1L2M

204

612

810

6@120

34.6

0.633

40.0

3.588

-1.064

S2H1L2P

204

612

810

6@120

37.7

0.921

43.8

3.801

-1.143

S2H1L2C

204

612

810

6@120

34.6

0.797

38.6

4.574

-1.202

S2H2L1M

204

612

810

6@60

33.0

0.465

31.6

2.562

-1.339

S2H2L1C

204

612

810

6@60

34.1

0.654

34.8

2.661

-1.358

S2H2L2M

204

612

810

6@60

34.3

0.652

40.8

4.230

-1.410

-1.420

S2H2L2C

204

612

810

6@60

36.0

0.801

41.4

4.839

-1.198

-0.960

注：试件编号中S表示方柱，数字1和2分别代表截面边长305mm和204mm,H表示配箍率,数字0,1,2分别代表无箍筋及配箍率为0.4%和0.8%，L1，L2和L3分别表示CFRP的包裹层数为1，2和3层，M，C，P分别表示单调加载及完全和部分加卸载；b为柱截面宽度；h为柱高；R为倒角半径；fcc,εcc分别为峰值点时混凝土的应力和应变；fcu，εcu分别为约束后极限应力和应变，未包裹CFRP钢筋混凝土柱的极限强度取为其峰值强度的80%；εh,rup为所有应变片量测的FRP断裂应变的平均值；εfe为倒角处应变片量测的FRP断裂应变的平均值.

1.2加载及量测装置

轴向荷载采用5000kN压力机加载，纵向位移采用4个LVDT测量，量测范围为柱中间1/3高度，箍筋和CFRP应变采用应变片量测，量测方案如图2所示.



图2LVDT及应变片位置

Fig.2LocationsofLVDTandstrain



2试验结果与分析

2.1破坏模式

试件最终破坏均是由于标距范围倒角附近区域的CFRP由于应力集中被拉断导致，典型破坏模式如图3所示.CFRP约束素混凝土试件(图3(a))破坏时表现出明显的脆性，柱中区域CFRP几乎被同时拉断，试件迅速丧失承载力．而包裹相同CFRP层数的钢筋混凝土试件(图3(b))则表现出一定的延性特征，CFRP随荷载增加而逐步拉断，直至扩展到柱中间较大区域后试件才最终丧失承载力.试验结束后剥掉CFRP发现，约束素混凝土柱(图3(c))表面出现交叉斜裂缝；而约束钢筋混凝土柱(图3(d))则表现出明显膨胀变形，箍筋由于混凝土的膨胀，受弯向外弯曲，纵筋受压屈曲成灯笼状.



图3试件破坏模式

Fig.3Failuremodesofspecimens



2.2应力应变试验曲线

反复受压试件及对应工况下单调受压试件的应力应变试验曲线如图4所示.图中应力为实测轴力

除以试件截面面积，应变为LVDT量测位移平均值除以标距，且应力、应变均以受压为正受拉为负.由图4可知:1)与未约束钢筋混凝土试件相比，FRP约束柱的极限压应变得到显著提高，但承载力的提高幅度不大；2)应力应变关系试验曲线多为峰值点后存在软化段的中等约束情况；3)单调受压应力应变曲线与反复受压时的包络线整体趋势基本一致；4)对S1和S2系列柱，全部CFRP应变片量测的横向断裂应变平均值分別为CFRP极限拉应变的57%和68%，两者相差不大；而柱倒角部位CFRP应变片量测的横向断裂应变平均值分別为CFRP极限拉应变的40%和60%，由于方柱仅角部混凝土受到了FRP的有效约束，故计算FRP的有效约束作用时应取倒角部位应变片的量测结果平均值.



图4应力应变试验曲线

Fig.4Stressstraintestcurves



2.3钢筋对应力应变曲线的影响

单调受压试验结果表明，钢筋的存在对单调受压应力应变关系曲线形状、峰值应力及极限应变等有明显影响，详细结果讨论见文献[16-17].

本文反复受压试验结果表明：钢筋的存在对加卸载曲线同样有较大影响.部分包裹层数相同的钢筋混凝土柱和素混凝土柱反复受压应力应变关系试验曲线的比较如图5所示.由图5可知，卸载曲线前期近似为直线，后期呈明显的曲线形式，素混凝土方柱在卸载后期的模量变化很大，而钢筋混凝土方柱的卸载模量变化较小；在卸载应变相同时，钢筋混凝土柱的残余应变明显大于素混凝土柱.素混凝土方柱与钢筋混凝土方柱的再加载曲线也不同，钢筋混凝土方柱为直线，而素混凝土方柱为曲线.因此，在建立反复受压应力应变关系模型时不应忽略钢筋的影响.

轴向应变

图5钢筋对加卸载曲线的影响

Fig.5Influenceofsteelbarsonunloading/reloadingcurves



3反复受压应力应变模型

本文试验结果表明，由于钢筋的存在导致柱的倒角半径不能做到很大，此时对截面尺寸较大的柱其应力应变关系曲线存在软化段，CFRP的约束作用降低，为中等约束.已有FRP约束混凝土本构模型多针对应力应变关系曲线为单调上升的强约束情况提出，中等约束本构模型很少，考虑钢筋影响的反复受压本构模型则更少．而在实际工程中，由于构件截面尺寸较大且均为钢筋混凝土，此时约束混凝土应多为中等约束情况.故本文针对FRP中等约束钢筋混凝土方柱建立反复受压应力应变关系模型.

3.1有效侧向约束应力

前文试验结果表明，FRP约束钢筋混凝土柱应考虑箍筋约束对有效侧向约束应力的影响，故本文所建立的修正有效约束应力模型为：

flm=flf+fls，(1)

flf=κa2EfntfεfeB=0.5κaρfEfεfe，(2)

fls=0.5keskvρstfyt．(3)

式中：flm为修正后有效侧向约束应力；flf为FRP有效侧向约束应力；fls为箍筋约束应力；Ef为FRP弹性模量；n为FRP包裹层数；tf为FRP单层厚度；ρf为FRP体积含纤率；εfe为FRP有效断裂应变，由前文可知应取倒角部位应变片量测结果平均值且应考虑截面尺寸的影响，基于试验结果本文建议：当约束方柱截面尺寸大于300mm时，εfe=0.4εfu，当截面尺寸小于300mm时取εfe=0.6εfu；ρst为体积配箍率；fyt为箍筋屈服强度；截面形状系数κa及箍筋有效约束系数kes和kv分别为：

κa=1－2B－2rc23Ag－ρg1－ρg，(4)

Ag=B－4－πr2c，(5)

kes=1－∑w2xi+w2yi/6B－2rc21－ρcc，(6)

kv=1－s′/2B－2rc2．(7)

式中：ρg和ρcc分别为全截面和核心区截面纵筋配筋率；rc为截面倒角半径；wxi和wyi分别为沿截面两垂直方向第i个纵筋间净距.

目前多以FRP侧向约束应力与未约束混凝土峰值应力之比即约束比进行FRP强弱约束的界定，但已有界定标准大都未考虑钢筋及截面尺寸对侧向约束作用的影响；故本文基于建立的修正后有效侧向约束应力模型(式（1）)与未约束混凝土峰值应力之比对强弱约束重新进行了界定：即当修正约束比大于0.17时为强约束，小于0.09时为弱约束，介于两者之间时为中等约束.对于FRP约束钢筋混凝土强弱约束的划分已有另文介绍，限于篇幅，本文不再重复介绍，详见文献[16-17].

3.2包络线

本文试验及已有研究[11-12]均表明，FRP约束混凝土反复受压时的包络线可用其单调受压时的应力应变曲线代替.故本文采用文献[16]已提出的FRP中等约束钢筋混凝土柱单调受压应力应变模型作为反复受压时的包络线，其方程形式为：

y=Ax+3－2Ax2+A－2x3，x≤1.0；y=x/αx－12+x，1.0＜x≤xct；y=ycu，xct＜x≤xcu．(8)

式中：y=fc/fcc；ycu=fcu/fcc；x=εc/εcc；xct=εct/εcc；xcu=εcu/εcc；fc，εc分别为混凝土轴向应力和应变；fcc，εcc分别为峰值点应力和应变；fcu，εcu分别为极限点应力和应变；εct为转折点应变；A=Ec/Ep为初始上升段曲线控制参数，Ec=4730fc0为混凝土初始弹性模量，fc0为素混凝土峰值应力，Ep=fcc/εcc为约束后峰值点割线模量；α为下降段控制参数.

上式中各参数的详细计算公式在文献[16-17]中根据单调受压试验结果已经回归得到.本文基于反复受压试验结果，又对各参数进行了重新修正，修正后的极限应力和应变及下降段控制参数表达式分别为：

fcu=fc00.2+3.47flffc00.64+0.59flsfc00.20，(9)

εcu=εc02+73.31flffc01.07+5.06flsfc00.03，(10)

α=1－fcu/fcc1.66．(11)

式中：εc0=0.002为未约束混凝土峰值点应变.

3.3卸载曲线

根据试验卸载曲线的形状特征，CFRP约束钢筋混凝土方柱的卸载曲线描述如下：

fcσun=B0εc－εpεun－εpB1+1－B1εc－εpεun－εp．(12)

式中：σun和εun分别为卸载点应力和应变；εp为卸载残余应变；B0和B1为卸载曲线形状系数，由试验数据回归分析可得：

B0=0.5+0.48flffc00.32－0.16flsfc00.04．(13)

对约束钢筋混凝土柱：

B1=－0.1εunεc01.28+0.33εunεc0+2.15．(14)

对约束素混凝土柱：

B1=－0.26εunεc01.31+0.89εunεc0+1.51．(15)

已有研究表明[11-15]，残余应变与卸载应变成线性关系，本文试验得到同样结论，但钢筋的存在对残余应变有较大影响，如图6所示.

由试验结果可知，当卸载应变小于0.001时，试件处于弹性段无残余应变产生，当卸载应变大于0.001时，回归分析得到的残余应变表达式如下.

约束钢筋混凝土柱时：

εp=0.580εun－0.0006，0.001≤εun≤0.004;

0.930εun－0.002，εun>0.004．(16)

约束素混凝土柱时：

εp=0.443εun－0.0004，0.001≤εun≤0.004;

0.836εun－0.002，εun>0.004．(17)

卸载应变εun

图6残余应变和卸载应变关系



Fig.6Lasticstrainsversusunloadingstrains



3.4再加载曲线

根据试验得到的再加载曲线特征，采用直线模型描述再加载曲线，其表达式为:

fc=σnewεnew－εpεc－εp．(18)

式中：σnew和εnew分别为卸载曲线与再加载曲线交点处的应力和应变，由试验结果分析可知其分别与σun和εun成线性关系，如图7和图8所示.

卸载点应力σun/MPa

图7共同点应力和卸载应力关系



Fig.7Stressofcommonpointsversusunloadstress



卸载点应变εun

图8共同点应变和卸载应变关系



Fig.8Strainsofcommonpointsversusunloadstrains



基于试验数据的回归，σnew和εnew确定如下：

σnew=0.921σun，(19)

εnew=εun．(20)

3.5本文模型与试验结果的比较验证

以前述单调受压应力应变曲线作为骨架曲线，结合加卸载曲线模型，即可建立CFRP中等约束钢筋混凝土方柱的滞回本构模型.部分卸载时先按完全卸载曲线卸载至残余应力点，然后从残余应力点以直线加载至共同点，并与骨架曲线延伸相交.部分计算结果与试验结果的比较，如图9所示.由图9可以看出，本文所提滞回本构模型对CFRP约束钢筋混凝土及素混凝土柱在完全卸载和部分卸载时均与试验结果吻合较好，模型精度较高.



图9计算结果与试验结果的比较

Fig.9Comparisonofcalculationresultsversustestdata

4结论

本文对CFRP约束钢筋混凝土方柱单调及反复受压性能进行了试验研究，在此基础上建立了反复受压应力应变滞回本构模型，得到以下主要结论：

1)对大尺寸钢筋混凝土方柱CFRP约束后明显改善了柱的延性，但对应力提高幅度不大，其应力应变关系曲线多为峰值点后存在软化段的中等约束情况．

2)单调受压试件的应力应变关系曲线与相同工况反复受压试件的包络线基本一致，钢筋对约束混凝土反复受压时的加卸载曲线形状及残余应变大小有明显影响，残余应变与卸载应变成很好的线性关系．

3)提出了CFRP中等约束钢筋混凝土方柱单调受压应力应变曲线、卸载曲线和再加载曲线的数学描述，在此基础上建立了反复受压应力应变滞回本构模型，模型预测结果与试验结果吻合较好，可用于CFRP约束钢筋混凝土结构及构件的非线性分析.

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