钢结构底铰链翻板闸强度的有限元分析

2021-06-18 06:16吴晓峰
机械工程师 2021年6期
关键词:闸板翻板板面

吴晓峰

(衢州江汇翻板闸门有限公司,浙江衢州324000)

0 引言

水力翻板闸是水工闸门的一种,被广泛应用于水利工程中,起到防洪、蓄水作用,其中以连杆滚轮式翻板闸及中部铰链式翻板闸最为常见,这两种翻板闸在泄洪时,过流水流从闸板底部和上部流过,然后汇流;闸板返回时,由于泄洪过程中水流夹杂着杂草和树枝,可能造成闸门底部关闭不严,难以密封[1-4]。底铰链翻板闸由于铰链设置在闸板底部,开闸泄洪彻底,关闸有效地防止了夹杂的产生,底部易于密封,因此近年来底铰链翻板闸逐渐流行起来[5]。底铰链翻板闸虽有上述优点,但蓄水时闸板迎水面承受着很大的水压力,此水压力对底铰链轴产生很大的力矩,使底铰链轴与闸板相交处产生较大的变形及应力,因此保证闸板具有足够的强度是安全使用底铰链翻板闸的关键。

综上所述,针对某现场的跨度为12 m、高度为4 m的底铰链翻板闸,拟采用ANSYS软件构建实体和板壳相结合的有限元模型,处理闸板的复杂结构,采用该有限元模型进行闸板的静强度分析,并对闸板的强度薄弱点进行结构补强的有限元模拟,以便为翻板闸的安全运行提供有力的理论支持。

1 底铰链翻板闸的结构组成及工作原理

1.1 底铰链翻板闸结构组成

分析的对象为一款液压式底铰链翻板闸门,由地基1、1块闸板2、2套闸板倾动机构3、2个闸板支座4、2套横梁限位机构5、2个支墩6等组成。此翻板闸门为一对称结构,闸板2处于河道中部,闸板倾动机构3、闸板支座4、横梁限位机构5等处于河道挡墙之外。闸板倾动机构是由油缸支座3-1、摆动油缸套3-2、油缸杆3-3、安装在闸板轴两端的摇臂2-2、地基1组成的四杆机构,此机构负责闸板倾动。横梁限位机构5是由限位横梁5-4、连杆5-3、油缸杆5-2、固定在地基上的油缸套5-1组成的四杆机构,此机构的功能是蓄水时横梁限位闸板,使闸板倾动机构的摆动油缸无需保压。

图1 液压式底铰链翻板闸蓄水示意图

图2 液压式底铰链翻板闸过流示意图

1.2 底铰链翻板闸工作原理

蓄水时,摆动油缸杆3-3伸长,驱动闸板2顺时针转动,当闸板2转动的角度略大于90°时,焊在闸板2的转臂2-2转过的角度也大于90°,此时驱动横梁限位机构5,油缸杆5-2伸长并带动连杆5-3,连杆5-3带动限位横梁5-4水平逆时针转动,当限位横梁5-4转到河道挡墙1-1凹槽及外墙1-2的凹槽内,并处在摇臂2-2右端平面2-4上方时,横梁限位机构5停止运动,闸板倾动机构3的油缸卸压,在水压及自身重力作用下闸板2有逆时针转动的趋势,限位横梁5-4受到向上的力,由于河道挡墙1-1凹槽及外墙1-2的凹槽约束的作用,限位横梁5-4受到向下的约束力,以此约束力抵抗蓄水时闸板2受到水压力及水力矩。

泄洪时,摆动油缸杆3-3稍微伸长,驱动闸板2顺时针小角度转动,此时限位横梁5-4卸载,垂直方向仅受自身重力,此时驱动横梁限位机构5,油缸杆5-2收缩并带动连杆5-3,连杆53带动限位横梁5-4水平顺时针转动,当限位横梁5-4移开摇臂2-2右端平面2-4时,横梁限位机构5停止运动。此时闸板倾动机构3不受限制,摆动油缸杆3-3收缩,驱动闸板2逆时针转动,开闸泄洪。泄洪时,闸板2平放在有橡胶垫的支墩6上。

2 底铰链翻板闸的有限元模型

2.1 分析的对象

强度分析的对象为底铰链翻板闸的闸板,闸板的跨度为12 m,高度为4 m,如图3所示。闸板本体2-1由钢板焊接而成,闸板本体底部焊有一圆轴2-3。圆轴的两侧各焊有一摇臂2-2,且摇臂2-2和闸板2-1本体呈45°夹角,可使闸板倾动机构的油缸的行程较小。蓄水时,依靠密封条7实现闸板2的密封,密封条7安装在地基、河道挡墙1-1及河道内。

图3 液压式底铰链翻板闸闸板

2.2 有限元模型

闸板为一复杂的结构件,其板面由纵横交错的薄钢板焊接而成,如果采用实体单元划分,将会产生大量的单元。因此对板面的薄钢板选用板壳单元,对轴及摇臂选用实体单元,其几何模型如图4所示,并对以上单元设置材料参数,其弹性模量为206 GPa,泊松比为0.3,密度为7850 kg/m3。划分单元时,板面的厚度10 mm定义为板壳元的实常数,然后把钢板及筋板划分成规则的矩形,轴的中部采用拖拉、扫略网格,轴的两端及转臂采用自由网格划分,共划分10 960个板壳单元,66 550个实体单元,通过以上操作,得到有限元模型。

图4 闸板的几何模型

蓄水时闸板受力最大,加载时对有限元模型加入重力场。两端轴头的圆柱面及转臂顶端平面(图3中2-4面)加入固定约束。按蓄水水面超过板面顶部0.2 m的极限工况,在板面的迎水面加入水压力函数,使水压力在板面高度方向形成梯形压力。

3 有限元强度分析结果

经求解,得到该翻板闸的应力分布,如图5所示。由图5可知,该翻板闸的最大应力发生在闸板板面与底铰链轴的相交处(图5 中MX 处),最大应力为326 MPa,超过了Q235的屈服极限(235 MPa),因此结构需要加强。

图5 闸板的应力分布

4 结构改进

鉴于以上原因,对该翻板闸进行了结构改进,在背水面的闸板板面与底铰链轴的相交处加入了10 mm 后的通板,使其相交处形成了箱形结构,经有限元试算后,其闸板底部的最大应力下降到212 MPa,小于板材的屈服极限(如图6),说明改进是有效的。

图6 闸板结构改进后应力分布

5 结论

底铰链翻板闸具有可防止夹杂产生、底部易于密封的优点,但蓄水时闸板迎水面承受着很大的水压力,造成了闸板产生较大应力,因此保证闸板具有足够的强度是安全使用底铰链翻板闸的关键。

对跨度为12 m、高度为4 m的底铰链翻板闸进行了有限元计算,得到该翻板闸的最大应力发生在闸板板面与底铰链的相交处,最大应力为326 MPa,超过了一般钢材的屈服极限。对该翻板闸进行了结构改进,在背水面的闸板板面与底铰链的相交处加入了10 mm厚的通板,使其相交处形成了箱形结构,经有限元试算后,其闸板底部的最大应力下降到212 MPa。板面的钢板及筋板采用板壳单元,轴的中部采用拖拉、扫略网格,轴的两端及转臂采用自由网格划分,使单元数大为减少,实现了用有限元方法计算复杂结构翻板闸闸板的强度计算。

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