环向
- 自承式钢管跨越结构鞍式支承处管壁环向弯曲应力分析
承处，其中管壁的环向弯曲应力对支承处总应力的影响较大。目前钢管跨越结构的设计通常是按照《自承式给水钢管跨越结构设计规程》（CECS 214—2006）［1］进行计算分析，本文应用ANSYS有限元软件对支承处管壁的环向弯曲应力进行研究，发现根据规程计算的环向弯曲应力远大于实际应力［2，3］。已有研究，基于Winkler地基的自承式钢管桥三维有限元数值计算表明，鞍式支承处管壁环向最大弯矩的规范计算结果数倍于数值计算结果［4］。为此，本文提出了环向弯曲应力的优化
特种结构 2022年6期2023-01-12
- 环向加劲肋对海底管道屈曲性能影响的数值模拟研究
提高可以通过增设环向加劲肋的方式来实现[5]。比如，Chen和Rotter[6]的研究发现环向加劲肋的设置，可以有效提高圆柱形薄壁壳的抗屈曲承载力，进而降低管道因抵抗屈曲载荷所需的厚度。Showkati和Shahandeh[7-8]通过环向加劲管道的小规模尺寸试验研究，进一步证实了环向加劲肋对管道抗屈曲承载力的加强效果，并发现减小加劲肋的间距可有效提高管道的抗屈曲承载力。在考虑环向加劲肋高度和间距对管道加强效果的基础上，Riahi[9-10]等对海底管道的
石油科学通报 2022年4期2023-01-03
- 不等厚P92钢弯头的球形缺陷应力分析及预测
在各截面位置构造环向角度分别为0°，45°，90°，135°，180°(记为hx_0，hx_45，hx_90，hx_135，hx_180)，且至内壁距离分别为5，10，20，40，60，80，100 mm。缺陷在弯头中的分布如图1所示。图1 缺陷在弯头中的分布示意1.2 弯头材料性能该弯头在现场工况下的设计压力为27.49 MPa，已知在电站运行工况下的设计温度为610 ℃，且在该温度下弯头的泊松比为0.28，弹性模量为1.69×105MPa。1.3 载荷
理化检验(物理分册) 2022年10期2022-11-22
- 锆合金管氢化物应力再取向及其环向拉伸实验方法研究
却过程中，氢受到环向应力的作用而呈径向析出（应力再取向），而径向氢化物（RH）的析出会显著降低包壳管的力学性能[1]。为了模拟反应堆中氢在环向应力作用下的析出及取向情况，堆外进行了氢化物应力再取向实验—在拉伸实验机上对含有一定量氢化物（环向）的锆合金管进行热处理。即在升温及保温过程中，使氢化物溶解，而在降温时，氢化物在管材承受一定的环向应力下析出。锆合金管所受的环向应力是采用特殊的夹具对管材内壁施加一定的载荷，并且对管材径向进行拉伸。虽然目前环向拉伸在研究
世界有色金属 2022年13期2022-10-21
- 浅埋地铁区间隧道正穿填土路基超前支护结构优化研究
护结构设计方案（环向加固范围140°、纵向加固长度3.2m、环向加固厚度1.75m），获得回填土隧道超前小导管注浆加固的优化支护结构。为分析隧道变形，在隧道断面上选取4组分析点，分别为拱顶沉降点1 个、水平收敛点3 组，即超前加固区水平位移A（即A1-A2 的水平收敛值）、未加固区水平位移B、岩层范围水平位移C，如图2所示。图1 计算模型与网格划分图2 隧道测点分布图3 数值模型结果分析运用数值模拟的分析方法，分别对隧道超前小导管注浆环向加固范围（120°
交通世界 2022年27期2022-10-17
- 环向均匀脱空对圆钢管超高强混凝土柱偏压受力性能的影响
凝土柱可能会存在环向均匀脱空缺陷[11].环向均匀脱空缺陷示意图，如图1所示.图1中：dc为脱空厚度.李永进等[12]对环向均匀脱空圆钢管混凝土柱进行了轴压试验研究，采用的荷载为长期荷载.文献[13-15]对环向均匀脱空圆钢管混凝土柱进行了轴压和偏压试验研究，这些试验的混凝土均含有粗骨料，混凝土轴心抗压强度均低于85.0 MPa，主要变化参数脱空率、偏心率(除轴压外)不作为主要试验研究参数.图1 环向均匀脱空缺陷示意图Fig.1 Schematic dia
华侨大学学报（自然科学版） 2022年5期2022-09-14
- 3D 打印光纤光栅环向应变传感器*
程试验中可以通过环向应变的监测反映岩土结构的力学性能[1-2]，如在三轴压缩试验中需要对土样的环向应变进行测量，得到土体的物理力学性能参数[3-4]，获得土的粘聚力和内摩擦角；监测圆柱形各向异性材料的环向应变可计算材料的物理力学性能参数。 在室内土工试验中常用的应变传感器为应变片[5-6]，该方法难以测量环向应变，同时抗干扰性较差，实时性较差。在实际工程中，管道的腐蚀、老化、开裂等问题严重影响管道(尤其是液化气、石油管道等)服役的安全，因此开发监测管道环向
传感技术学报 2022年5期2022-08-19
- 环向对齐相邻缺陷管道失效压力研究
等[8-9]对环向对齐相邻和轴向对齐相邻缺陷失效模式进行了分析，结果表明不同排列方式的相邻缺陷失效模式各不相同。有限元方法在相邻缺陷失效压力分析中得到广泛运用。Andrade 等[10]对含有相互作用腐蚀缺陷管道的有限元模型预测的失效压力和爆破试验结果进行了比较，证明了有限元方法的适用性；Benjamin 等[11]利用有限元方法对四种排列方式的相邻缺陷内压失效模式进行了研究，给出了不同间隔相邻缺陷失效模式的差异性；陈严飞等[12]基于非线性有限元方法，
船舶力学 2022年7期2022-07-25
- 外界压力作用下引水隧洞围岩稳定性研究
衬砌的径向位移和环向应力云图。图2(a)中可以看出，隧洞衬砌在外水压力作用下呈收缩变形趋势，衬砌变形从隧洞拱顶向隧洞拱底逐步变小，隧洞的变形分布较均匀，且接缝的存在基本不影响隧洞管片。进一步观察可知，隧洞衬砌变形峰值发生在拱顶处，峰值约为3.2mm，衬砌最小变形发生在拱腰下部位置，变形约为0.3mm。图2(b)中可以看出，隧洞衬砌应力以压应力为主，管片内侧压应力大于管片外侧压应力，隧洞拱底处衬砌内侧的管片接头处有应力集中的现象，衬砌压应力的峰值约为25.2
水利技术监督 2022年3期2022-03-24
- 某水库引水隧洞围岩稳定性研究
衬砌的径向位移和环向应力云图。图2(a)中可以看出，隧洞衬砌在外水压力作用下呈收缩变形趋势，衬砌变形从隧洞拱顶向隧洞拱底逐步变小，隧洞的变形分布较均匀，且接缝的存在基本不影响隧洞管片。进一步观察可知，隧洞衬砌变形峰值发生在拱顶处，峰值约为3.2mm，衬砌最小变形发生在拱腰下部位置，变形约为0.3mm。图2(b)中可以看出，隧洞衬砌应力以压应力为主，管片内侧压应力大于管片外侧压应力，隧洞拱底处衬砌内侧的管片接头处有应力集中的现象，衬砌压应力的峰值约为25.2
四川水利 2022年1期2022-03-18
- 潜艇环壳过渡段与非耐压壳连接处的结构设计
环壳上布置的一条环向构件上，环壳过渡段与非耐压壳连接处的横、纵剖面见图2。图1 含纵向构件的潜艇锥-环-锥连接结构示意图2 锥-环-锥结构中的纵向构件剖面示意对于在潜艇耐压船体上布置纵向结构，以往的研究对象主要有在锥-柱结合处采用的纵筋加强结构或是在圆柱形耐压船体上布置的纵骨结构。纵筋加强结构力学行为特殊，会使结合壳在纵向构件端部和根部产生较大的应力集中点，是一种不良的结构形式[3]；同时，布置在耐压壳体上的纵骨虽然可以提高壳体沿纵向上的刚度，进一步提高耐
船海工程 2021年6期2021-12-17
- 环向切缝聚能管在隧道掘进中的试验研究
设计出一种新型的环向切缝管，并将其应用于隧道掏槽孔爆破中，研究其实际应用效果。1 工程概况桑植隧道位于黔(江)张(家界)常(德)高铁，隧道起讫里程为DK147+276.75～DK152+335，全长5 058.25 m，为设计时速200 km/h的Ⅰ级双线隧道，隧道断面设计如图1所示。图1 桑植隧道横断面设计Fig.1 Cross-section design of Sangzhi tunnel为研究环向切缝聚能管在隧道中的实际应用效果，结合隧道现场施工进
工程爆破 2021年5期2021-11-20
- 环向加筋灰土墩单墩极限承载力解析解
061001)环向加筋灰土墩是在传统灰土墩外侧包裹一层土工合成材料筒形成的新型半刚性桩，具有单墩承载力大、鼓胀变形小等特点。与传统桩型不同，环向加筋灰土墩极限承载力控制条件并非桩周和桩端土体达到屈服，而是墩体自身剪切破坏引起，采用传统方法，如考虑端阻力和侧摩阻力的规范法或地基极限平衡法计算得到的承载力必然存在较大误差。因此，综合考虑环向加筋灰土墩的破坏模式和地基土特性，建立由环向加筋墩体强度控制的极限承载力计算方法对于环向加筋灰土墩的进一步推广具有重要意
土木工程与管理学报 2021年5期2021-11-10
- 不同构造圆钢管混凝土的黏结性能*
的影响，并得到了环向肋板抗剪强度的计算方法。1 试验概况1.1 试件设计与制作共设计了12个试件，钢管内部构造措施包括无构造、竖向肋板构造、钢管拉结板构造、环向肋板构造、环向肋板竖向肋板构造、环向肋板竖向肋板钢筋笼构造，依次命名为CFCST1～ CFCST6组试件，每组2个试件，其中CFCST6组试件为海口塔底层钢管混凝土柱截面的1/10缩尺模型，试件设计图见图1。核心区混凝土采用0.27(L)或0.35(H)两种水胶比的高强混凝土。图1 试件设计图试件下
建筑结构 2021年14期2021-08-26
- 高压缩弹性垫层对复式碳纤维加固PCCP的应变影响分析
凝土管芯外侧缠绕环向预应力钢丝，并在管体外侧辊射水泥砂浆保护层而制成的一种复合型管材，其中预应力钢丝对于PCCP的承载力有重要影响［1-3］。目前我国引调水工程中使用PCCP管的工程越来越多，但由于设计、施工质量缺陷、土壤腐蚀环境、运行管理不当等原因，多个工程已出现爆管情况，且大部分爆管是由于高强预应力钢丝出现断丝所致［4-6］。PCCP缺陷补强加固主要采用开挖更换、钢绞线修复、颈缩钢筒、钢管穿插、外贴碳纤维及内贴碳纤维等方法。这些方法各具特色，互有优劣［
中国水利水电科学研究院学报 2021年3期2021-07-13
- 环向加筋碎石桩复合地基路堤稳定性分析
065000)环向加筋碎石桩是在传统碎石桩周包裹一层土工合成材料筒形成的新型半刚性桩，具有承载力高，变形小等优点，在软基加固工程中得到了广泛应用。在环向加筋碎石桩复合地基上填筑路堤时，路堤的稳定性是工程上十分关注的问题[1-3]，因此，分析路堤边坡的稳定性对于工程设计具有重要意义。目前已有学者对土工合成材料碎石桩路堤稳定性展开了相关研究并取得了成果：邓海清等[4]采用Z-Soil有限元分析软件对路堤堆载下的土工织物散体桩复合地基的稳定性进行分析，通过不断
河北水利电力学院学报 2021年2期2021-06-23
- 隧道围岩与结构全息扫描系统的研究及应用
在纵向滑轨上安装环向滑轨，在环向滑轨上搭载扫描设备(包括摄像、测距和测温等设备)，通过环向滑轨及其搭载的扫描设备在纵向滑轨上沿隧道纵向移动，以及扫描设备在环向滑轨上环向移动，实现对隧道围岩和结构表面的全面扫描。通过扫描，收集隧道结构缺陷、隧道超欠挖程度及隧道内温度等信息。由双轨所收集的包括图片、数据、温度等信息经由隧道内部通讯系统(户外大功率无线AP端及有线网络路由器信号中继站)与隧道外部通信系统连接，实现在隧道外部对隧道施工现场信息的收集、整理与分析。(
黑龙江交通科技 2021年4期2021-05-19
- 环向加筋灰土墩极限承载力计算方法
提高承载力，采用环向加筋灰土墩进行地基处理。与传统半刚性桩相比，环向土工合成材料能够提供给灰土墩足够大的侧向约束力，从而提高其承载力，减小地基变形，同时对墩间土还具有挤密效果[1]，具有较大的应用前景。但由于承载机理和破坏模式不同，现有的计算方法，如规范法不能较为准确的对其极限承载能力进行评估和预测。因此，对相关方法进行修正，提出能够反映其承载性能的计算方法对于环向加筋灰土墩的发展具有重要意义。国内外已有较多学者对灰土桩和土工合成材料的加筋作用展开了较多研
水利与建筑工程学报 2021年2期2021-05-13
- 渡槽预应力钢绞线布置优化研究
数据表明，纵向、环向预应力钢绞线张拉锚固后，预应力损失值明显高于设计值，根据渡槽槽身预应力损失后的剩余有效预应力，采用ANSYS 软件进行了三维有限元计算分析，结果表明渡槽底板迎水面出现了大于1 MPa 的拉应力，不满足相关要求［1］。本文在不改动原渡槽设计体型的情况下，根据原设计渡槽拉应力分布特性，针对性地拟定多个环向和纵向预应力钢绞线布置优化方案，通过对比分析，确定了经济可行的预应力钢绞线布置优化方案，经有限元计算复核及通水后安全监测资料分析，渡槽能够
中国农村水利水电 2021年4期2021-04-29
- 基于FBG的环向应变测量方法研究
0001 FBG环向位移传感器的设计研发新型FBG环向位移传感器的研制图如图1所示，该新型传感器由裸FBG传感器、橡皮筋、FDM打印的保护套、PVC保护套管以及铠装跳线组成。FBG传感器用来测量环向位移，传感元件为光纤光栅，光栅间距为5mm，光纤总长为600mm。PVC保护管位于距两边光栅端部各1.2mm位置处，长度各为3000mm。橡皮筋长度为120mm，宽度为5mm，厚度为2mm。在FDM打印到50%时，放入FBG传感器和橡皮筋，打印完成后，FBG传感
工程技术研究 2021年2期2021-03-11
- 盾构设备不同拼装方式下的结构力学行为研究
纵向轴力及弯矩、环向轴力及弯矩、盾构管片结构竖向及水平位移等物理量，获得不同工况下的各参数分布规律。1 数值计算模型1.1 数值计算模型构建盾构模型的数值计算采用ANSYS 有限元分析软件，用solid45 单元模拟地层，用shell63 单元模拟管片结构，用combine14单元模拟管片接头，用CONTA173 和TARGET170 模拟地层-管片接触单元。管片结构的外形尺寸根据依托工程选取，管片外径6.2 m，管片共6 分块，封顶块18°，两个邻接块均
设备管理与维修 2020年22期2020-12-22
- 寒区隧道新型环向盲沟排水体系及温度场分析
度恶劣(大约1 环向盲沟防排水结构环向盲沟保温排水结构体系是一种局部保温+排水相结合的措施，即在保持现有防水保温的措施下，于隧道衬砌后的围岩内沿环向设置排水盲管，盲管由宽幅 1 m的轻质保温混凝土填充的环向盲沟进行保温，结构示意如图1所示。图1 环向保温盲沟结构示意图具体方法是：沿隧道初期支护以外围岩内设置环向盲沟，并采用陶粒轻质混凝土进行填充，盲沟内设外裹无纺布的排水盲管(如图2所示)。本环向保温盲沟设施适用于冬季严寒且持续时间长、冰冻期长、冻土深地区的
高速铁路技术 2020年4期2020-09-08
- FRP约束损伤混凝土环向应变-轴向应变关系
柱的机理是FRP环向约束抑制了混凝土柱的环向膨胀变形，从而提高了混凝土柱的强度和延性. 因此，确定FRP约束损伤混凝土柱的环向应变-轴向应变关系是研究FRP修复损伤混凝土柱机理的基础. 目前已有大量关于FRP约束混凝土环向应变-轴向应变关系模型[12-15]，但只适应于FRP约束未损伤混凝土或者带载混凝土(混凝土承受荷载未超过其承载能力)，尚未有FRP约束预损伤混凝土的环向应变-轴向应变关系模型. 文献[12]通过大量试验数据与理论分析，推导出了FRP约束
哈尔滨工业大学学报 2020年9期2020-09-03
- 油气管道平滑凹陷疲劳试验应变响应分析
和位置7代表管道环向，位置1、位置5和位置6为45°方向；每个位置的应变传感器均监测环向和轴向两个方向，量程为20 000微应变。图2 应变传感器布置位置向试验管段内充灌液压油，充满后封堵进油口，竖立充满液压油的试验管段并静置约3小时，排除气体后，恢复试验管段水平放置，连接最大量程为60 MPa液压油泵，连接数据采集系统，包括压力采集系统、温度采集系统、应变采集系统、循环次数计数系统，每4分钟采集一次压力、温度数据，应变采样频率设置为10 Hz。加压上限设
科技和产业 2020年7期2020-07-24
- 某成品油管道岩石挤压段顶部应力响应
度242 mm,环向长度206 mm，凹陷类型为平滑型，如图1所示。图1 岩石挤压管段2 应力检测2.1 检测原理利用X射线应力测试仪进行应力检测，检测原理基于X射线衍射理论[12]，该方法是目前国内外测量结构应力最先进、最直接和最可靠的方法。X射线衍射现象：当一束具有一定波长λ的X射线照射到多晶体上时，会在一定的角度2θ范围内接收到反射的X射线强度极大值，即衍射峰。X射线的波长λ、衍射晶面间距d和衍射角2θ之间满足布拉格定律：2dsinθ=nλ(n=1,
科技和产业 2020年6期2020-07-01
- 环向对接接头超声检测灵敏度对比试验
00）本文讨论的环向对接接头是指外直径≥159～500mm、壁厚≥6mm的锅炉压力容器压力管道环向对接接头[1]。这类焊接接头不仅包括火电厂锅炉的大多数集箱、主蒸汽管道、再热蒸汽管道、主给水管道等，也涉及到石油和化工装置中大量的设备和管道系统。这些焊接接头的有效检测，对保障承压设备安全运行意义重大。检测灵敏度对超声波检测的可靠性具有重要影响，用对比试块制作距离－波幅曲线是焊接接头超声波检测的前提。对比试块要考虑适用范围和系列化，对环向对接接头而言，由于被检
石油和化工设备 2020年3期2020-04-01
- 不同材料储能飞轮应力特性分析及研究
位置对径向应力、环向应力和径向位移的影响进行了探讨。姚华[7]基于商用有限元软件搭建了储能飞轮应力分析模型，利用仿真分析和数值计算方法相结合，对最大过盈量装配时飞轮系统的接触应力与旋转状态下的离心应力进行了分析计算，以此为基础完成了飞轮强度校核。芦晨祥等[8]基于平面应力状态假设，构建了多环混合复合材料的飞轮应力模型，利用数值解析法分析了环间环数、模量比、环厚、环间过盈量等因素对转子静止和高速旋转时应力分布的影响。秦勇等[9]利用平面应力状态假设, 给出计
储能科学与技术 2019年6期2019-12-11
- 竹缠绕复合管弯曲强度测试
卷有轴向竹篾卷和环向竹篾卷2种规格，在产品设计时需要这2种竹篾卷搭配使用，以满足在各个方向上的强度要求。本文分别测试由轴向竹篾卷和环向竹篾卷制作的竹缠绕复合管弯曲强度，以期为竹缠绕复合管的产品设计提供依据。1 材料与方法1.1 试件分别用轴向竹篾卷和环向竹篾卷经缠绕工艺制作竹缠绕复合管段，管段直径300 mm、长度300 mm、壁厚10 mm。轴向竹篾卷中竹篾长度方向与管段中心轴线平行，环向竹篾卷中竹篾长度方向与管段中心轴线垂直。管段制作好后，沿管段轴线方
世界竹藤通讯 2019年5期2019-11-21
- 圆形洞室在径向非均匀荷载下的瞬态响应
数内源荷载并不是环向均匀的。有的结构由于受外部约束，荷载传递不均，向某方向集中汇聚。因此确定非均匀瞬态荷载引起的结构动力响应是地下工程领域中十分重要的问题。针对圆形洞室与薄壁壳体等在轴对称瞬态荷载下的响应问题，目前主要的分析方法有解析法与数值法。解析法方面已有许多学者利用波函数展开法、积分变换法等方法进行研究。早在20世纪90年代初Senjuntichai等[1]采用波函数展开法，推导了全空间圆柱形腔体在三种不同类型轴对称荷载下的径向位移、应力、孔隙压力的
振动与冲击 2019年20期2019-10-30
- PVC-UH管材壁厚对环向拉伸强度的影响
压试验，还规定了环向拉伸强度试验，在某些领域用环向拉伸试验来判定管材的品质是否合格；作为验证管材品质的重要试验之一，美国已经在标准中确立了环向拉伸试验的法律地位。1 实验部分1.1 主要原料PVC-UH给水管材，直径(dn)为800、标准尺寸比(SDR)为41/33/26，dn900、SDR41/33/26，dn1 000、SDR41/33/26，dn1 200、SDR41/33/26，河北泉恩高科技管业有限公司。1.2 主要设备及仪器卧式拉伸试验机，TE
中国塑料 2019年8期2019-08-29
- 环向凤梨型预折管在低速冲击荷载下的能量吸收
者提出了一种带有环向凤梨型诱导装置的屈曲诱导支撑[1]（专利号：ZL201611020861.1），如图1所示。本文通过有限元模拟，分别对环向凤梨型折痕管、普通方管在低速冲击载荷下的力学行为进行分析，并对环向凤梨形折痕管的能量吸收机理进行阐述。图1 环向凤梨型屈曲诱导支撑示意图1 模型介绍图2 折痕单元示意图现对环向凤梨型折痕单元进行介绍。如图 2所示，六个三角形两两共线，相交于一顶点，其中9和10的公共边和12和13的公共边为峰线15，10和11的公共边
四川水泥 2019年2期2019-04-17
- 大直径贮煤筒仓在季节温差影响下的内力分析
0.8 m，桩沿环向间隔3°，沿径向设置3排，钻孔灌注桩总共375根。仓壁厚600 mm，基础承台、仓壁及上部环梁采用C40混凝土，基础垫层采用C15混凝土，钢筋采用HPB300级钢筋与HRB335级钢筋。图1 贮煤筒仓剖面图2 筒仓有限元模型2.1 计算参数选取煤的重力密度为8.5 kN/m3，内摩擦角φ为25°～40°，与混凝土仓壁的摩擦系数为0.5～0.6，最大堆煤高为28 m；仓壁、扶壁柱、环梁的混凝土强度等级为C40，弹性模量3.25×104N/
长春工程学院学报（自然科学版） 2019年4期2019-03-16
- 城市供水管网中钢筋混凝土岔管受力分析
下岔管结构的最大环向拉、压应力见表1。在混凝土岔管结构设计中，考虑工况2施工因素及岩体的约束作用，L-L断面上出现的最大环向拉应力为6.300 MPa，该工况符合工程实际，为此将其定为设计工况。另外，工况5对混凝土岔管结构施加灌浆压力0.3 MPa，此时岔管结构的压应力较大，将该工况定为校核承受极限压应力工况。表1 各种工况下岔管结构的最大环向拉压应力工况2考虑最大内水压力0.96 MPa，只考虑岩体的约束作用，不计岩体自重。由此求得的岔管结构部分断面计算
水利科技与经济 2018年12期2019-01-07
- 一种钢结构间接空冷塔结构连接节点
格构构件(1)、环向格构构件(2)和连接板(3)；斜向格构构件(1)和环向格构构件(2)结构相同；连接板(3)竖直设置，连接板(3)的两个面上均垂直固定连接有环向格构构件(2)；两个环向格构构件(2)在同一直线上，连接板(3)的上下两端均超过两个环向格构构件(2)所在直线；连接板(3)与两个环向格构构件(2)形成四个直角区域，每个直角区域均固定设置有斜向格构构件(1)，斜向格构构件(1)与环向格构构件(2)之间的夹角小于90度；如图2所示，环向格构构件(2
福建质量管理 2018年20期2018-11-14
- 加劲肋对钢顶管轴压稳定性的影响
化了圆柱壳的外部环向加劲肋。毛佳等[6]建立了正交加劲圆柱壳在轴压作用下的数学模型和有限元分析，发展了薄壁加劲圆柱壳的设计方法。龙连春等[7]建立了相同体积的加劲圆柱壳最大屈曲荷载的优化设计模型。工业仓筒结构的直径和径厚比通常更大，轴力主要源于结构的自重。任宪骏等[8]研究了初始缺陷对薄壁圆柱壳稳定性的影响。钢顶管主要通过自身强度来支撑顶进轴力，而加劲肋仅作为附属结构。加劲圆柱壳的设计目前仍依靠经验，缺乏规范的指导。Zhou等[9]通过大量试验发现有效的注
城市道桥与防洪 2018年8期2018-08-18
- 炭纤维复合材料壳体封头新型环向补强的数值模拟及试验*
验研究系统地比较环向补强技术与纵向补强技术的综合补强效果。1 炭纤维缠绕壳体和封头补强结构的设计φ480 mm的T700炭纤维缠绕壳体主要设计指标：爆破压强pstatic≥19.9 MPa，前极孔直径φ180 mm，后极孔直径φ275 mm。壳体采用湿法缠绕工艺，纤维为日本东丽T700SC-12k-50C，树脂基体为BA202环氧配方，采用螺旋缠绕+环向缠绕方式成型。T700炭纤维复丝强度不小于4900 MPa，纤维强度转化率K取80%，纤维体积含量为67
固体火箭技术 2018年3期2018-07-20
- 冷却塔塔筒内力影响面与风荷载效应分析
结构计算,对塔筒环向和子午向各划分72个和35个Shell188单元,对结构和建模的详细介绍参见文献[8]。图1 冷却塔结构及有限元模型(单位:mm)Fig.1 Geometry of the hyperboloidal cooling tower and the FEM model (Unit:mm)对于塔筒内力,轴力和弯矩以环向为X方向(FX,MX),子午向为Y向(FY,MY),FXY和MXY为塔筒平面内剪力和扭矩,并分别以角度θ(-180°≤θ≤18
结构工程师 2018年2期2018-05-24
- 垫层材料对蜗壳混凝土温度应力的影响研究
外围混凝土内表面环向温度应力分布、A-A截面与B-B截面环向温度应力最大值的影响。为便于直观分析，对A-A截面与B-B截面的节点位置坐标进行处理，A-A截面以各节点到X轴的实际距离r减去该截面的蜗壳半径r0作为横坐标，B-B截面以各节点到Y轴的实际距离r减去该截面的蜗壳半径r0作为横坐标，以A-A截面与B-B截面环向温度应力为纵坐标绘制A-A截面应力图与B-B截面应力图。另外，蜗壳混凝土内表面节点距离蜗壳与座环上环板交接点的弧长定义为Ls，如图1所示，垫层
中国农村水利水电 2018年4期2018-05-07
- 严寒地区不同材质大型倒虹吸管道应力分析及运行安全性评价
15年历年年最大环向实测应力变化曲线见图3和图4。根据实测应力曲线分析，9+300监测断面管道在运行前期年最大实测环向应力变化和增幅较大，随后最大实测环向应力趋于稳定，其中右管比左管应力稳定要快，与左管位于施工道路路边，受干扰较大有关；因温差影响，管道底部和左侧管壁温度大于顶部和右侧，造成管道底部和左侧环向应力大于顶部和右侧。表1 钢管物理力学性能设计参数Tab.1 Parameters of physical mechanical properties
水电与抽水蓄能 2017年6期2018-01-15
- 基于层次分析法的玻璃钢管失效因素评价
进行了腐蚀试验和环向拉伸测试，计算出在温度、NaCl含量、CO2分压、H2S分压、应力5个因素共同作用下玻璃钢管环向拉伸强度损失率。采用层次分析法根据环向拉伸强度损失率计算各单因素对环向拉伸强度损失的权重。结果表明:各因素对玻璃钢环向拉伸强度损失的影响大小依次为温度、应力、H2S分压、CO2分压、NaCl含量。层次分析法；玻璃钢管；环向拉伸强度损失率；温度；CO2玻璃钢管具有耐腐蚀、质量轻、安装方便、不污染输送介质等优点,且与相同口径钢管相比输送介质流速大
腐蚀与防护 2017年12期2017-12-27
- 冷却塔风振响应时程计算和风振系数分析
筒的g值和D值从环向和子午向的二维分布简化为仅沿子午向的一维分布，由此所得各响应的D值可达工程实用范围，但用法与现行设计方法仍不一致；根据环向和子午向配筋设计的独立性，并考虑风致各内力在结构设计中的不同权重，在实用中对D值可仅区分环向内力和子午向内力独立取值，但环向内力的D值要大于子午向内力。此时，环向和子午向的D值即可作为风振系数β参与结构设计。冷却塔；风洞试验；时程分析；峰值因子；动力放大系数；风振系数众所周知，风荷载是冷却塔的设计控制荷载，风荷载的动
振动与冲击 2017年3期2017-03-09
- 核级设备结构中基体夹杂界面应力计算分析
切模量比值对界面环向应力和界面径向应力均有影响，为核级设备结构设计及工程应用提供理论参考。弹性基体与夹杂；反平面问题；界面应力；复变函数方法引言在核级设备结构中，基体夹杂两相结构如纤维增强、颗粒增强等弥散强化材料是一种应用广泛的材料体系，例如燃料颗粒的单质碳化硅包覆层结构、内外层均为碳化硅纤维增强复合材料而中间为金属层的包壳结构，以及金属基体微封装燃料和全陶瓷微封装燃料等。由于引入了增强相，极大地提高了核级设备结构的性能，由包覆燃料颗粒弥散在陶瓷基体中构成
四川轻化工大学学报(自然科学版) 2017年1期2017-03-01
- 车用压缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶的设计与制造
缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶的设计与制造董 宁 (沈阳特种设备检测研究院，辽宁 沈阳 110035)详述了车用压缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶的设计原则、材料选择的要求、制造工艺方法和制造中应注意的问题，解析了车用压缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶与单一材料结构的气瓶在设计和制造上的不同。车用压缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶；纤维；缠绕层；内胆车用压缩天然气钢质内胆环向缠绕气瓶与汽车用压缩天然气钢瓶相比具有以下优点：气瓶重量轻、刚性好、强度高、气密性好、可靠性高；
低温与特气 2016年6期2017-01-16
- 大型储罐基础环梁钢筋绑扎施工技术
经验。基础环梁；环向钢筋；箍筋；钢管支撑架安庆石化含硫原油加工适应性改造及油品质量升级工程新建柴油北山罐区，由6个2m3的柴油储罐组成；储罐采用天然地基,基础外围为钢筋混凝土环梁，内填级配砂石和灰土；环梁外径37.55m，环梁宽度0.55m，高度2.40m。2.1.1 环向主筋钢材市场上供应长度为9m和12m的两规格的定尺钢筋原材；本工程环梁环向主筋均采用12m长定尺的钢筋原材，比使用9m长定尺钢筋原材每道环梁环向主筋可减少钢筋接头3个，一个储罐基础可减少
安徽建筑 2016年5期2016-11-17
- 英国MACAW公司依据CEPA 2015提出管道环向应力腐蚀开裂预防处理改进方法
2015提出管道环向应力腐蚀开裂预防处理改进方法近年来，管道开裂故障频发，造成了重大的安全和经济财产损失。研究表明，应力腐蚀开裂与拉伸轴向应变和腐蚀性环境有关，大多数应力腐蚀开裂会导致环向裂纹。加拿大能源管道协会（CEPA）发布了关于应力腐蚀开裂管理的详细指南CEPA 2015，该指南表明影响管道环向应力腐蚀因素包括：涂层类型、建设年份、建筑季节、管龄、管道等级、管道直径、壁厚、土壤类型、坡度及降雨量等。英国MACAW公司依据CEPA 2015提出了管道环
管道行业观察 2016年12期2016-09-12
- 鞍式支承钢平管桥模型试验、有限元分析与简化计算方法
参数对支座处钢管环向应力的影响。并将计算结果与现行管桥设计规程推荐的计算方法进行对比。研究结果表明：自承式管桥的支承断面为结构设计的控制性断面，按现行设计规程设计大直径管桥时，有较大的安全储备。最后，基于参数分析，回归给出最大环向弯矩计算公式，与有限元结果吻合良好。钢平管桥；鞍式支承；有限元；环向弯矩0 引言自承式钢管桥是输送介质的管道工程穿越河流等障碍物的主要结构形式之一，具有施工方便，便于维护等优点。自承式钢管桥的支座形式有鞍式支座和环式支座等。其中：
城市道桥与防洪 2016年5期2016-05-05
- 容器壳体焊接接头系数问题的探讨
向对接焊接接头和环向对接焊接接头。因此在容器强度计算中引用两个焊接接头系数，即纵向焊接接头系数和环向焊接接头系数，计算公式中需采用哪种焊接接头系数应从计算时所针对的应力进行考虑。根据薄壁圆筒的应力分析可知，圆筒的纵向剖面主要是承受环向应力，所以说纵向焊接接头主要承受的是环向应力，与之相关联的则应是纵向焊接接头系数，因此依据环向应力确定承压圆筒的计算厚度时，应考虑的是纵向焊接接头系数，如GB150中圆筒壳体的计算中径公式：是根据环向应力推导出的，因此，在此公
机电工程技术 2015年8期2015-05-15
- 节理发育岩体隧道锚杆支护参数优化研究
模拟手段研究锚杆环向布置范围、间距对隧道结构变形与稳定性的影响，进而将锚杆原设计参数——环向布置范围216°、间距1.0m优化为环向布置范围90°、间距1.0m，并证明了其合理性，对类似工程具有一定的参考价值。节理，系统锚杆，参数优化，离散元软件0 引言节理的存在，使得岩体被分割成不连续介质，因而往往成为影响隧道围岩稳定性的决定性因素[1-]4〗。锚杆支护作为公路隧道中支护方式的重要组成部分，它和喷射混凝土一起构成柔性支护，从而约束围岩变位，并与围岩共同形
山西建筑 2015年1期2015-03-23
- 基于ANSYS的船用柴油机高压蓄压管的设计
的径向应力σr和环向应力σH通过以下公式计算[2]：式中：σr——径向应力；σH——环向应力；P——内部压力；R2——圆筒外圆半径；R1——圆筒内圆半径；r——圆筒壁厚方向任一圆的半径；k——圆筒内外圆直径的比值，D2/D1=R2/R1。由式（1）和式（2）可以看出，单层厚壁高压蓄压管在150MPa内压的作用下，最大径向应力σr和最大环向应力σH发生在内圆位置，σr为-150MPa，负号表示高压蓄压管内壁承受压应力，σH为186MPa。1.2 有限元分析高
船舶与海洋工程 2015年3期2015-01-01
- 火力发电厂干灰库温度应力的有限元分析
图图3 工况7下环向应力云图图4 、图5工况1、工况2下节点环向应力随温差变化关系图图6 、图7工况6、工况7下节点环向应力随仓壁厚度变化的关系图考虑具体测量数据、工艺提供资料和工程实地气象资料，设定如下的热分析情况：①当仓壁厚度为0.3m时，分析有无保温层内外温差为5℃、10℃、15℃、20℃、25℃、30℃时对仓壁环向应力的影响；②当仓壁内外温差为20℃及100℃（极端情况）时，分别分析壁厚值为0.3m、0.4m、0.5m、0.6m和0.7m这五种情况
安徽建筑 2014年6期2014-12-06
- 冷轧无缝钢管残余应力对液压缸筒承载能力影响的研究
复杂，应力分布在环向已经没有对称性，目前对冷轧钢管成型过程的研究工作相对较少，揭示稳定轧制阶段应力分布和获得冷轧成型后钢管残余应力的工作较少，也没有研究冷轧钢管残余应力对液压缸筒承载能力影响的工作［3-8］。本文作者在研究冷轧钢管成型过程和获得冷轧钢管残余应力的基础上，将获得的残余应力作为油缸缸筒的初应力施加在缸筒上，研究了油缸缸筒在初应力和液压载荷联合作用下的应力分布规律。数值计算结果显示，用冷轧钢管作液压缸筒，残余应力增大了液压缸筒的等效应力，降低了液
机床与液压 2014年23期2014-05-10
- 有压隧洞预应力混凝土衬砌厚度变化对结构受力的影响分析
衬砌混凝土上半圆环向压应力分布较为均匀，在锚具槽和衬砌底部环向应力分布均匀性较差且应力变化较为剧烈，非均匀圆环的不均匀性强于均匀圆环。非均匀壁厚同均匀壁厚相似，上半圆环顶部衬砌内表面压应力较外表面要小，30°拱腰处则外表面环向压应力较内表面要小，均匀壁厚最小值大于-3.32 MPa、最大值小于-5.32 MPa，非均匀壁厚最小值大于-3.20 MPa、最大值小于-5.20 MPa。在上半圆环均匀壁厚与不均匀壁厚隧洞预应力衬砌环向应力数值差别很小。对均匀壁厚
东北水利水电 2014年3期2014-02-28
- 含表面裂纹X80管道的失效控制参量及计算
的是有内压引起的环向拉伸作用，与其他准静态力学参量相比，环向变形更能准确地表征材料的服役行为。EPRG的试验结果表明，屈强比的提高会对环向变形产生不利的影响，如果管线钢存在缺陷，将会加剧这一影响[3]，此时，断裂预测将成为一个重要问题，通常，一旦有裂纹存在，首先考虑到断裂韧性JIC，为此，JIC一般是由断裂韧性测试实验三点弯曲试验 （SENB）、紧凑拉伸试验（CT）单边缺口拉伸试验测得（SENT）得到，由于J积分的测量与裂纹尖端约束作用紧密相关，试样形状不
焊管 2014年11期2014-01-30
- 全容式LNG储罐的混凝土外罐在预应力荷载作用下的计算分析
产生的竖向拉力和环向拉力。(2)罐顶自重、钢结构网壳自重、吊顶自重、吊顶保温材料自重、罐顶上部结构自重、罐顶管道设备自重和罐顶活荷载对罐壁产生的竖向压力及对罐壁顶部产生的环向拉力。(3)内罐泄漏后液体对罐壁的静水压力产生的环向拉力。(4)罐壁的液密性要求所需的1 MPa残余压应力[1]。预应力方案的应力水平不宜小于上述四类荷载组合后的值。2 计算实例2.1 储罐基本参数全容式LNG储罐形状见图1。以某1.6×105m3全容式LNG储罐为例，外罐内直径D为8
化工设计 2013年1期2013-11-20
- 不同病害情况下盾构隧道环向刚度的计算方法
变会导致整个管片环向内力重分布情况的发生。因此，在力学计算过程中，明确刚度的降低情况及刚度重分布问题是极为重要的。目前，大多数学者对盾构隧道病害的研究主要集中在分析这些病害出现的原因及规律，并提出相应的加固养护措施［1－6］，也有部分学者对隧道病害的监测进行了研究［7－9］，而对盾构隧道出现相应病害后对管片结构损失后的刚度影响情况和刚度分布问题方面的研究并不多。近年来，国内有少数学者对无病害的管片纵向刚度进行了研究［10－12］。如能将管片环中随机离散的接
隧道建设(中英文) 2013年8期2013-08-28
- 竖向加劲肋对钢板筒仓环向应力影响的研究
中，σf为钢板的环向应力;Ph为储料作用于仓壁单位面积上的水平压力设计值;dn为筒仓内直径;t为仓壁厚度;f为钢板的强度设计值。对于竖向加劲肋对水平向(环向)拉应力的影响如何考虑规范并未作出说明。而实际工程设计时普遍的做法是:计算竖向压应力时，考虑竖向加劲肋和一定宽度的仓壁板宽作为竖向承压构件;计算环向拉应力时，按折算厚度(环向加劲肋间距小于1.2 m时)或仓壁厚度(环向加劲肋间距大于1.2 m时)来计算环向拉应力。而实际工程中有不少大直径钢板筒仓破坏倒塌
山西建筑 2013年29期2013-08-21
- 井壁漂浮下沉期应变分析
为计算断面井壁的环向应力和径向应力，MPa；r，R，ρ分别为井壁内、外半径和计算点半径，m；P0为永久地压，P0＝1.2H×10－2，H为地表下一点的深度，m均布压力作用下的内应力分布见图1.图1 均布压力作用下的内应力Fig.1 Internal stress in the effect of uniform pressure井壁漂浮下沉阶段，井壁任意水平断面外侧承受泥浆水平压力qn，竖向承受上部井壁自重应力qz，当配重水位超过该水平断面之后，该断面还将
河北大学学报（自然科学版） 2013年2期2013-03-01
- 大口径钢制燃气管道镶焊过程初始应力的分析与研究
力，以及圆周焊的环向和轴向力。式中：εx—横向(轴向)释放应变；εy—纵向(环向)释放应变；σx—横向(轴向)残余应力，MPa；σy—纵向(环向)残余应力，MPa。1.2.2 测试设备残余应力测量采用盲孔法，应变仪为60通道的DH3816，数据信号通过USB数据线自动进行采集。1.2.3 焊接残余应力测试分别对SS400/SS400和X60/X60筒体对接接头进行了残余应变的测量。在试件上取数个测点，经320#的抛光片磨光后，用细砂纸进一步精磨，再用酒精去
上海煤气 2012年3期2012-02-07
- 考虑初始几何缺陷的大型钢板筒仓构造措施的研究
筒仓实例如图1,环向加劲肋L140×12,竖向加劲肋-80×10@1200。施工时筒仓必须满足《钢结构工程施工质量验收规范》[1]的有关规定,本文以该规范作为考虑初始几何缺陷的取值依据,每段拼接板带的允许弯曲矢高为 δ0=L/1000,L为拼接板带高度。板带在两侧焊缝处产生凹陷,中部无凹陷,板带凹陷形状如图2所示,图中虚线表示筒仓中心线,R为筒仓半径。则板带中环向焊缝产生的凹陷形式按(1)式取值:式中:δ0为焊缝收缩凹陷的峰值;L为拼接板带高度;x为板带任
水利与建筑工程学报 2010年1期2010-06-05
- 钢筋混凝土竖井式倒虹吸工程结构分析
析路径关键点上的环向应力的分布情况如表1所示。表1 各个工况下分析路径关键点上的环向应力 单位：MPa从表1可以看出，在工况1下倒虹吸管的环向应力值较小，路径2的环向应力为压应力，这主要是由于在自重作用下，倒虹吸管腰处受压，管顶和管底处受拉，因此路径1、3为环向拉应力，而路径2为环向压应力。工况2、3下，倒虹吸管为环向拉应力，并且随着水位的增加，其环向拉应力也在增加，各工况下关键点⑧上的环向应力值稍大，主要关键点⑧是倒虹吸管和竖井的交界点，在此处产生了应力
水科学与工程技术 2010年6期2010-02-28