跨距
- 时速160公里刚性接触网定位点导高偏差研究
用弓网耦合模型对跨距、弓头刚度、弓头阻尼、悬挂结构等效刚度等弓网参数进行了研究。文献[5]进行了受电弓静态抬升力选取，并利用正交实验法对受电弓结构参数影响弓网受流性能的重要程度进行研究。文献[6]基于有限元法建立弓网仿真模型，分析了全锚段定位点刚度整体变化以及仅锚段关节处定位点变化时的弓网动态性能。文献[7-8]将刚性接触网悬挂结构等效为弹簧结构，受电弓结构等效为质量块模型，对跨距及悬挂结构刚度等进行了研究。文献[9]建立了弓网仿真模型，对160 km/h
电气化铁道 2023年6期2024-01-08
- 间隔跨距对玄武岩纤维/聚酰亚胺纤维三维间隔热防护织物性能的影响
多种测试研究间隔跨距对玄武岩纤维/聚酰亚胺纤维三维间隔热防护面料性能的影响,以有效减少消防服面料层数,降低面料质量。1 试验部分1.1 试验原料本文设计的三维间隔机织物上层经纱、纬纱以及间隔纱采用278.2 tex的玄武岩纤维长丝纱(西晋投玄武岩开发有限公司),下层经纱、纬纱采用71.43 tex×2的聚酰亚胺短纤纱(江苏奥神新材料股份有限公司)。1.2 三维间隔机织物结构设计三维间隔机织物的上层为玄武岩长丝纱单层结构,下层为聚酰亚胺纤维双层结构[12],
毛纺科技 2023年9期2023-10-18
- 毛竹杆纯弯构件受力性能试验研究
者主要探究毛竹的跨距、直径对毛竹梁初始刚度、极限承载力和挠度等抗弯性能的影响。选用24 根两种不同跨距和直径的毛竹进行受弯试验，对比其受弯性能，并分析了直径为100、120 mm 和跨距为3 000、3 600 mm 四种不同毛竹梁受弯破坏时的受压区高度。1 试验概况1.1 竹条标准件抗弯强度试验1.1.1 试件设计 竹条标准件取自同批砍伐风干后10 根不同的毛竹，从每根毛竹的根部和梢部各取2 组竹条标准件，总共40 组试件。试件长度为220 mm，截面高
土木与环境工程学报 2023年4期2023-08-31
- 转子系统结构参数对碟式分离机动力学特性的影响研究
随支承刚度、支承跨距、悬臂长度的变化规律,针对每一个结构参数均设置有5个工况点,通过对计算结果的对比分析,了解相应参数变化时动力学特性的变化趋势。各工况设置的参数见表1。表1 参数设置表3 结果分析本文探究的碟式分离机动力学特性主要包括3个方面,分别为轴系临界转速、轴系不平衡响应以及轴系应力。转鼓处的振幅大小直接关系到碟式分离机的性能,故选取转鼓质心处节点作为参考点,考察各参数变化对轴系不平衡响应的影响。根据DyRoBeS的仿真结果,碟式分离机轴系的主要模
机械设计与制造工程 2023年7期2023-08-21
- 除尘工程烟风道在高空长跨距方面的设计
常需要用到管道长跨距高空架设。特殊情况下，除尘烟风道由于荷载较重，原有构筑物因加固或改造难度大，需要另找位置新设支架。4）多数管道的布置跨距较长。对于已建的钢铁厂，新增的环境除尘管道因为地面场地有限的原因，难以找到合适的地面支撑点。对于管道的支撑点设计往往出现“无处下脚”，因此，设计支撑点只能“见缝插针”，利用一切可以利用的空场地。因此，支架间的间距有时会超过设计跨距。对于高空长跨距的烟风道一般直径较大，且重量较重，设计中如不加重视，将会增加安全隐患。因此
工业安全与环保 2023年2期2023-02-10
- 浇注式隔热铝合金幕墙立柱的双跨连续梁强度计算理论推导及用Python 语言编程绘制双跨连续梁弯矩图剪力图
1] 里是以特殊跨距结构形式推导出的相关计算公式，为适应形势发展的需要，对文献[1] 中的计算模型优化为普遍跨距结构形式，并对推导过程从材料力学计算角度进行了更进一步深化，推导过程采用的理论依据会在相关章节详细说明，主要依据参考文献[2]、[3] 及[4]。为顺应“碳达峰”“碳中和”的绿色低碳循环发展战略，利用Python 中的绘图库Matplotlib，对双浇注式槽口隔热铝合金幕墙立柱的双跨连续梁弯矩图剪力图绘制做了算例。1 普通铝合金简支梁和浇注式隔热
中国建筑金属结构 2022年10期2022-11-08
- 超长跨距起重机主梁制造工艺研究
4)0 引言超长跨距起重机一般指主梁跨距超过40 m的起重机，随着我国国民经济的不断发展，各种大型基建工程不断涌现，对超大型设备的需求也越来越大，超大型设备对生产商的制造能力提出了更高的要求，本文以太原重工股份有限公司为某核电站制造的超长跨距桥式起重机为例，研究一种超长跨距起重机主梁的制造工艺。常规起重机的制造工艺为：首先由结构车间焊接成型，转运到后处理车间整体喷砂；接着转运到涂装车间喷涂底漆；最后转运到装配车间进行机构及电气装配、调试、面漆涂装等，需要综
机械工程与自动化 2022年5期2022-10-28
- 电主轴最佳跨距理论计算与仿真分析
)0 前言主轴的跨距设计对主轴的力学性能有较大影响。目前，已有学者对主轴跨距的优化设计进行了相关研究[1-4]，但是大多数研究成果仅限于理论公式计算或仿真分析，未能对两者进行综合分析及评价，以提供有效的建议及方案，而且研究对象通常是结构十分简单的阶梯状光轴，与实际复杂的电主轴转动组件结构差异较大。陈维范和薛丹[1]对最佳跨距经验公式进行了详细推导，并利用有限元方法对车床机械主轴进行了静力学及模态分析仿真，但仅针对经验公式的计算结果进行了验证与对比，并未进行
机床与液压 2022年1期2022-10-14
- 台风地区架空煤气管道设计要点
这样能取得更大的跨距，节约支架工程量。本路段煤气管道众多，考虑总图限值，管道分两层布置，下层3 根较大管径煤气管道，上层2 根较小煤气管道架设在下层中间大煤气管道上，还有一些氧、氮、氩、蒸汽等小管道分别架设在下层两边的煤气管道上。管道断面布置见图1。2 支架跨距计算煤气管道的跨距应按强度与刚度条件分别计算［1］。强度条件是控制管道自重弯曲应力不超过管材的许用外载弯曲应力值，根据这个条件计算的管道跨距，称为按强度条件计算的跨距。刚度条件是限制管道自重产生的弯
冶金动力 2022年4期2022-09-06
- 主减速器主动齿轮轴承工作寿命的仿真研究
了支撑轴承在不同跨距下的工作寿命，通过在30305 TRB(圆锥滚子轴承)和30306 TRB之间设置合理的跨距以支持传动齿轮，改善了齿轮啮合状态，延长了轴承的使用寿命，进而减少齿轮啮合的振动和噪声，提高了车辆NVH性能。1 轴承工作寿命计算主减速器的主动齿轮由30305轴承和30306轴承支撑，结构如图1所示。齿轮之间的啮合产生径向力FR和轴向力FA。本文根据力的方向研究30306轴承的工作寿命，通过设置两轴承间的合理跨距来支持主动齿轮，齿轮啮合力的状态
技术与市场 2022年7期2022-07-16
- 刚性接触网锚段关节布置研究
，自重挠度较小（跨距6，8，10 m的跨中挠度分别为1.2，3.4，7.8 mm），静态弹性不均匀（跨中与悬吊点的弹性相差1～2个数量级，弹性差异系数达45%～98%）[1]，再加上关节处刚度和质量分布不连续，导致关节处易形成硬点，对受电弓产生冲击，降低受流质量。因此，为改善弓网受流质量，提高刚性接触网的运行速度，有必要对锚段关节的布置进行全面系统的研究。2 锚段关节布置研究2.1 关节立面布置关节处接触力变化如图1所示。当第1悬吊点不抬高（安装高度按设计
电气化铁道 2022年3期2022-06-30
- 刚性接触网跨距的速度适应性研究
刚性接触网的标准跨距值。本研究利用弓网动态仿真手段，选取弓网接触力标准差、最大值、最小值为性能指标，比较分析刚性接触网跨距为6 m和8 m时不同运行速度、不同受电弓类型下的弓网动态性能。为得到更优的弓网接触力性能指标，刚性接触網在160 km/h及以下速度运行时，对应的标准跨距宜选用8 m;在200 km/h及以下速度运行时，对应的标准跨距值宜选用6 m;DSA250型受电弓与6 m跨距刚性接触网的接触质量具有优势，统计值能满足240 km/h运行要求。关
河南科技 2022年9期2022-05-31
- 跨座式单轨列车-轨道梁耦合动力学特性研究
以探讨不同轨道梁跨距和载重状态对系统响应的影响。结果表明：轨道梁跨中竖向挠度和横向挠度均随跨距的增加而增大，跨中竖向挠度影响更显着;跨中竖向挠度随载客量的增大而增大，横向挠度基本不受载客量的影响。研究可为跨座式单轨交通系统的结构设计优化和运输管理提供理论基础。关键词：跨座式单轨;列车-轨道梁耦合;跨距;载重;运行平稳性 中图分类号：U441 文献标识码：A
内燃机与配件 2021年5期2021-09-10
- 基于DOE算法的涡旋压缩机曲轴支承跨距优化及动态性能研究*
响因素之中，支撑跨距是相对比较重要的一个影响因素[2]。在曲轴零件的设计中,关键问题是选择合理的支承跨度[3]。如果支撑跨距选择不当,在交变气体力作用下会引起曲轴偏心段的大位移,从而引起涡旋压缩机的振动和磨损,更会增加滚动头的磨损和轴承中滚动体、内外环及支承件的磨损,从而大大缩短压缩机的使用寿命[4]。不管是在国内还是国外,对于曲轴优化设计领域的研究以及动态性能领域的研究都相对较少。刘涛[5]根据涡旋压缩机的动力学模型,建立了曲轴的有限元模型,通过软件分析
机电工程 2021年8期2021-08-23
- 核电站凝汽器冷却管防碰摩优化设计
意图1.2 优化跨距布置避免冷却管振动碰摩的最主要方法是在冷却管上加入支撑隔板， 通过改变冷却管自身的振动属性来实现。 因此确定支撑管板数量、 跨距布置方案是设计中最基础、 最关键的部分。根据HEI 标准 （第九版）[2]，冷却管的计算最大跨距L 为：式中： L0为基本跨距； K1为冷却管外径与壁厚修正系数； K2为冷却管排列间隙修正系数； K3为冷却管材料修正系数。基本跨距和各修正系数可根据参数查表求得。根据HEI 标准要求， 设计端跨距需小于计算最大跨
东方汽轮机 2021年2期2021-07-19
- 刚性接触网跨距对弓网动态性能的影响分析
能要求越来越高。跨距是刚性接触网的一项关键参数，弓网之间的良好受流质量需要选取合理的跨距，鉴于此，有必要对不同速度等级下刚性接触网跨距的选取进行研究。目前，针对不同速度等级下刚性接触网跨距选取的研究较少，文献[2～4]建立弓网耦合模型，通过静力分析与弓网动态仿真分析仅研究了在160 km/h及以下速度等级下与某种型号受电弓相匹配的跨距方案，尚未对在不同速度等级下与不同型号受电弓相适应的刚性接触网跨距进行研究。本文建立刚性接触网与受电弓模型，采用弓网动态仿真
电气化铁道 2021年3期2021-07-15
- 刚性接触网相邻跨距比速度适应性仿真分析
。刚性接触网相邻跨距较大会导致汇流排出现负弛度。受电弓高速运行时，若滑板不能适应相邻跨汇流排的挠度变化，会导致滑板和接触线间产生拉弧及滑板撞击汇流排等现象，将会给弓网受流及滑板磨耗带来不良影响。在刚性接触网平面布置设计中，车站风孔、人防防淹门等结构不利于悬挂点的布置，影响相邻跨距比取值。因此，有必要对受电弓通过站端关节继而通过关节相邻跨距比较大区段时的弓网受流性能进行分析。目前，《地铁设计规范》[1]尚未对刚性接触网相邻跨距比取值做出规定，《城际铁路设计规
电气化铁道 2021年3期2021-07-15
- 不同列车运行速度下架空刚性接触网跨距的选择
来关于刚性接触网跨距的研究日趋增多，如设计速度为120 km/h条件下刚性接触网的跨距选择[1]、刚性接触网最大支撑间距和最大坡度的计算方法[2]等。本文主要针对不同列车运行速度条件下，从接触网波动传播速度及接触网系统不平顺度等方面进行研究分析，得出架空刚性接触网的跨距布置原则的建议方案。1 刚性接触网跨距选择概述刚性接触网系统主要由定位装置、汇流排和接触线等组成。弓网受流过程表现为运动的受电弓与接触网进行滑动接触的过程。整个弓网接触系统可视为以跨距为周期
城市轨道交通研究 2021年6期2021-06-29
- 随车起重机底盘及整机工况仿真分析计算
、支腿液压缸伸出跨距、支腿液压缸完全伸出时的盈余伸缩量等因素，才能得出并比较支腿液压缸受力及传递到起重机底座的综合支撑力及力矩影响。2.1 起重机安装位置当起重机安装时，可置于底盘车前方、中部及后方位置，且这3种安装方式并无明显优劣之分，应根据各种底盘车的特点分别画出倾覆线，并依据前后桥的接触轮胎计算分配支腿液压缸支撑力。2.2 起吊载荷位置起重机分析计算时，在ADAMS分析软件中将底盘车6个轮胎简化为6个接触点，并将起重机与底盘车连接骑马螺栓约束，理解为
起重运输机械 2021年7期2021-05-04
- 基于传递矩阵法的齿轮系统轴承跨距优化研究
紧力一定时，轴承跨距对支撑刚度有直接影响[4]。传输矩阵可以描述线性化MIMO系统（多输入多输出系统）的输入和输出之间的关系，输入和输出是各单元的末端状态矢量，包括位移，角位移，弯矩和剪切应力。以自由端为约束条件得到特征方程，并通过相关参数的计算得到系统在不同支承跨度下的固有频率[5,6]。通过主动齿轮轴的模态分析和主减速器的振动试验可以确定应避免的共振频率范围，从而得到最佳的轴承跨距。裴大明用有限元方法从静刚度的角度出发建立数控镗铣床主轴部件模型，并计算
制造业自动化 2021年3期2021-04-04
- 综放工作面大跨距切眼支护技术研究
寸不断增大，切眼跨距甚至达到10 m以上［1-3］。对于综放工作面开采，随着切眼断面的增大加上切眼是煤层巷道，增加了巷道围岩的扰动深度，降低了围岩本身的强度和自稳能力，其矿山压力显现愈加强烈［4-5］，导致一般支护难以有效控制围岩变形破坏而造成冒顶事故的发生，影响工作面的正常回采甚至对井下人员及设备造成巨大生命财产损失。因此，大跨距切眼支护技术的研究对煤矿安全开采具有十分重要的意义。1 工程概况庞庞塔矿9-301 工作面开采2#煤层。2#煤层平均厚度为7.
江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 多层矿协同开采顶板稳定性研究
应力表达式与极限跨距表达式；第二是利用面能量释放求解埋深1 200 m以内多采区顶板极限跨距［9］。前者在考虑岩层厚度比（h1/h2）对顶板荷载影响时忽略了岩层厚度和（h1+h2）的作用，且利用2种方法求得的2个极限跨距公式也没有进行对比分析。本研究将在此基础上，研究在顶板各岩层厚度之和不变的前提下岩层厚度比对顶板荷载的影响，对比分析不同方法求得的顶板极限跨距。1 多层矿开采协同处理方法1.1 矿体特性上横山矿段共有12个矿体，自下而上分别为v1、v2、…
金属矿山 2020年10期2020-11-14
- 中速磁浮列车靴轨动力学分析与试验研究
础上分析了接触轨跨距和运行速度对靴轨耦合动力学性能，为中速磁浮靴轨优化设计提供参考。1 计算模型1.1 受电靴动力仿真模型磁浮列车受电靴为四连杆结构，通过弹簧提供静态接触力，弹簧设置一定的刚度，见图1。将受电靴的主要结构等效为刚体，关节位置采用合适的铰链连接。受电靴滑板通过滑板托架限制其摆动角度。本文计算中所设定的受电靴提供的静态接触力为100 N。利用ANSYS进行受电靴的动态运动仿真，模拟受电靴的上升运动过程。在受电弓自由上升的运动过程中，滑板在空间中
黑龙江大学工程学报 2020年1期2020-07-16
- 核级工艺管道支撑跨距研究
卷NF 的推荐跨距，给出了DN25 至DN500 管道对应1g、5g、10g 和15g4 种加速度的最大支撑跨距。依照此跨距准则布置的管道和支撑相对合理，更易满足规范对于管道自重、压力和地震的要求。在计算支撑跨距时，自重工况下考虑同时满足ASME 规范对管道应力和变形的要求；地震工况下满足规范对管道应力的要求。考虑地震加速度为1g、5g、10g、15g4 种情况，每种加速度计算得到的跨距均与满足自重应力要求得到的跨距、满足自重工况下管道变形要求得到的跨距
中国科技纵横 2020年19期2020-04-16
- 凝汽器半侧工况冷却管跨距的校核方法探讨
，如果冷却管支撑跨距设计不合理，冷却管在局部高速汽流的激振下易产生振动破坏[1]，这一直是凝汽器运行中的一大问题。目前凝汽器冷却管支撑跨距的设计校核普遍采用美国热交换学会(Heat Exchange Institute, HEI)凝汽器标准[2]，但该标准的跨距计算并未对凝汽器半侧运行工况进行分析考虑。对于凝汽器半侧运行工况来说， 蒸汽只在凝汽器的一侧凝结，汽流的流速与汽流密度会增大，冷却管的汽流激振会更加剧烈，因此按已有的标准进行设计并不能满足凝汽器半侧
热力透平 2019年3期2019-10-16
- 单绕组双速电动机的新型式
一般用一套等匝等跨距的双迭绕组。 以定子36槽-8/4极为例, 常用一套双迭绕组，取跨距为1～6 。 图1为其槽号及一相线圈的布置(仅画一半槽，一相)。按特赫莱接法, 4极时后一组线圈反向。为便于比较， 其谐波分析汇总见表1。表1 双速电动机 36槽-8/4极 双迭绕组跨距Y=1～6 谐波计算注： 等匝等跨距(Y=1～6)双迭绕组。排列见图1。现在我们将定子36槽-8/4极的双迭线圈改为不等匝同心线圈, 其排列见图2。当新绕组匝比为N1:N2:N3=0.1
防爆电机 2019年2期2019-04-22
- 新型大跨距铝合金电缆桥架的结构可行性研究
。电缆桥架的支撑跨距一般为1.5m-3m[2]，在不便设置桥架支撑的地方电缆桥架的支撑跨距可达6m-9m，此时常用大跨距钢制电缆桥架解决不便设置桥架支撑的问题。但大跨距钢制电缆桥架由于自身材料的问题，有不耐腐、重量过重、不便安装、维护成本高等缺陷，而这与市场所需的重量轻、强度高、防腐性能好、成本低的电缆桥架相违背[3]，因此有必要开发新的大跨距电缆桥以取代原有的钢制电缆桥架。2 新型大跨距铝合金电缆桥架的断面设计由于铝合金的抗弯性能较差，为保证大跨距铝合金
中国建材科技 2018年3期2018-09-28
- 创新组方肠内营养乳剂制备的工艺参数研究
(1)计算粒径的跨距。用跨距和D50的平均值来评价乳剂粒度分布的好坏。跨距=(D90-D10)/D50(1)1.2.3剪切条件 根据脂肪供能比确定油相，固定乳化剂用量，剪切转速、剪切时间、剪切温度为变量，依次设置为单因素变量，用高剪切混合器剪切制得初乳，测定其粒径和粒度分布。测定次数为3次，并求平均值。2 结果与分析2.1 剪切转速对粒度分布的影响不同剪切条件及结果如表1所示。从图1可以看出，在剪切温度和剪切时间一定的情况下，随着剪切速度的增加，也即剪切力
中国食物与营养 2018年8期2018-09-27
- 航空光电吊舱隔振器布局方式分析
代表隔振器的安装跨距,θ代表光电吊舱的转动角度,Δx为隔振器的减震振幅的差值,可知:图3 x,θ,L的关系示意图Fig.3 Relationship between Δx,θ and L由式(6)可知,当Δx一定时,跨距L与转动角度θ成反比,增大跨距L时可减小转动角度θ,根据式(1)的原理,当转动角度θ越小时,光电吊舱的角位移和角速度的值同样越小,光电吊舱的成像质量越好。3 实验验证为了验证上述理论,在初样设计时,采用了两种不同的隔振器的布置形式:(1)在
激光与红外 2018年8期2018-08-28
- CSR底部砰击载荷作用下PSM的最大剪力
)图2 PSM沿跨距方向上最大剪力分布系数fdist砰击载荷通过船底板的筋传递到支撑筋的PSM上，单个PSM只承受一定比例的砰击载荷，其余传递到支撑筋的其他相邻PSM。fpt表示通过筋传递到目标PSM上的最大砰击载荷的比例系数。对PSM任意计算点，当砰击载荷作用在PSM跨距方向不同位置时，计算点的剪力各不相同，假定砰击载荷在某位置时计算点有最大剪力，该剪力即是用来计算PSM计算点净剪切面积的最大剪力。fdist表示PSM在跨距方向不同位置处的最大剪力与PS
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 奥村组开发出山岭隧道衬砌混凝土快速浇筑系统
这种延长1个浇筑跨距的“长跨距移动模板方式”能够将浇筑能力提高至原来的2倍。在混凝土流动到达模板台车内的浇筑口高度之后，可兼用不切换配管、照常压送至浇筑空间上方的方式。通过扩大浇筑口的浇筑范围，减少配管的切换次数，能够缩短切换作业引起的浇筑中断时间。奥村组在位于山梨县的中部横断自动车道石合隧道工程中验证了该系统。验证结果表明，新系统应用于长跨距模板台车浇筑18 m跨距的时间与原来使用10.5 m的模板台车的浇筑时间相同，在相同的时间内浇筑的长度大幅提高。奥
隧道建设(中英文) 2018年9期2018-03-24
- 双驱进给系统动态特性研究
，着重分析了丝杠跨距和导轨跨距对系统动力学特性的影响，为双驱丝杠进给系统的改进设计提供了依据。1 有限元模型的建立1.1 模型简化运用SolidWorks建立双驱进给系统的三维实体模型，建模时所需的基本参数：丝杠直径为63mm,丝杠的导程为16mm，丝杠长为2 260mm，横梁的外形尺寸为3 675mm×900mm×225mm，丝杠的跨距为2 260mm，导轨的跨距为1 783mm。将一个复杂的模型简化，可使得建模方便，分析错误概率下降[5]。在建立有限元
机械设计与制造工程 2018年1期2018-02-08
- 设计时速120 km线路架空刚性悬挂接触网跨距选择
空刚性悬挂接触网跨距选择王洪林（中铁第一勘察设计院集团有限公司电化处，710043，西安//工程师）随着国内城市轨道交通多条线路速度等级达到120 km/h，架空刚性悬挂弓网系统因共振导致受流质量下降的运行区段时有出现，因而架空刚性接触网系统跨距值的设计选用变得相当重要。结合架空刚性接触网模态分析、弓网动态接触压力频谱分析，阐述了设计时速120 km线路架空刚性悬挂接触网跨距选择为8 m的依据。架空刚性接触网；跨距选择；共振；弓网接触压力频谱分析；模态分析
城市轨道交通研究 2017年10期2017-11-21
- 风扇/增压级动平衡工装最佳支承跨距计算方法
平衡工装最佳支承跨距计算方法杨法立，史新宇，赵洪丰（中国航发沈阳发动机研究所,沈阳110015）某型航空发动机风扇增压级平衡工装采用悬臂支承结构，其支承跨距是该平衡工装的重要设计参数。针对该平衡工装的结构特点建立了最佳支承跨距的理论分析模型，给出了最佳支承跨距计算的解析表达式，并通过数值计算对最佳支承跨距进行了验证。结果表明：平衡工装最佳支承跨距的解析解与数值解一致，建立的最佳支承跨距计算方法可以为风扇增压级平衡工装的支承跨距的参数设计提供理论指导，提高平
航空发动机 2017年1期2017-11-10
- 高精度多孔大跨距同轴度测量关键技术综述
术】高精度多孔大跨距同轴度测量关键技术综述雷建波1,王双不2(1.海军驻重庆舰船动力军事代表室，重庆 402263； 2.重庆大学 机械传动国家重点实验室，重庆 400044)多孔大跨距同轴度误差直接影响传动的精度与可靠性，不仅使传动过程的附加载荷增加，而且会造成振动噪声高，严重影响设备的正常运行。本文针对高精度多孔大跨距同轴度测量问题，在分析目前技术问题的基础上，探讨解决高精度大跨距同轴度测量方法的关键技术，为开发高精度多孔大跨距同轴度测量系统提供思路。
兵器装备工程学报 2017年5期2017-06-15
- 新型大跨距日光温室设计
工作研究■新型大跨距日光温室设计闫鸿媛1刘 佳2（1.鸡西市农产品质量安全检验检测中心 黑龙江·鸡西 158100）（2.鸡西市农业科学研究所 158100）目前普遍使用的日光温室和双拱落地式大棚，都各自存在不同的优缺点，设计上也不尽合理，这些都直接影响了日光温室或大棚的发展。本文设计新型日光温室、双拱落地式塑料大棚两用棚，六年才更换一次棚膜、以挂板取代砖墙，以双层膜取代卷帘被，实现了冬季是温室，夏季变成塑料大棚的革命性突破新型大跨距；日光温室1 新型大跨
吉林蔬菜 2017年3期2017-04-27
- 异型过渡段结构分析及切割方法研究
规过渡段；钢桩；跨距中图分类号：U448 文献标识码：A 文章编号：1671-2064（2017）03-0085-011 引言传统的桩基式海洋石油平台，由组块和导管架组成。海洋石油平台过渡段的切割关系到组块和导管架是否能够实现顺利连接，是一项关键的海上施工技术，以往的海洋石油平台过渡段多为三段式形式，即直管段、拐脖段和插尖段，而BZ25-1南永久复产项目则采用了新型过渡段形式，通过对比两种过渡段的结构不同，参照常规过渡段钢桩的切割方法，提出异型过渡段的切割
中国科技纵横 2017年3期2017-03-29
- 低谐波双层同心绕组在高效电机的应用
层同心式绕组有短跨距和整跨距两种基本形式。已总结出双层同心绕组的绕组系数Kdpv与谐波磁势幅值比的设计公式。短跨距绕组v次谐波的绕组系数为：(1)整跨距绕组v次谐波的绕组系数为：(2)在实际应用中，常采用v次谐波磁势与基波磁势幅值的百分比为参数来表示v次谐波磁势的大小。2.3 线模尺寸计算双层同心绕组线圈设计辅助图如图1所示。图1 双层同心绕组线圈设计辅助图1) 各线圈边的跨距ty计算：式中：β为各线圈跨距的短距比；Di1，hs0，hs1，hs2，R为定子
重庆电力高等专科学校学报 2017年1期2017-03-16
- 基于三坐标测量机双参数向自适应测量自由曲面
确定和V向扫描线跨距自适应确定。1.1U向测点自适应确定U向测点自适应确定方法为沿U向连续均匀初测k+1个点后，由这k+1个测点拟合一条k次非均匀B样条曲线。计算这条曲线末端处一、二阶导数得出曲线末端曲率，由此预测第k+2个测点位置和测量矢量，指导CMM测量该点，得到该点实测坐标后，重复上述过程，将测点重新拟合一条k次非均匀B样条曲线，然后计算曲率和测点。同理，如图2所示，当CMM测量n+1个点后，拟合n+1个测点为曲线来预测下一测点位置，如果预测点的理论
中国机械工程 2017年5期2017-03-14
- 燃气轮机周向拉杆转子拉杆应力分析和改进设计
间隙量下凸肩数等跨距加倍和不等跨距加倍对降低拉杆应力的效果,进一步研究了各凸肩等跨距时跨距变化对拉杆应力的影响。结果表明:拉杆凸肩与拉杆孔的静态安装间隙量不影响拉杆在正常工作状态下的应力,但是影响转子升速时拉杆最大应力;随着转速升高,拉杆最大应力在不同的转速区域内存在特定变化规律;增加凸肩数、减小凸肩跨距能够有效减小拉杆最大应力,与不等跨距增加拉杆凸肩数的改进方案相比,等跨距方案降低应力效果更显著。该结论可为燃气轮机的拉杆组合式转子设计提供参考。燃气轮机转
西安交通大学学报 2016年10期2016-12-22
- 齿轮量球（棒）跨距测量及公式的应用
）齿轮量球（棒）跨距测量及公式的应用孙国媛，贾林娜，曹维（哈尔滨东安汽车发动机制造有限公司，黑龙江 哈尔滨 150069）实际生产中，通过量球（棒）跨距控制齿轮齿厚的做法因具有操作方便，测量精度高等优点而得到广泛应用。但对于不同类型的齿轮，测量人员采用量棒替代量球的情况比较普遍，存在的问题是用量棒测量，计算则直接套用量球跨距的公式。由于测量和计算结果数值差异不明显，很容易混淆错用。根据渐开线齿轮几何学的基本原理，结合实际工作经验，归纳总结了渐开线圆柱齿轮量
汽车实用技术 2016年7期2016-05-18
- 浅谈石化管道支吊架的类型及选用设计
吊架；管道设计；跨距；应力管道支吊架是管道系统中的一个重要组成部分。所有管道敷设都必须借助各种不同形式、不同性能的支吊架来完成。进行管道设计时，首先要考虑满足生产工艺要求，其次要考虑设备、管道及其组成件的受力状况，确保安全运行。在石油化工管道设计过程中，正确选用、合理设置管道支吊架是一项重要的工作。支吊架选型得当、布置合理，所设计的管道不仅美观，而且经济安全。1、石油化工管道支吊架的类型①1.1管道支吊架的类型及不同应用场合管道支吊架按其功能可分为承受管道
决策与信息·下旬刊 2015年8期2015-10-22
- 大机组供热改造厂内蒸汽管道设计
；材质；支吊架；跨距1 前言近年来随着国家节能减排政策的推进，国内小机组逐渐关停，为了完成节能减排任务，300MW纯凝机组关停趋势逐渐明朗，且由于现在市场煤价维持在较高水平，300MW纯凝机组发电亏损较大，为了扭转300MW纯凝机组发电亏损及关停局面，越来越多的300MW纯凝机组通过供热改造，获得生存及扭亏为盈，在300MW纯凝机组改造过程中不可避免的遇到大量的蒸汽管道设计工作。2 供热改造蒸汽管道的设计2.1抽汽点及管道材质的选择供热改造管道设计中管材的
山东工业技术 2015年14期2015-07-27
- 新型模块组合式定子永磁电机
一种基于采用不等跨距绕组的模块组合式定子永磁电机结构，实现了低速大功率电机定子的模块化制作，增强了电机的制造灵活性、运行可靠性、可维护性以及容错性。本文阐述了模块组合式定子永磁电机结构，总结了其设计方法，并对模块组合式电机定子分块规则和不等跨距绕组进行了研究。在此基础上设计制造了一台样机，采用有限元方法进行了仿真分析，并用解析法和增量电感法分别计算了样机的自感参数和互感参数。最后搭建试验台进行了实验。仿真结果和实验结果都验证了所提结构和设计方法的合理性。低
电工技术学报 2015年12期2015-04-14
- 基于ANSYS的海底双层输油管道悬空段的受力和变形分析
析计算，得到不同跨距下最大应力和最大变形的变化规律，以及发生位置，对于海底管道的悬空分析与治理具有重要的意义。1 几何模型选取某种海底输油管道进行计算分析，此管道为内外双层结构，内管为输油管，外管为保护管，两层管材质均为X60，内外管之间为的泡沫黄夹克保温层，如图1所示。管道规格为φ325×14.5mm（φ457×16mm），主要参数如下：内外管参数：E=2.06×1011Pa，u=0.3，密度9850kg/m3；保温层参数：E=3.18×109Pa，u=
制造业自动化 2014年8期2014-07-11
- 双丝杠驱动直线进给系统动态特性分析*
模型分别研究丝杠跨距和导轨跨距对进给系统动态特性的影响规律，为双丝杠进给系统的设计提供理论参考。1 双丝杠驱动直线进给系统模型简述文中共建立了10 组双丝杠驱动直线进给系统有限元模型。采用单因素分析法，分别研究丝杠跨距和导轨跨距对进给系统动态特性的影响规律，其中，滚珠丝杠全长1600mm，直径为50mm。在导轨跨距D不变，取1300mm 时，丝杠的跨距依次取值300mm、450mm、600mm、750mm 和900mm，记为S300、S450、S600、S
组合机床与自动化加工技术 2014年3期2014-06-29
- 救援起重机安全监控系统支腿传感信号改进方案探讨
技术革新。如支腿跨距传感信号，对下车支腿跨距状态进行监控，系统根据采集到的支腿跨距信号，做出各种判断，实现起重机安全控制功能。改造后的起重机支腿跨距检测均采用了行程开关，共12个，每个支腿有三种跨距（视车型不同，跨距不同，现以3.5 m、4.8 m、6.0 m三种跨距为例），分别用一个行程开关检测，相同跨距检测的四个行程开关为一组，相互串联，当四个行程开关均闭合后，电路导通，将+24 V信号传递给系统主机。有的厂家无下车主机，信号直接传递给上车主机系统；有
上海铁道增刊 2014年2期2014-05-04
- 光伏支架最优跨距仿真分析
支架系统的东西向跨距是支架设计的重要部分。跨距与支架系统前后立柱选型和数量、基础设计和数量、支架横梁的选型等息息相关。计算太阳能组件阵列支架结构强度时，最大的荷载一般是风荷载。本文以某一光伏电站为例，利用Fluent 6.3平台计算单块组件所受极限风荷载，再利用ANSYS软件计算支架横梁强度，得出合理的支架系统跨距。通过此算例，提出普适支架系统跨距的合理化建议。1 组件风荷载仿真计算Fluent软件是目前得到设计者普遍认可的CFD软件，具有丰富的数学模型、
太阳能 2014年9期2014-01-01
- 钢结构住宅体系及性能研究
最大侧移、层高、跨距与单位耗钢量之间的变化关系。在我国，钢结构住宅的主流及以后的发展方向是多层及小高层住宅，一般都属于平面板式结构，其长、宽及高度都符合一定的范围。根据这些建筑特点，本文首先确定多层及小高层结构的长度、宽度及楼高，其中多层结构长40 m，宽12 m，楼高取22 m;而小高层的长度为48 m，宽度14.4 m，楼高36 m。在此基础上通过改变层数和长度方向的跨数来实现结构跨距、层高的变化。同时在各种跨距、层高情况下又配合有梁柱截面的变化，共有
山西建筑 2013年25期2013-08-21
- 轴承预紧力-系统固有频率及跨距关系的研究
、系统固有频率和跨距之间的关系，提出了相应的理论计算公式，并通过轴承预紧力测试系统对计算结果进行了验证。1 理论计算公式1.1 轴向定位预紧角接触球轴承的径向刚度角接触球轴承经常成对使用，工程上常对其进行轴向定位以提高刚度。在轴向预紧载荷下，可使用轴承径向刚度的简便计算公式[12](1)式中：Dw为球直径；Z为球数；α为接触角;Fa0为所施加的轴向预紧力。已知轴向预紧力Fa0，利用(1)式便可以计算出预紧状态下角接触球轴承的径向刚度。(1)式表明，径向刚度
轴承 2013年4期2013-07-21
- 基于移动终端的接触网附加导线张力-弛度曲线动态绘制
。它们分别用临界跨距和临界温度来决定。在进行附加导线的安装计算时，用临界跨距作为Tmax的起始依据；在进行某些供电线或捷接线计算时，如果悬挂导线受支柱高度和弛度值的条件限制，其弛度就成为控制条件，这时用临界温度作为起始条件确定的依据。（以上计算均由程序自动完成，但因为属于文献[1]中比较基础的计算，在此不做具体的分析。）1.3 决定当量跨距设定一个综合代表跨距，这个跨距中的导线张力随温度变化的规律与该锚段内的实际变化规律完全相同，这个假设的跨距就称为该锚段
科技传播 2012年15期2012-07-05
- 管道支吊架增大跨距的措施
言管道支吊架最大跨距，通常是由强度条件和刚度条件来确定的，取两者允许跨距最小值。在确保安全运行的前提下，应尽可能扩大管道支吊架的跨距，以节约供热管线的投资费用［1］。支吊架跨距与管道材料强度、管道截面刚度、载荷大小、敷设坡度以及管道允许挠度大小有关，因此要增大支吊架跨距必须从管道强度和刚度着手［2］。本文详细介绍增加管道支吊架跨距的若干措施，使架空敷设降低了施工难度、加快了施工速度和降低了工程造价，同时为架空管道设计提供了工程实例。1 大管背小管的敷设方式
山西建筑 2012年22期2012-06-01
- 带有单向离合器的蛇形带传动的分段线性动力学分析（二）
力降低的影响动态跨距拉紧力幅值是带传动的一个重要的性能限值，根据参考文献［9］，各跨距线性动态拉紧力相对于系统外部稳态附件转矩M1为式中w＊i（x）为均衡跨距偏差，带轮和拉紧器臂的转速支配着式（16）内的动态张紧力，其中综合包括的跨距斜率是小的。图11 对于 M1＝0.167，Ω＝2.0，α＝2.0，α＝50，和表2列其他参量——非线性和－－锁止线性三跨距动态拉紧力的时间历程Fig.11 Time history of dynamic tensions o
传动技术 2012年2期2012-01-08
- 注塑模模架刚度分析及撑头摆放位置研究
比分析不同的横向跨距和纵向跨距时模架最大变形量发生的位置，如表2所示。表2 方式2下两组数据的对比模型仅在动模板上型腔底面受面载荷为10.67 MPa作用。图3为两组数据下模架的位移云图。图3 两组数据模架的位移云图可知模架最大变形量的位置随撑头位置变化而发生变化。组1中撑头位置靠近模架的中心，因此其最大变形量发生在靠近模架未有方铁支撑的一侧上。组2中撑头远离模架中心，故其最大变形量发生在模架的中心处。组1模架变形量比组2的小0.03mm。2 撑头位置参数
制造业自动化 2011年20期2011-07-03
- 浅析利用ANSYS软件合理设计机床主轴支撑跨距
设计机床主轴支撑跨距张振山 丁凯军 郑越超 陈文杰（河北机电职业技术学院，河北 邢台 054048）主要介绍了在机床设计时，利用ANSYS软件分析技术，合理计算主轴支撑跨距的步骤、方法，以图示的方法进行数据分析，并对结果进行了分析，从而提高机床的使用性能。机床主轴 支撑跨距 几何建模 分析金属切削加工中，机床主轴与工件、刀具、夹具组成工艺系统，影响加工过程。机床主轴支承跨距对工艺系统刚性、主轴前端切削点处变形影响较大，如果设计不合理，将严重影响机床切削性能
制造技术与机床 2010年4期2010-09-11
- 基于ANSYS的接触网弹性计算
限元模型，对一个跨距内的接触网弹性进行了仿真计算，对弹性的变化规律做了定量分析，这对今后的接触网设计有重要的指导意义。1 接触网仿真模型的建立接触网是沿线路布置的架空的悬索结构，随着跨距的变化，其弹性亦会发生相应的变化，这与接触网的参数设置以及吊弦的布置情况都有密切关系。对于不同的跨距和接触网线材参数，应建立相应的模型，才能精确地计算出该情况下的接触网弹性变化情况。本文在建立相应的仿真模型方面做了以下几种假设：（1）承力索、接触线、弹性吊索和吊弦为柔性索，
电气化铁道 2010年3期2010-06-27
- 三河口电站导体稳定计算
时母线的最大允许跨距LMY-2(125×10)型母线,竖放满足机械强度最大允许跨距不超过 lm:片间衬垫的临界跨距为:取小于 lli的片间衬垫间距 l1=50cm,片间应力:短路时多片矩形母线受到的机械应力为:将 σ限制在铝母线的允许应力 σxu=6860(N/cm2)设母线相间距离 a=30cm3.2 避免机械共振和满足机械强度要求下的跨距不发生共振的最大跨距:lg=108cm片间衬垫跨距为:ld=61cm避免发生机械共振的跨距 l=90cm～100cm
四川水利 2010年5期2010-04-18