郑家胜, 彭 静, 王学琴, 葛 兰, 张俊泰
(1. 安徽省特种设备检测院, 合肥230051; 2. 合肥紫金钢管股份有限公司, 合肥230051)
海洋是人类赖以生存的“第二疆土”[1]。 海洋的矿产资源丰富, 进入21 世纪, 中国提出 “建设海洋强国” 的战略目标, 大力推进海洋油气资源开发关键技术的研究[2]。 海洋平台是勘探开发海洋油气资源的主要工程装备, 桩管作为海洋平台的基础组成部分尤为重要。 随着海洋战略的逐步实施, 海洋平台数量逐渐增多, 规模逐渐增大, 桩管的技术要求也越来越高, 外径提高至10~15 m, 壁厚也逐渐达到30 mm 以上。 单节桩管的外径超过10 m, 增加了生产难度, 提高了成本, 降低了生产效率。
外径超过10 m 的桩管径厚比较大, 制造过程中由于自身重量易导致变形坍塌, 尺寸精度较难控制, 存在椭圆度数值超出标准规定、 焊接对接错边量较大等问题。 同时过大的外径, 导致辅助工作量大、 组对难度大、 环向旋转焊接工时过长、 焊接效率低、 无损检测难度大和效率低、 焊缝合格率偏低, 这些问题都亟待解决。
本研究设计了一种新型、 高效并适用于外径10 m 以上超大直径海洋桩管的制造和检测技术,具体制造流程如图1 所示, 以下将从制造、 检测和试验三个环节中的重点工序进行分析阐述。
图1 超大直径海洋桩管制造工艺流程
本研究采用的是超大直径海洋桩管, 外径≥10 000 mm, 公称壁厚≥30 mm, 桩管周向展开后, 钢板长度大于30 m, 由于物流运输以及起吊能力的限制, 通常单张轧制钢板长度不超过15 m, 故用于制造超大直径桩管的钢板通常需要进行分段采购, 然后翻板拼接并加工焊接坡口。
首先进行钢板拼接, 加工纵向焊接坡口,采用CO2气体保护焊打底+埋弧焊填充盖面工艺, 单面焊接完成后进行翻板, 翻板用工装如图2 所示。 翻板后, 纵向焊缝进行碳弧气刨清根处理, 打磨去除渗碳层后进行反面埋弧焊焊接, 保证焊缝全熔透, 无损检测合格后方可进行卷制成型, 避免卷制过程中产生缺陷或者缺陷放大。
图2 现场钢板翻板工装
通过纵向焊接将多张钢板拼接完成后, 沿着钢板的长度方向(即桩管的环向焊缝) 加工环向焊接坡口。 为防止几何尺寸偏差导致的桩管径向错边, 本步骤需控制钢板对角线偏差在±5 mm范围内, 从而保证尺寸精度。
拼板完成后进行单节桩管的卷制, 超大直径桩管三辊卷制时, 容易发生坍塌变形, 造成侧翻, 存在安全风险, 且由于其径厚比过大,卷制完成后, 由于桩管自重而易形成椭圆形,圆度尺寸严重超标, 变形情况如图3 所示。300 mm 调整为钢胶组合Φ750 mm×800 mm,以增加摩擦力, 保证筒节旋转流畅, 也可避免卷制时钢制旋转辊对桩管表面造成损伤。
图3 单节桩管自重受力分析示意图
本研究结合理论分析和现场实践, 自行研究和制作了专门的工装, 工装由顶撑和侧撑两部分组成, 各支撑位置可以调节, 顶撑和侧撑辅助卷制, 在保证安全的前提下, 使得桩管的卷制加工精度满足要求, 顶撑与侧撑的辅助卷制过程及现场照片分别如图4 和图5 所示。
图4 顶撑与侧撑卷制过程示意图
图5 卷制顶撑与侧撑现场照片
传统卷制钢管常用单面V 形坡口[3], 本研究纵缝焊接采用带钝边的 “内大外小” 的X 形坡口,此种类型坡口可减少焊材用量, 同时提高工作效率, 结合合理的焊道布置可以优化焊接应力的分布, 具体的焊接坡口和焊接层道分别如图6 和图7所示。
图6 纵缝X 形坡口示意图
图7 纵缝X 形坡口焊道分布图
焊前预热及控制层间温度是预防焊接裂纹产生的有效办法[4-5]。 纵缝的焊接工艺为CO2气体保护焊打底, 内焊采用单丝埋弧焊, 从外焊部位清根, 然后进行外焊的填充和盖面, 整个焊接过程严格控制预热温度在150~200 ℃之间, 控制层间温度不低于150 ℃, 防止由于壁厚大、 线能量过大等导致的焊接冷裂纹的产生。
外焊焊接操作高空作业时, 作业高度高于10 m, 为了焊接和组对超大直径海洋桩管, 需根据自身特点研究制造相应的焊接平台, 外焊采用专用的焊接平台如图8 所示, 该平台可降低操作的安全风险, 提高焊接效率。 表1 是材质为Q355ND[6]、 规格为Φ10 000 mm×30 mm 海洋桩管的工艺评定焊接参数, 焊接工艺评定执行标准为NB/T 47014—2011[7]。
图8 超大直径海洋桩管专用焊接平台示意图
表1 Q355ND 超大直径海洋桩管焊接参数
续表
超大直径海洋桩管组对和焊接完成后, 从焊接工装上转运, 由于自重易导致变形, 为保证尺寸精度需加装支撑, 传统的“十字撑” 和“米字撑” 无法满足现场使用, 经过反复尝试验证及经验总结, 在每节桩管的两端加装 “井字形” 支撑, 内表面增加周向加强圈并配以肋板, 以保证安全和尺寸精度, 安装位置如图9 所示。
图9 单节桩管支撑和加强示意图
筒节组对过程中使用的工装, 是在传统的焊接平台上增加了侧边抱臂支撑, 该装置能够在筒节旋转过程中有效控制筒节变形, 防止侧翻。
环缝焊接时, 采用多个环缝工位同步平行进行埋弧焊接操作, 保证生产节奏一致, 多工位同时作业, 6 节筒体焊接时间由12 天缩短至2 天,效率提高了6 倍, 大幅增加了产能。 环缝的焊接坡口及焊材工艺与本研究纵缝焊接工艺一致。
本研究所述的桩管直径和质量均非常大,行车调运需要多台配合, 而且吊运过程中会对桩管的尺寸产生较大影响, 无法复原, 因此转运采用联合轴线车(即模块小车) 进行转运, 既提高了转运效率, 也方便场地流转。
超大直径海洋桩管的壁厚一般在30 mm 以上, 通常焊接完成后应立即对焊缝进行保温缓冷, 放置24 h 后进行首次无损检测, 48 h 后进行复检, 72 h 后进行抽检。 通过焊前预热和焊后保温预防裂纹的产生, 通过焊后不同时间段的无损检测, 最大限度降低裂纹的漏检率。
无损检测执行NB/T 47013—2015 标准[8], 检测方法通常为目视检测后进行100%的磁粉检测和100%的超声波检测。 如需返修, 缺陷清除和打磨后的表面需进行磁粉检测, 确保缺陷彻底清除, 才能进行返修焊接, 焊接后仍需进行超声波检测。
现场出现有争议的缺陷时, 应尽可能的采用相控阵检测技术和TOFD 的检测技术进行补充检测, 确保危害性缺陷必返修, 在保证焊缝质量的前提下, 提高检测效率。
超大直径海洋桩管的理化性能试验通过纵向焊缝搭接试板进行, 无损检测合格后, 按照NB/T 47014—2011 规范要求对焊接试板进行机械切割取加工试样, 分别进行焊缝化学分析、 横向拉伸试验、 导向弯曲试验和冲击试验。
3.2.1 化学分析
选用SPECTRO MAXX 立式直读光谱仪对桩管的焊缝进行化学分析, 结果见表2。 焊缝的化学成分标准中无明确规定, 通常要求焊缝与母材化学成分相近即可, 通过试验分析可得焊缝化学成分与母材化学成分相近, 焊材匹配满足要求。
表2 Q355ND 超大直径海洋桩管焊缝化学成分
3.2.2 拉伸试验
拉伸试验是检验材料力学性能的一种最重要、最有效和最常用的方法[10]。 按照NB/T 47014—2011 标准要求进行拉伸试验, 焊缝的抗拉强度不得低于母材的最小抗拉强度(470 MPa), 试验结果见表3。
表3 Q355ND 超大直径海洋桩管拉伸试验结果
3.2.3 弯曲试验
弯曲试验是评定焊接接头焊接质量的手段[11],按照NB/T 47014—2011 标准, 壁厚≥10 mm时, 可以采用4 个侧弯代替面弯和背弯试验。沿厚度方向截取4 个试样, 进行侧弯试验, 弯轴直径40 mm, 弯曲角度180°, 合格指标为弯曲到规定角度后, 拉伸面上的焊缝和热影响区内, 沿任何方向不得有单条长度大于3 mm 的开口缺陷, 试样的棱角开口缺陷一般不计, 但未熔合、 夹渣或者其他内部缺陷引起的棱角开口缺陷长度应计入。 试验结果显示4 个侧弯试样全部合格。
3.2.4 冲击试验
夏比冲击试验是一种常用的评定金属材料韧性的试验方法, 同时也是焊接工艺评定过程中一项重要的破坏性试验[12]。 根据NB/T 47014—2011 对焊缝中心、 熔合线进行冲击试验, 采用夏比V 形缺口试样, 试样尺寸为10 mm×10 mm×55 mm , 试验温度-20 ℃。 焊接接头的焊缝及热影响区冲击性能参照钢板冲击要求, 最小冲击功≥27 J, 试验结果符合要求, 冲击试验结果见表5。
表5 Q355ND 超大直径海洋桩管冲击试验结果
(1) 通过设计专用工装, 提升了翻板的安全性和效率; 将传统三辊卷板机钢制旋转辊调整为钢胶组合并增大其尺寸, 增加了卷制流畅性, 同时减小对桩管表面的损伤; 自行研制包含可辅助卷制的顶撑和侧撑的卷制工装, 在保证安全的前提下, 使外径≥10 000 mm, 公称壁厚≥30 mm 的超大直径海洋桩管卷制尺寸精度满足要求。
(2) 采用带钝边的 “内大外小” 的X 形坡口, 通过严格控制焊前预热温度和层间温度,控制焊接线能量防止冷裂纹产生; 专门设计可升降的高空焊接作业平台进行多工位同步焊接作业, 降低操作风险, 提升焊接效率; 焊后紧急保温缓冷, 多时段、 多方法无损检测, 最大限度降低裂纹的漏检率。
(3) 本研究制造的超大直径海洋桩管, 其理化性能符合标准要求。 经过实践验证, 该制造技术能够降低生产制造成本、 提升效率, 并为海洋工程桩管制造提供参考。