齿顶
- 风电内齿圈感应淬火裂纹形成原因及改进方法
磁粉探伤时,发现齿顶处存在感应淬火裂纹。内齿圈感应淬火裂纹齿部的分布图如图1所示。由图1可见,内齿圈表面呈蓝色回火色,图1中箭头所指的齿部均存在感应淬火裂纹。由图1所见,裂纹分布处较多,几乎达到了整个齿轮3/4的齿数。图1 风电内齿圈感应淬火裂纹齿部的分布图Fig.1 Distribution diagram of induction quenching cracking at tooth of wind power inner gear ring图2为风
金属热处理 2023年9期2023-10-10
- 某双离合变速器油泵齿轮啮合间隙过小产生噪声的原因分析与改进研究
合齿轮泵；噪声；齿顶；月牙板；间隙0 引言试验结果表明，在自动变速器中，油泵是主要的噪声源，大约有70% 的振动和噪声来源于齿轮泵。内啮合齿轮泵作为自动变速器的重要零部件之一，其噪声的大小直接影响变速器的性能，噪声过大会给驾驶者带来不舒服的感受。振动和噪声不仅有害于人们的身心健康，同时降低了齿轮泵的平稳性和寿命[1]。内啮合齿轮运行中的噪声主要为机械噪声，噪声主要来源两个方面。一是组成油泵系统各个子零件制造精度不够，如齿形轮廓度较差、齿轮表面粗糙度值不高、
汽车与驾驶维修（维修版） 2023年5期2023-07-19
- 齿顶及齿间间隙对双螺杆压缩机转子结构特性的影响
的最大变形量大于齿顶间隙时，转子与压缩机壳体会发生干涉与磨损。因此，在设计压缩机时要根据工况选择合适的齿间间隙和齿顶间隙以避免转子变形发生磨损甚至抱死。现阶段许多学者基于流场分析对压缩机或泵进行了研究。黄浩等人[4]利用结构动网格技术，通过CFD软件对双螺杆压缩机的内部流场进行了三维数值模拟，分析压缩机内部的压力场、温度场和速度场分布规律。王小明等[5]对平衡式双螺杆压缩机进行了内流场数值模拟，研究了齿顶间隙变化对压缩机内部声场的影响。吴华根等[6]通过理
机床与液压 2023年3期2023-02-28
- 基于KISSsoft的齿顶修缘方法对比
多的修形方式中，齿顶修缘见效快且经济性好，应用较为广泛。以我公司某轨道交通齿轮箱产品为例，本文利用KISSsoft软件，建立相应计算模型，模拟计算了4种典型的齿顶修缘算法, 并对4种算法的模拟结果进行了对比，为今后的设计方案提供借鉴与参考。1 齿顶修缘的基本原理如图1所示，在齿轮啮合过程中，主动齿轮带动被动齿轮进行啮合运动，理论上啮合过程中的两齿轮齿面仅作纯滚动，并且主被动齿轮的基节应处处相等。但实际齿轮副并非刚性体，齿轮传动装置的温度变化和啮合过程中产生
机械工程师 2022年10期2022-11-17
- 基于视觉技术的斜齿圆柱齿轮螺旋角检测研究
更好的凸显斜齿轮齿顶部轮廓。图1 测量系统实物此方法需要分别采集斜齿圆柱齿轮的端面图和侧面图。采集端面图时，将斜齿轮平放在相机视野中央，打开面板灯，调节镜头焦距直至斜齿轮端面边缘轮廓清晰，将采集到的斜齿轮端面图形传输到计算机进行处理；采集侧面图时，将斜齿轮侧放在相机视野中央，顶部完好的轮齿朝上放置，打开圆顶光源，使用光源控制器将圆顶光源亮度调至能够看清轮齿的齿顶部分，调整镜头焦距直至轮齿边缘轮廓图像清晰，将采集到的图形传输到计算机进行处理。斜齿圆柱齿轮螺旋
工具技术 2022年9期2022-11-15
- 食品加工机械中间歇机构卡死现象的计算与探讨
。B1点为被动轮齿顶圆与理论啮合线N1N2的交点，是两齿轮实际啮合的开始点；随着齿轮的转动，齿轮啮合点沿着理论啮合线N1N2移动，主动轮齿廓上的啮合点从B1点开始向齿顶移动，而被动轮齿廓上的啮合点从B1点开始向齿根移动。当啮合点移动到B2点时（B2点为主动轮齿顶圆与理论啮合线N1N2的交点），两齿轮脱离啮合。因此，B2点为两齿轮实际啮合的终点，线段B1B2称为实际啮合线，也是全齿齿轮的实际啮合线。而对于不完全齿轮来说，最后一对轮齿在B2点处并没有脱离啮合，
农产品加工 2022年18期2022-10-17
- 渐开线齿轮齿根过渡曲线与齿根弯曲疲劳强度的研究*
根过渡曲线与铣刀齿顶圆弧齿形近似，一般为圆弧曲线或自定义多段线构成。(2)当加工刀具为滚刀时：一般有两种形式。齿根过渡曲线为单圆弧(图2)(滚刀采用整圆弧加工)，齿根过渡曲线为延伸渐开线的等距线；齿根过渡曲线为双圆弧(图3)(滚刀采用双圆角加工)，齿根过渡曲线为延伸渐开线的等距线和齿根圆圆弧搭接构成[3]。(3)当加工刀具为插齿刀时。一般有两种形式：齿根过渡曲线为单圆弧(图2)(插齿刀采用整圆弧加工)，齿根过渡曲线为延伸外摆线；齿根过渡曲线为双圆弧(图3)
现代机械 2022年4期2022-09-05
- 齿顶间隙对双圆弧螺旋齿轮泵泄漏及空化特性的影响
间隙(端面间隙和齿顶间隙)会对齿轮泵泄漏和空化现象产生严重影响，进而影响齿轮泵的出口流量品质，因此研究间隙对齿轮泵在高速高压工况下的泄漏和空化特性很有必要。国内外针对泵空化现象、端面间隙及齿顶间隙泄漏的研究很多。有学者对泵的空化特性及影响进行了分析研究[2-9]；ZHOU Yang、李书仪等针对过渡曲线为渐开线的双圆弧齿轮泵的空化等问题进行了分析研究[10-12]；泵工作过程中的泄漏问题，严重影响齿轮泵的性能[13-17]，端面间隙的泄漏约占80%，李玉龙
液压与气动 2022年7期2022-08-08
- 基于UG仿真的插齿刀齿顶圆角设计
过渡曲线由插齿刀齿顶包络而成。过去，由于对齿轮齿槽圆角不重视，同时受刀具制造设备局限性的影响，插齿刀齿顶一般不设计圆角，或只稍微倒钝。随着各领域对齿轮承载能力要求的提高，对齿轮齿槽根部过渡圆弧要求更加精准，在两齿轮啮合过程无干涉情况下，要求齿根圆角的设计能使齿轮承载能力最大化，以提高齿轮寿命，以此提高使用齿轮部件的稳定性及安全性。由于数控机床的普及，实现插齿刀齿顶圆角不再是难题，而且在磨削过程中圆角的精确度也能得到保证，但前提是在设计插齿刀时给出的圆角参数
工具技术 2022年4期2022-07-14
- 内齿插齿刀的选算方法
数m、压力角α、齿顶圆直径da、齿根圆直径最大值dfmax和最小值dfmin、量棒直径dp，以及量棒间距最大值Mmax和最小值Mmin，图样有时也会给定名义变位系数x、齿顶高系数ha*和齿根高系数hf*[1]。偶数齿量柱（球中心）测量距M的计算公式为若已知M值，则由式（1）可得量柱（球中心）所在圆的压力角为奇数齿量柱（球中心）测量距M的计算公式为若已知M值，则由式（3）可得量柱（球中心）所在圆的压力角为量柱（球中心）所在圆的压力角αM的计算公式为若αM已知
金属加工(冷加工) 2022年6期2022-07-14
- 射流对不同封严篦齿特性的影响分析研究
]研究表明，篦齿齿顶间隙和雷诺数对透气效应的最为显著。RHODE D L等[4-5]在研究直通齿封严性能的基础上，研究了节流间隙宽度、台阶高度和篦齿齿尖直径对台阶篦齿泄漏的影响，此外还对台阶形篦齿的特殊空腔形状的泄漏特性进行了研究。KUNAMURA Y等[6]利用粒子示踪技术对某二维篦齿结构进行研究，详细地描述了齿腔内的流动结构。(1)刘高文等[7]研究发现，在机匣上开设凹槽时，贴近衬套的泄漏流会在凹槽内形成一个与其尺寸相当的逆向漩涡，有利于降低篦齿的泄漏
机械制造与自动化 2022年3期2022-06-24
- 行星滚柱冷轧成形材料流动模拟与实验
系数对材料流动及齿顶缺陷形成的影响。Li等[11]探究了齿轮滚轧过程中兔耳缺陷的形成过程，从材料流动角度分析了兔耳产生原因。Ma等[12]基于DEFORM软件和网格实验法，分析了齿轮轴向滚轧成形工件材料在轴向、径向和周向的流动速度、位移以及路径变化规律。由于差动式PRSM滚柱结构的特殊性，使得花键、螺纹以及齿轮滚轧成形的材料流动规律不能完全适用，因此，需要对差动式PRSM滚柱冷轧成形材料流动行为进行研究。本文以差动式PRSM环形滚柱冷轧成形工艺为研究对象，
太原科技大学学报 2022年3期2022-06-09
- 影响高黏度齿轮泵容积效率因素分析
得压力差变大。当齿顶间隙过大时，泄漏增加，会造成齿轮泵容积效率降低；当齿顶间隙过小时，齿轮、轴在高压和高黏度介质被输送时产生的摩擦力下变形，造成齿轮碰撞低压腔泵体，会使机械损失增大。这些问题都会影响高黏度齿轮泵的工作性能[4-6]。1.2 轴向间隙的泄漏轴向间隙的泄漏分为压差引起的泄漏和离心泄漏，轴向间隙的泄漏量的推导公式为[7](1)式中：qv为流量；θ为高压腔包角；s为轴向间隙；μ为高黏度介质动力黏度；R为齿轮分度圆半径；RZ为齿轮轴半径；ΔP为齿轮泵
常州大学学报(自然科学版) 2022年2期2022-04-20
- 直面性能要求的泵用齿轮高效设计方法*
要指模数、齿数、齿顶高系数、啮合角或变位系数等；性能要求主要体现为轻量化[5]、流量脉动[6]、容积效率[7]、困油现象[8]、根切现象[9]、传动平稳性及其标准齿顶高系数和标准压力角下的易加工性能等，因为齿轮参数是耦合而非独立体现泵的各项性能[10]，所以最佳的齿轮参数通常需要采用优化技术来多维数值求解[11]，这远非一般工程技术人员所理解所运用。泵用齿轮作为齿轮传动在容积泵上的特殊应用，因其规模化、标准化设计加工所规定的齿轮参数，却不能直接体现泵的各项
制造技术与机床 2022年2期2022-02-22
- 渐开线圆柱外齿轮磨前滚刀加工齿形计算*
这种磨前齿轮可用齿顶为大曲率圆弧的滚刀加工[8]。这种磨前滚刀加工出的磨前齿轮表面处应有留磨余量，同时齿根处还需有少量根切以使得磨削齿形时砂轮的顶部不参与磨削工作[9]。这种带圆头的滚刀刀齿，可采用图3所示的齿形作为滚刀法向基准齿形[10]。图3 带圆头滚刀的法向齿形该齿形分三部分，一部分是齿形角为α的直线齿形部分，即图中的K1K3段齿形，这一段与一般齿轮滚刀的齿形是一样的；第二部分是半径为r0的齿顶圆弧部分，即K4K6段齿形，该齿形用来切制齿轮的槽底曲线
机械研究与应用 2021年6期2022-01-14
- 分数槽切向磁路永磁电机齿顶漏磁分析
驱动场合。电机的齿顶漏磁对电机有不利影响[2]，严重的齿顶漏磁会降低永磁材料的利用率，进而降低电机的平均电磁转矩，当电机旋转时还会引起与各相绕组相交链的磁通发生周期性波动，使电机绕组感生的反电动势发生波动，产生纹波转矩，从而影响系统的控制精度。因此，有必要研究电机的齿顶漏磁，然而在现有研究中[3-4]，少有适用于分数槽切向磁路永磁电机齿顶漏磁的计算方法。本文对极靴表面磁密分布进行等效划分，计算一个极下齿顶漏磁导，引入单元电机齿顶漏磁概念，得到一个单元电机下
微特电机 2021年9期2021-09-14
- 某型减速器齿轮齿面擦伤故障分析与改进研究
作面（凸面）靠近齿顶圆角的齿面擦伤：长约22mm，宽2～3mm，擦伤区氧化层已被磨损掉露出基体色，磨损量（深度）4.2～9.8um。结果表明：（1）输入齿轮靠近齿根的下齿面部分出现擦伤；（2）输出齿轮靠近齿顶的上齿面部分出现擦伤；（3）分解时收集的金属屑为齿轮钢。根据金属屑末能谱分析结果、孔探检查及分解检查情况，可以确定引起磁性屑末报警的金属屑末来源于螺旋锥齿轮副齿面擦伤。3 故障分析及定位经详细分析故障现象并结合分解检查结果，从设计、制造、装配、试验情况
中国设备工程 2021年12期2021-06-30
- 齿轮箱迷宫密封仿真试验优化
mm,改变不同的齿顶长度，即2.3、2.5、2.7、2.9 mm，不同齿距为0.5、0.6、0.7、0.8 mm.将模型导入到Fluent中，模拟气体在迷宫密封内的流动情况，并探究改变齿距、齿顶长度、入口压力、转速对迷宫密封性能的影响.1.2 网格划分图3为迷宫密封的整体网格划分.使用GAMBIT2.4.2对计算域进行网格划分，首先对整体模型进行区域划分，生成轴向网格，再用平面对齿轮进行径向切分生成面网格，面网格精度控制在0.1 mm，最后整体生成体网格，
吉林化工学院学报 2021年5期2021-06-17
- 基于锥形刀具的螺旋锥齿轮齿顶倒棱加工仿真研究
采用锥形刀具进行齿顶倒棱加工的方法.该方法建立了齿顶棱线方程，并以此为依据推导出刀具轨迹方程;根据锥形刀具的锥角和倒棱的长度，经过几何变换计算出刀尖点位置和刀轴矢量;在此基础上确定刀具加工轨迹进而完成齿顶倒棱加工.仿真结果表明，在3组不同倒棱参数下，倒棱的形状误差≤0.05 mm，提高了倒棱精度，且可灵活控制倒棱大小.Abstract：In order to solve the problem that the chamfer size of spiral
郑州轻工业学院学报(社会科学版) 2021年1期2021-03-10
- 基于锥形刀具的螺旋锥齿轮齿顶倒棱加工仿真研究
工过程中，齿面和齿顶常常会有毛刺、飞边等“棱”出现，在剧烈工况下，会产生噪声、冲击及齿面快速疲劳破坏等现象[3-5]，因此对齿顶倒棱技术的研究非常重要.发达工业国家在齿轮倒棱技术上有较为成熟的经验，SAMPUTENSILI公司生产的SM2TA挤棱机以挤棱工艺加工热前未淬硬齿轮的齿廓棱线部分；日本山阳研制的五轴双曲面齿轮倒棱机，自动化程度较高且易操作[6]；K.M.Ribbeck等[7]在刀盘上安装多把刀具，通过刀盘与工件旋转完成螺旋锥齿轮的倒棱加工.国内部
轻工学报 2021年1期2021-02-01
- 齿顶间隙对平衡式双螺杆压缩机流场干扰的研究
式双螺杆压缩机内齿顶间隙对其流场特性的影响规律进行数值模拟，通过分析齿顶间隙变化对流场压力、速度以及排气孔口处压力脉动的干扰情况，从而获得其变化规律，是一项极富工程应用价值又为平衡式双螺杆压缩机性能优化设计提供经验借鉴及理论数据的研究。2 间隙泄漏机理分析平衡式双螺杆压缩机结构，如图1 所示。虽然其相比传统双螺杆压缩机在宏观结构上有着革命性的进展，但依然保留了微观结构特征，各种间隙泄漏通道因为转子型线的设计原则以及保证压缩机正常运行而不可避免的存在，包括：
机械设计与制造 2020年7期2020-07-22
- 薄壁齿圈产品的夹持变形分析
m×0.7mm，齿顶圆直径147mm，齿根圆直径139mm，内孔直径119mm，内孔宽度11.35mm，齿面宽度11.15mm。进口卧式车床自定心卡盘和自定心节圆卡盘夹持加工。1. 齿圈夹持方式和受力齿圈产品在加工内孔时，主要采用自定心卡盘齿顶圆和节圆夹紧的方式固定零件，个别易变形零件也可采用薄膜卡盘端面夹紧的方式固定零件。本次计算分别以齿顶圆夹紧和节圆保持架夹紧等方式，分析其应力分布和变换趋势。计算选用完整齿圈进行仿真和分析，再对数据进行圆周展开，得到内
金属加工(冷加工) 2020年6期2020-07-09
- 螺杆空压机转子型面轴向力计算与有限元研究
2所示。2.2 齿顶螺旋线计算阴阳转子运行过程中，不断在吸气、压缩、排气3个过程循环，计算转子受力时，不需要把转子所处的各种工况的受力都计算出来，本文转子受力计算所选工况为：阴阳转子排气口临界打开瞬间。设计主机排气孔口时，首先需要计算得到内压缩角，而内压缩角对应的就是阴阳转子排气口临界打开瞬间。转子受力计算时，对应内压缩角要计算得到相应的齿顶螺旋线和接触线，齿顶螺旋线和接触线是划分转子齿槽压缩区和吸气区（高压区和常压区） 的分界线。本节中首先介绍转子齿顶螺
压缩机技术 2020年2期2020-06-21
- 回转窑设备的材料选择及性能控制
家标准规定大齿圈齿顶圆表面硬度应不低于185 HB； 小齿轮齿顶圆表面硬度不低于230 HB，小齿轮齿顶圆硬度应比大齿圈齿顶圆硬度高20 HB以上。 与轮带托轮硬度及匹配规定要求如出一辙，存在同样问题。轮带托轮硬度和硬度匹配要求可修改为下列两种可控制要求之一：（1）轮带精加工后外圆表面最低硬度应不低于170 HB， 托轮外圆的平均硬度应比轮带外圆的平均硬度高20 HB 以上， 且托轮外圆最低硬度不低于轮带外圆最高硬度。（2）轮带精加工后外圆表面最低硬度应为
江苏建材 2020年2期2020-05-30
- 旋轮与芯模间隙对内外齿旋压缺陷的影响规律*
现齿侧壁呈弧形、齿顶圆角不饱满、齿形对称度较低等齿形缺陷。范酉根等[3]基于Deform-3D软件，研究了外毂零件内外齿的旋压成形过程。结果表明，外毂先接触旋轮一侧金属流动速度较大，且啮合的部位会发生向上的流动，流动速度较小，造成一侧齿壁发生翘曲齿形不对称，需要增加整形工序来提高零件的齿形对称度。王秀鹏等[4]基于成形实验，研究了QSTE420TM钢内外齿形件旋压成形工艺。结果表明，侧隙值及旋轮进给比是齿形精度的主要影响因素；且当坯料厚度选择合理时，侧隙值
机电工程技术 2020年3期2020-05-14
- 回转窑筒体垫板和齿轮外径测量控制方法的探讨
开齿或成型齿轮的齿顶圆圆柱面外径等。如何通过π尺准确测量如垫板、齿轮等不完整的圆柱面外径，或者如何获得合理的“测量误差补偿值”，关系到回转窑、烘干机、边缘传动管磨机关键零部件的制造质量，是值得研究的课题。2 垫板等部件外径测量的重要性2.1 垫板外径轮带与垫板的间隙数值是根据热膨胀进行确定的，间隙过小将危及窑衬和筒体的安全，间隙过大将影响轮带和垫板的使用寿命。GB/T 32994-2016《水泥工业用回转窑》规定：轮带内径与筒体垫板外径应配合制作，保证设计
水泥技术 2020年2期2020-04-14
- 考虑啮合刚度时变性的齿轮传递误差计算
影响，准确给出了齿顶修形量对齿轮啮合区的影响区间模型以及齿向修形模型，建立了考虑齿轮修形因素的基于时变啮合刚度的齿轮传递误差计算模型。2 齿轮时变啮合刚度模型2.1 直齿轮轮齿模型直齿轮轮齿的端面是一个变截面悬臂梁，其模型，如图1所示。图中：F—垂直于齿轮的作用力；h—啮合力作用位置处齿厚的一半；φ1—啮合力方向与齿厚方向的夹角；rb—基圆半径；d—轮齿在外力的作用下有效储存能量的长度，即啮合力作用点到齿根圆固定部分的距离，dx、2hx—微元截面的宽度与长
机械设计与制造 2020年1期2020-03-28
- 奇数齿数圆柱齿轮齿顶尺寸的计算探讨
奇数齿的情况。而齿顶圆直径作为齿轮件加工制造过程需要控制的参数，会影响到齿轮副的重合度以及实际顶隙，通常加以公差约束，甚至会作为产品的终检尺寸来要求。这就需要加工过程对尺寸的控制更为精准，从制造过程来看，奇数齿数由于无法直接测量齿顶圆直径，可行的是将齿顶圆直径换算成齿顶圆最大弦长，用量具直接检测齿顶圆最大弦长。常用且易于操作的方法就是采用游标卡尺或者外径卡尺来直接检测尺寸。加工时通过控制该尺寸来间接地保证齿顶圆直径达到设计要求，尤其是在齿形已加工好的零件再
中国金属通报 2020年23期2020-03-15
- 2.5MW风力发电机组驱动轮圆跳动检具的改进
28mm外径齿部齿顶的圆跳动为0.0 7 m m、φmm内孔齿部齿顶的圆跳动为0.03mm，两侧的台阶端面圆跳动分别为左侧端面圆跳动0.0 3 m m、右侧端面圆跳动0.05mm。图1 驱动轮结构3. 改进前检验方式改进前检验驱动轮圆跳动检具结构如图2所示，将V形块A、V形块B通过内六角螺栓安装在平板上，平板左侧安装挡板，顶头安装在挡板朝向被检零件的一侧。使用时，将该组合检具放置在大平板上，将驱动轮放置在检具上，V形块A、V形块B的V形面分别支承驱动轮φ1
金属加工(冷加工) 2020年2期2020-02-25
- 强力喷丸时直齿轮齿面应力分析
C T齿轮没有齿顶修缘，热处理后的齿面精加工后，进行强力喷丸，要求残余压应力800～1 200M P a。成品检测发现齿顶倒棱边界处材料向齿面凸起1～2μm。本次计算选用的齿轮材料为20MnCrS5，模数m＝2.4，齿数z＝79，齿宽B＝10m m，压力角α ＝2 0°，齿顶倒棱C ＝0.2m m×45°。钢丸为钢丝切制，钢丸直径d＝0.6mm。1. 齿轮强力喷丸时受力情况为保证喷丸覆盖率均匀性，工件沿机床主轴以速度va公转，同时沿零件中心以速度vb自转
金属加工(冷加工) 2020年4期2020-02-23
- 齿轮发生随机断裂的原因和预防措施
而引发随机断裂。齿顶的随机断裂多数是由于热处理缺陷和齿轮偏载造成的。在1980年的AGMA 110.4标准中，首先提出了随机断裂（Random fracture）这一词条。我国GB 3481—1983中也收录了这一词条。1979年的DIN 3979中只定义了轮齿的过载折断和疲劳折断，而没有随机断裂词条。在我国等同采用ISO标准的GB/T 3481—1997《齿轮轮齿磨损和损伤》术语中，也没有随机断裂这一词条。由此可见，随机断裂这一重要的失效现象并没有引起人
金属加工(热加工) 2020年2期2020-02-23
- 齿顶及啮合间隙对双螺杆压缩机流场特性影响
了转子啮合间隙和齿顶间隙对双螺杆压缩机流场特性的影响，没有真实地模拟压缩机的具体工作环境，因此，研究不同间隙大小对压缩机流场分析结果的影响规律是很有必要的。本文基于二维流场模型对压缩机进行不同啮合间隙和齿顶间隙的流场仿真分析。1 流场分析计算方法本文主要对螺杆压缩机[7]的二维流场模型进行仿真分析，由于流体是可压、有粘性的湍流模型，所以该流场计算基于二维非定常可压缩N-S(Navler-stokes)方程进行求解，湍流模型选用两方程RNG/K-ε模型，流场
陕西理工大学学报(自然科学版) 2019年6期2019-12-11
- TC17 钛合金压气机鼓筒篦齿裂纹分析研究
篦齿上，深度上从齿顶往齿根延伸，未穿透鼓筒厚度。图 1 高压压气机一、二级盘及连接鼓筒外观及裂纹形貌Fig.1 Morphology of first- and second-grade discs of high-pressure compressor, connecting drum, and crack连接鼓筒封严篦齿原始表面有涂层（底层为镍铝涂层，面层为氧化铝和氧化钛涂层），出现裂纹的鼓筒能肉眼观察到封严篦齿齿顶已露出基体金属色，说明齿顶涂层完全被
失效分析与预防 2019年5期2019-11-15
- 迷宫密封磨损失效泄漏特性和防碰磨结构设计研究*
效模型，提出了“齿顶凹槽”迷宫密封防碰磨结构设计方法。基于商用CFD软件ANSYS CFX软件，采用定常求解三维RANS方程的数值方法，研究了密封齿弯曲磨损和“齿顶凹槽”防碰磨结构对该鼓风机轴端迷宫密封泄漏特性的影响规律，获得了迷宫密封碰磨失效的判断依据和“齿顶凹槽”防碰磨结构的优化参数。2 密封齿弯曲磨损模型图2给出了某单级高速离心鼓风机轴端迷宫密封结构示意图。该迷宫密封静子件材料为铸铝，加工有11个梯形密封齿，转子材料为合金钢，加工有2个梯形密封齿，密
风机技术 2019年5期2019-11-14
- 散热带轧波刀结构优化设计
成形过程以及刀具齿顶应力分布状况，以分析散热带波形不对称的原因。（1）波峰（谷）成型过程为便于说明，以一个波峰的成形过程为例来说明轧波过程，波谷的成形机理与其相同。如图4（a）所示，在上一波峰成型结束后，随着刀具的转动，铝箔与上轧波刀邻齿顶保持接触，随后与上下轧波刀两相邻齿顶同时接触；刀具转动使上、下轧波刀相邻齿面有逐渐靠拢趋势，使其对铝箔作用力增大，以下轧波刀齿顶为支撑，使铝箔折弯产生形变，如图4（b）所示；随后上下轧波刀继续旋转，使处于刀具齿顶处铝箔由
遵义师范学院学报 2019年4期2019-08-06
- 直通式篦齿封严特性试验与数据拟合分析
h为4.5mm，齿顶厚度t为0.3mm。图1 直通式篦齿3 试验装置和试验方法3.1 试验装置本文试验系统示意图如图2所示，主要包括压气机、储气罐、手动调节和和电动调节阀、试验段和测量系统。压气机可以提供最大压力0.8MPa、最大流量1kg/s的气体。调节阀门用来调节压力。测量系统包括压力、温度以及质量流量的测量。压力和温度测量方式为试验段打孔测量，质量流量测量采用在试验段下游通过孔板流量计测量。图2 试验系统原理图试验过程中，气体从压气机流入试验管路，经
工程与试验 2019年1期2019-04-09
- 基于机器视觉和局部图像分析的齿轮中心定位*
到一段精确的齿轮齿顶圆，利用有约束的固定半径最小二乘法来拟合圆心，其结果更加精确。首先，用游标卡尺测量齿轮的半径；然后，以齿分度圆半径为界找到一段包括齿顶圆的带宽，利用有约束的固定半径最小二乘法就可确定齿轮中心，最后，通过反复迭代逼近精确的齿顶圆边界得到精确地齿轮定位中心。当齿轮中心确定之后，便可完成对齿轮的齿顶、齿廓、齿根进行分段，再对齿轮及其传动进行测量，最后，就可以评定齿轮传动质量是否符合规定的技术要求。1 图像处理与边缘提取在采集和传输齿廓图像过程
组合机床与自动化加工技术 2019年3期2019-04-08
- 直线共轭内啮合齿轮副的重合度研究
右对称，因此，其齿顶最高不会超过齿廓与对称轴的交点A，如图3所示。但事实上，点A不一定就是内外齿轮齿廓啮合时的极限点， 经过齿轮齿廓上的一点M作齿轮齿廓的法线，交节圆于P1点；将M点连法线沿齿廓向上平移，则P1点也在节圆上向右移动，最终到切点Pc，此时的啮合点C才是齿轮齿廓的啮合极限点。超过啮合极限点的齿廓CA因没有共轭曲线，而且齿高过高，可能在齿轮啮合过程中会发生齿廓干涉现象。啮合极限点C也可能在A点的上方，由于轮齿采用对称齿形，C点超过A点的线段并没有
上海理工大学学报 2018年4期2018-09-21
- 基于圆弧啮合线内啮合齿轮设计与特性分析
内齿圈节圆交点和齿顶圆交点的圆弧为啮合线，构造在该啮合线上共轭的外齿轮和内齿圈齿顶齿廓；根据共轭原理设计与齿顶齿廓共轭的齿根齿廓，完成内齿圈齿根齿廓修形；对新齿形进行根切检验，分析新齿形啮合几何特性及加载接触；利用数控加工方法完成内啮合齿轮样件的加工并进行啮合试验。研究结果表明：新齿形不产生根切和齿顶干涉；与渐开线内啮合齿轮相比，新齿形重合度大大提高，相对滑动率减小，相对法曲率增大；齿面接触和齿根弯曲应力显著降低，承载能力大大提高；齿数比为38/53的新齿
中南大学学报（自然科学版） 2018年5期2018-05-30
- 齿顶间隙对核电机组主油泵性能影响的试验研究
别是泵壳内表面与齿顶间隙，其间隙均匀性很难保证。这就导致在泵体运行过程中，间隙偏小的区域容易发生局部碰磨。图1 某核电机组齿轮泵泵轴在齿轮泵的设计过程中，通常利用数值计算来求取最优径向间隙，以总的功率损失最小为设计目标，计算出齿轮泵齿顶最优间隙[1]。但是，在产品生产过程中，还需要考虑零部件的加工精度和整体装配工艺，设计人员需要在理论最优值和实际生产情况、成本之间综合考虑该间隙。因此，为了保证油泵的运行稳定性与可靠性，降低装配难度，齿顶间隙需要适当放大，这
现代制造技术与装备 2018年3期2018-04-24
- 新氢压缩机缸盖螺栓断裂机理及对策
由图3可见:螺栓齿顶和齿根部位具有强烈的塑性变形，造成该区域的组织明显呈纤维状变形流线组织,其组织沿齿顶两侧和齿根轮廓线呈纤维状发布。从该特征可以判断该螺栓在加工螺纹时所用的方法是螺纹冷滚压加工工艺，另外在齿顶局部放大区域可以观察到齿顶存在细小的裂纹开裂情况。因此，有必要探讨螺纹的加工工艺以明确微裂纹是如何产生的以及它与疲劳裂纹萌生及扩展有何关联。图3 齿顶局部区域裂纹开裂形貌Fig. 3 Morphology of cracking initiation
腐蚀与防护 2017年11期2017-12-14
- 渐开线齿轮修形的分析计算
的计算过程。通过齿顶修缘可使齿面载荷均匀分布，从而有效提高了齿面接触强度，改善了齿轮啮合性能，因此齿轮修形在实际生产中具有重要意义。齿轮 修形 啮合线齿轮修形是现代齿轮制造技术特点之一，是弥补齿轮由于加工误差及工作变形而引起的冲击、偏载等不利因素的重要手段。常见的齿轮修形有齿廓修形和齿向修形。齿廓修形又以齿顶修缘为主。在传统修形方法中，对于齿顶修缘高度的计算，是根据齿轮啮合时弹性变形规律，结合生产加工经验，取hc=0.4 mn（mm）来做为齿顶修缘的高度值
山西冶金 2017年3期2017-07-31
- 电梯外转子永磁同步电动机等效磁路分析
近极槽组合产生的齿顶部漏磁通。用Maxwell2D软件进行有限元分析并验证了此等效磁路模型准确性及可靠性。电梯外转子永磁同步电动机；等效磁路法；有限元分析随着经济的不断发展，城市中大楼的高度不断增加，电梯已是日常生活和工业生产中不可或缺的重要组成部分。21世纪以来我国已成为全球最重要的电梯市场，电梯产量逐年高速递增［1］。传统电梯用异步电动机搭配减速箱的结构，噪声大，效率低，逐渐不能满足人们的需求。直驱式永磁同步电动机系统，因其体积小，效率高，噪声低且更安
电气技术 2016年4期2016-11-12
- 逻辑齿轮的齿根过渡曲线设计及弯曲应力分析*
角逻辑齿条刀具的齿顶圆半径的公式，得出齿顶圆半径与连接逻辑点的关系，并推出了两圆角逻辑齿条刀具的齿顶曲线方程。根据逻辑齿条刀具与逻辑齿轮之间相互啮合关系，求出逻辑齿轮齿根过渡曲线方程。通过Matlab编程求出逻辑齿轮齿廓上的点，拟合画出齿轮齿廓。建立了两种齿条刀具下的逻辑齿轮三维模型，运用Workbench对单齿啮合的逻辑齿轮进行静力有限元分析，得到逻辑齿轮的应力大小分布，结果表明单圆角齿条刀具对应齿根过渡曲线的逻辑齿轮弯曲强度较好。逻辑齿轮；Matlab
制造技术与机床 2016年2期2016-08-31
- 碎石基床整平船桩腿齿条修补工艺
纹、齿面的磨损、齿顶的磨损等。图1 碎石基床施工图Fig.1 Construction ofgravelsubgrade3 齿条修补范围整平船桩腿直径2 800 mm，总长为90m，壁厚50 mm，单根重量约450 t。每根桩腿单侧335个齿，共计2 680个齿，齿间距251.33 mm，齿宽140 mm，齿高154mm，齿条母材的材质为ASTMA514Q，屈服强度690 MPa。经过检测，齿面最大裂纹为长100 mm，深9 mm，齿顶磨损最大为20 mm
中国港湾建设 2016年7期2016-04-17
- 基于CFD的商用航空发动机齿轮泵浮动侧板设计技术研究
表面压力分布是与齿顶间隙和端面间隙均有关，在高出口压力下，若做上述简化会带来较大误差。针对上述问题，本文利用CFD仿真分析，研究齿轮泵浮动侧板表面液压力分布特点，根据压力分布特点建立推开液压力及其力矩的计算公式，为浮动侧板设计提供分析工具。1 浮动侧板表面压力分析为计算浮动侧板推开面液压力及其力矩，就必须了解浮动侧板推开面表面压力的分布。基于该问题，本文以模数为5，齿数为16，齿宽为20，齿顶圆Re为95 的齿轮泵作为研究对象。同时假设该齿轮泵的工作介质为
制造业自动化 2016年4期2016-03-02
- 滚刀齿顶倒角切削刃参数的设计
200030滚刀齿顶倒角切削刃参数的设计毛海澄 上海交通大学机械与动力工程学院上海200030齿顶倒角是齿轮的重要参数。对于滚齿加工有齿顶倒角的齿轮，需要使用齿形带有齿顶倒角切削刃semitopping的滚刀。通过理论与实践经验相结合的研究，对滚刀的齿顶倒角切削刃参数化设计进行分析，并基于计算机辅助设计（CAD）及编程平台，简化了设计流程。经过与国外知名滚刀制造商的设计数据对比后可以验证，该设计方法与结论是适用且有效的。在齿轮设计中，设计者常常需要选择合适
装备机械 2015年3期2015-09-15
- 基于转子速度的螺杆压缩机选型探讨
杆压缩机；转速；齿顶速度；设计选型1 引言转子速度和压缩机的容积流量息息相关，并且齿顶线速度对机组的效率、振动、噪声、轴承的选择有着重要影响。因此，转子速度设计的恰当与否，直接影响着机组性能的好坏。目前，关于压缩机选型方面的研究文献较多，但对转子转速的研究较少，一些文献只是定性地分析了转子速度对系统的影响，不够系统[1-3]。本研究旨在阐述转子速度对容积流量、振动、噪声的影响及轴承部件对转速的限制，从而得出在压缩机选型中确定转子转速的方法。2 转速与容积流
压缩机技术 2015年3期2015-08-16
- 大模数花键冷敲成形质量实验研究
.5，齿数28，齿顶圆直径75 mm，齿根圆直径63.75 mm，分度圆直径70 mm.打轮回转速度1 400 r/min.2.3 试样制备用线切割机取样三个，编号分别为1、2、3，试样1为粗糙度试样，试样2端面进行磨制抛光，进行显微硬度测定，试样3抛光后用4%的HNO3酒精腐蚀45 s，用吹风机吹干，观察金相组织。3 实验过程及结果分析3.1 粗糙度测定及结果分析实验采用吉泰JD330便携式粗糙度测量仪测量粗糙度Ra［9］，最大测量长度2.5 mm，试样
太原科技大学学报 2015年3期2015-05-25
- 渐开线齿廓曲线数学模型研究
加工时，若刀具的齿顶线或齿顶圆与啮合线的交点超过被切齿轮的极限点，则刀具的齿顶将被切齿轮之齿根的渐开线齿廓切去了一部分，这种现象称为根切现象。如果将根切去的材料补充全，实际应用中齿轮就可能卡死，造成齿轮不能工作。其中刀具的齿顶圆愈平直，愈易超出轮坯的根切极限点，所以齿条刀具最易发生根切现象，同时也就是说，用齿条刀具加工的齿轮不会出现卡死想象[2]。为了达到减少根切量、调整齿轮中心距、改善齿轮磨损和强度等要求常采用变位齿轮，当变位量为零时，可以认为是标准齿轮
机电工程技术 2015年7期2015-05-15
- 浅谈变位对渐开线齿轮性能影响*
免“顶切”;避免齿顶过薄;保证必要的重合度;避免过渡曲线干涉等。1 避免根切刀具齿顶线超过齿轮啮合极限点N1如图1，刀具顶部将齿廓根部的渐开线切去一部分，产生根切。图1 根切产生示意图(1)不利因素:缩短有用的齿根部渐开线长度，削弱齿根强度，减小轮齿重合度，削弱齿面强度。(2)产生原因:过少的齿数和过小的变位系数。(3)标准齿轮(齿顶高系数为1，压力角为20o)防止根切的最少齿数是17个齿。(4)最小变位系数的获得是由防止根切和渐开线起始圆要大于基圆这两个
机械研究与应用 2015年4期2015-05-11
- 轿车手动变速器齿轮齿顶非马氏体组织的成因分析与解决*
车手动变速器齿轮齿顶非马氏体组织的成因分析与解决*曾晓蕾上海汽车变速器有限公司， 上海 201800本文主要针对某项目从动五档齿轮经过低压真空渗碳、高压气体淬火工艺热处理后，齿顶出现非马氏体组织的成因进行分析，试验发现，表面碳浓度偏高及淬火时冷却能力不足是导致齿顶出现非马氏体的主要原因。通过有针对性地调整渗碳节拍、淬火的气体压力、搅拌速度、时间等参数，经过多次验证，从根本上解决了齿顶组织异常问题。档位齿 真空渗碳热处理 齿顶非马氏体组织1 概述全新6速手动
传动技术 2015年2期2015-04-10
- 汽车转向器齿条齿扇传动副的几何和啮合计算（续2）
100mm，法向齿顶高系数han*（han1*，han2*）=0.80，hfn1*=1.08，hfn2*=1.10，δ=6.5°，端面齿顶高系数hat*（hat1*，hat2*）=han*（han1*，han2*）/cos δ=0.805 2，齿扇端面齿根高系数hft1*=hfn1*/cos δ=1.087 0，齿条端面齿根高系数hft2*=hfn2*/cos δ=1.107 1，b=60 mm。2）端面齿形角（αt1）。因为：tan αt1=tan αn
汽车工程师 2014年3期2014-06-22
- 基于Matlab的两轴单公用齿轮机构变位系数选择的方法
、Z2……Zn的齿顶圆半径根据变位齿轮齿顶圆半径公式可推导出固定齿轮Z1、Z2……Zn的齿顶圆半径为：由此可以看出：决定rai的所有参数都是唯一确定的，因此所有固定齿轮的齿顶圆半径都是相等的。2 变位系数选择方法2.1 实际中心距as的确定根据各固定齿轮的齿数关系可知：两轴间理论中心距的最大值a max=m(Z+Zn)/2，最小值a min=m(Z+Z1)/2，由于正传动的优点多于负传动，因此一般选择实际中心距as为大于(a min+a max)/2的整数
装备制造技术 2013年6期2013-06-26
- 变位系数齿轮加工的研究∗
52.8 mm，齿顶圆直径De＝3 417.86 mm，分度圆直径d＝3 280 mm，根据以上相关参数，以齿根圆直径上20°压力角为基点，每隔2°计算出弦长，弦长如表1所列。表1 齿根圆上间隔2°的弦长数值表按上述计算出的圆直径，划出相关圆，再划出相关的弦长，将各个弦长端点用平滑线连接起来，可得出大齿轮的实际齿形，如图1所示。由图1可看出，在节圆处的啮合角和计算出的啮合角相等，齿形正确。上述方法画出的齿形样板计算虽较复杂，但较为准确。（2）用CAXA软件
机械研究与应用 2013年4期2013-01-29
- NN型少齿差行星齿轮传动啮合冲击分析及修形设计
击以及由此产生的齿顶刮行，使得齿面润滑状态发生改变，破坏润滑油膜，并使齿轮温度升高，甚至胶合失效。轮齿啮合冲击也是齿轮传动过程中振动与噪声的主要来源之一［1］。因此齿轮传动过程中的啮合冲击问题受到研究人员的广泛关注。姚文席等［1］用解析的方法，研究了直齿轮的误差、变形、载荷与啮合冲击时间、冲击力的定量关系。肖利民等［2］研究了通过合理选择齿轮参数来降低啮入冲击速度以减小传动噪声的设计方法。文献［3－4］分析了啮合冲击与齿轮点蚀破坏之间的关系。随着计算机技术
中国机械工程 2012年4期2012-09-08
- 近极槽永磁电动机齿顶漏磁对转矩的影响
了一些寄生影响，齿顶漏磁是其寄生影响之一。严重的齿顶漏磁降低了永磁材料的利用率，降低了电机的输出转矩。当电机旋转时还会引起链过各相绕组的磁通发生周期性波动，使电机绕组感生的反电动势发生波动，产生纹波转矩，影响系统的控制精度[8]。文献[9]研究了近极槽配合表贴式永磁同步电机齿顶漏磁的有限元计算方法，得到了一些有益的结论；文献[10]研究了单齿齿顶漏磁的计算方法，给出了单齿齿顶漏磁的解析表达式；文献[11]研究了单齿齿顶漏磁和平均每极齿顶漏磁的计算方法，分析
电工技术学报 2012年11期2012-08-15
- 近极槽数表贴式永磁同步电机齿顶漏磁分析与计算
]等方面，而对于齿顶漏磁的研究还不够深入。齿顶漏磁是近极槽数配合的表贴式永磁同步电机的主要漏磁之一，齿顶漏磁的快速、准确计算有助于缩短电机设计周期和提高电机设计的准确性。文献[11]研究了近极槽数配合的表贴式永磁同步电机齿顶漏磁的分布情况和有限元计算方法，但没有给出适合工程设计的解析公式。文献[12]给出了单齿齿顶漏磁的解析表达式，但是没有分析近极槽数配合的表贴式永磁同步电机的整个齿顶漏磁，其计算的平均齿顶漏磁系数不能真实地反映整个电机的齿顶漏磁情况，也没
电工技术学报 2012年1期2012-08-07
- 内啮合齿轮泵内齿轮静压支撑研究
齿槽和一个轮齿在齿顶圆上对应的圆心角,故首先计算内齿轮圆心角。如图3所示,内齿轮的一个齿槽在齿顶圆上对应的圆心角为图3 内齿轮尺寸图k为渐开线与齿顶圆的交点,θk为渐开线在k点的展角,则 θk=invαk=tanαk-αk。αk为渐开线在k点的压力角式中,rb为基圆半径;ra为内齿轮齿顶圆半径。将θ0 、θk′、θk 代入式(1),得到一个内齿轮齿槽在齿顶圆上对应的圆心角为一个内齿轮轮齿在齿顶圆上对应的圆心角为其中,α0为一个齿槽和一个轮齿在齿顶圆处对应的
中国机械工程 2011年13期2011-05-30