防浪
- 钝缀锦蛤海区中培筐式养殖及马氏珠母贝吊养养殖防风浪模式分析
方法1.2.1 防浪格构建如图1所示,防浪格由立柱、缆绳、吊绳和马氏珠母贝笼组成。立柱采用长2 m,尾直径6 cm及以上的条木,缆绳为直径1.5～2 cm的聚乙烯绳,吊笼绳为直径0.5 cm的聚乙烯绳。按贝苗中培筐安放区2.5 m×2.5 m的空间网格化构建防浪格,最外层的防浪格与波浪方向垂直的正面带宽4.8 m(6行,行距0.8 m),最外层侧面带宽和网格内层的带宽2.4 m(3行,行距0.8 m)。在海滩上架设时,把条木树立成行,打进海滩,埋入泥砂0.
渔业信息与战略 2023年1期2023-04-12
- 弧形防浪墙上波浪荷载的数值模拟*
岸结构及其顶部的防浪墙作为一种常见的海岸防护措施，可以防止海浪对陆地侵蚀、保障沿岸建筑物的安全。弧形防浪墙是对传统直立式防浪墙的改进，能够有效减少胸墙上方的越浪量、降低堤顶高程和工程造价。作为一种新型的结构形式，弧形防浪墙可以利用弧形面的引导将大部分的波浪水体导回海洋，对其波浪冲击过程的研究可以通过物理模型试验[1]和数值模拟[2]两种方法进行。近年来越来越多的研究人员使用开源计算流体力学工具OpenFOAM[3]建立数值波浪水槽分析结构物所受到的波浪荷载
水运工程 2022年7期2022-07-29
- 滞洪区堤防工程设计及堤身隐患处理
73.50 m，防浪墙顶高程74.55 m，全坝除北岗段0+280～2+500 段外均为1992 年杨庄滞洪区建设时修建。大坝主河槽段有1 km 干砌石或混凝土护坡，其余坝段为草皮护坡。坝顶路面为12 km 泥结碎石路面和1 km 柏油路面。大坝上游面设有15 m宽的防浪林带，下游设5 m宽护堤林带。杨庄滞洪区自1992年修建至今，由于缺乏资金维护，存在许多问题：①大坝北岗0+484～2+647段，长2.16 km，为原杨庄水库大坝，1992年滞洪区建设施
河南水利与南水北调 2022年6期2022-07-14
- 可拆卸装配式防浪墙研发与应用
[4- 7]，从防浪墙及防洪抢险结构方向着手，创新设计出一种可拆卸装配式防浪墙结构，并成功应用于在水利工程建设实际中，结果表明在经济及社会效益上效果显著。1 可拆卸装配式防浪墙的设计方案1.1 设计方案可拆卸装配式防浪墙适用于临时性防浪墙及防洪抢险结构，同时也可运用于简易永久性的防浪墙结构。可拆卸装配式防浪墙是在传统装配式挡土墙的基础上对结构设计、半刚性拼装理念和拆卸可重复利用上进行了优化改造，即：针对于防浪墙的特殊性，在综合考虑其结构简单及断面形式相对规
水利技术监督 2022年7期2022-07-11
- Factors affecting single-step transepithelial photorefractive keratectomy outcome in the treatment of mild, moderate,and high myopia: a cohort study
消浪以降低堤顶（防浪墙）高程，提出了二道防浪构造物及蓄浪空间的设想：即于堤顶（防浪墙）之前的景观平台外侧，加设一道防浪构造物，用于消减风浪以降低风浪至堤顶（防浪墙）时的爬高，防浪墙顶高程宜选取8.3m～8.5m；同时，第一道防浪墙可形成对后方景观带的防护，避免景观带遭受常遇频率潮水和风浪的破坏。此外，利用第一道防浪墙与第二道防浪墙之间将形成蓄浪空间，并利用风浪的间歇性通过排水措施自排回河道中，避免越浪流至堤后城市防护区，增加了城市防护区的排水量。蓄浪空间示
- 运行期土石坝坝顶高程存在的问题及处理
多座土石坝坝顶或防浪墙顶高程不满足现行规范，评级为正常坝A-。早期大坝安全定期检查期间受洪水标准变化等因素影响，也会造成大坝坝顶(防浪墙顶)高程不满足现行规范。目前的土石坝防洪安全分项按表1进行分级。表1 土石坝防洪安全分项分级表例如因大坝沉降，大坝防浪墙顶高程高于浪顶高程，但安全超高不足，防洪安全分项的坝顶高程评价为A-级。沉降量若继续增大，会导致坝顶(防浪墙顶)高程低于浪顶高程或者坝顶高程低于最高静水位，这样防洪安全分项的坝顶高程即评定为B。大坝沉降量
浙江水利水电学院学报 2022年1期2022-04-14
- 装配式钢筋混凝土防浪墙的应用
施工的L型大断面防浪墙浇筑方式，由于底层与外墙均需分二次施工,且外墙高度较高，造成现场浇筑组织复杂，工期也较长；由于现浇砼防浪墙具有现场风沙大、海边钢材易腐蚀、淡水维护麻烦、冬季温度较低时无法浇筑等弊端，而且防浪墙施工与栅栏板安放、墙后回填、内坡结构以及其它工序交错施工，易产生大量的现场工程质量与安全问题，质量和安全控制要求高、难度大。装配式钢筋防浪墙的应用为一线海塘防浪墙施工带来了诸多改善，同时也给工程建设施工管理带来了新的挑战。横沙东滩圈围(八期)工程
珠江水运 2022年2期2022-02-20
- 水电站大坝运行期防洪安全常见问题分析
坝沉降导致坝顶(防浪墙顶)高程不满足现行规范，是大坝运行安全防洪评价中的常见问题。上述问题直接影响了大坝的防洪安全，要在评价过程中重点关注。防洪相关的评价要素有洪水设计标准、坝顶高程，其中混凝土坝和土石坝的坝顶高程评价标准不一样。评级分为a、a-、b和c四个等级，具体评价标准见表1。[1-3]表1 水电站大坝防洪安全相关评价标准1 大坝的防洪标准不符合现行规范1.1 原设计洪水标准偏低山西天桥水电站为三等工程，本工程设计阶段选用的设计洪水重现期是100年，
浙江水利水电学院学报 2021年5期2022-01-04
- 某中型水库下游坝坡面渗漏处理措施探究
混凝土或浆砌石（防浪墙基础）,下游侧为粉质壤土（壤土斜墙）,坑身及坑底未见裂缝,壤土斜墙顶部与防浪墙基础顶面基本持平,防浪墙基础宽约140 cm,为混凝土、浆砌石,防浪墙为混凝土结构,顶部宽约63 cm,墙底宽约80 cm,与基础衔接部位局部残留有约10 cm厚的砂碎石,透水性强,防浪墙里侧局部浇有混凝土,水平厚度约40 cm,浇筑质量较差,锤敲易剥落。图2 防浪墙基础探查情况现场测量壤土斜墙顶面与防浪墙基础顶面高程为1569.6 m~1569.7 m,1
陕西水利 2021年9期2021-10-09
- 防浪墙后填土对防浪墙地基边坡稳定性的影响分析
了一段长60m的防浪墙，结构形式为钢筋混凝土箱形，里面填碎石土，其横断面如图1所示。防浪墙建好后，墙后形成一块洼地，业主想利用这块洼地，于是用土将这块地回填起来，然而填到快与周围地面相平时，防浪墙发生坍塌。坍塌原因是防浪墙下地基产生滑坡。事发后从现场勘察来看，坍塌墙体向海侧方向滑移了3.8m。通过钻孔勘察可知，防浪墙所在区域地质情况如下：高程3.12～-0.38m范围为杂填土，呈棕色，夹杂块石、建筑垃圾等，土质湿、松散；高程-0.38～-2.38m范围为淤
工程技术研究 2021年12期2021-08-26
- 探地雷达技术在防浪墙底部脱空无损检测中的应用
00)1 绪 论防浪墙使用过程中经常出现开裂现象，工程经验表明，防浪墙裂缝产生的重要原因之一是防浪墙底部脱空导致的变形不协调。文章以小浪底主坝上游防浪墙为例，应用探底雷达技术对防浪墙进行检测，详细分析其底部脱空的位置、范围等，以期为后期维修加固提供依据。2 工程概况小浪底水坝坝顶上游设有钢筋混凝土防浪墙，长度约1.5km。根据设计图纸，防浪墙为倒“T”形结构，墙体高度2.5m，墙体顶部高出坝顶公路1.07m，墙体顶面宽475mm，中间宽300mm，墙底宽1
黑龙江水利科技 2021年7期2021-08-08
- 码头前沿钢移动防浪墙的应用分析
029)0 引言防浪墙是为防止波浪翻越坝顶而在坝顶挡水前沿设置的墙体，多用在水库、河道、堤坝上，起防浪、防洪、挡水作用。传统的防浪墙大多以钢筋混凝土为主料，用模板浇筑而成，施工工艺繁琐，虽起到了防浪、防洪、挡水的作用，但是由于混凝土结构自重较大，不便于临时安装与拆卸。广东某重力式码头前沿除了正常的装卸作业功能之外，在前沿波浪较大的时候，为了保护后沿引堤段带式输送机等设施，需设置防浪结构。为了克服钢筋混凝土防浪墙的不可移动性，应采用自重小同时强度大的结构型式
西部交通科技 2021年5期2021-07-31
- 赤金峡水库下游坝坡面渗漏及原因分析
探槽，槽边距上游防浪墙约80 cm，槽底挖至壤土斜墙顶部(复测顶部高程为1569.57 m)，分三层开挖，在每层开挖面上详细查找是否有裂缝存在，开挖完成后，在0+148 m～0+153 m处有5 m长出现渗水，在0+153 m～0+161 m有8 m长未出现渗水，探槽中未见裂缝，探槽渗水情况见图2。图2 探槽渗水情况现场照片2月29日在桩号0+148 m～0+148.8 m和0+153 m～0+153.8 m处，开挖了2条垂直坝轴线的探槽，探查防浪墙部位的
陕西水利 2021年6期2021-07-15
- 某船通风系统防浪挡水设计优化与应用
该船通风系统进行防浪挡水技术攻关，以解决在恶劣的海况下外部风口进一步阻挡海水及通风管道内进水，内部通风管路防漏、防渗和疏水的难题。另外，防浪挡水设计优化方案需不影响原船总体布置，且尽可能减少船体结构调整和其他相关牵连工程的工作量。1 原因分析1.1 案例调查某船在大风浪航行期间出现艏部舱室和机舱区域海水侵入舱内、造成部分舱室及设备受损严重的情况。经实船调研，对大风浪造成的受损情况进行了以下统计，如表1所示。表1 设备受损统计根据表1统计，受损原因主要包括4
机电设备 2021年3期2021-07-09
- 基于机理建模的库区行车三维防浪摆研究
计三轴联动的行车防浪摆控制器,对利用库区的安全运行空间、提高行车运行效率有重要的意义。1 行车三维动力学模型1.1 系统动力学建模阐述行车运动模型由X、Y、Z方向上的运动构建而成,如图1所示,X方向是行车大车的运行方向,Y方向为行车小车的运行方向,Z方向为起升方向。在运动学中,吊重在水平面上的运动过程相对独立,但是X轴与Z轴联动过程中,两轴运动过程会相互干扰,Y轴与Z轴运动同理。因此为了方便分析,取X轴与Z轴方向建立运动模型进行分析,并依据此模型进行控制器
宝钢技术 2021年2期2021-05-10
- 海堤工程断面结构优化设计研究
调，在临海侧设置防浪墙，堤顶按照现有岸坎高程4.00确定，防浪墙高0.6m，即防浪墙墙顶高程4.6m。2)海堤二区。堤顶计算高程为5.8m，其中防浪墙高0.6m，防浪墙顶高程5.8m，堤顶高程5.2m。对于设置防浪墙的堤顶还应高出0.5H1%或0.5m，经计算0.5H1%=0.9m>0.5m，不计防浪墙的堤项高程计算值为3.21+0.9=4.11m3)海堤三区。堤顶计算高程为6.0m，其中防浪墙高0.6m，堤顶高程则为5.4m，防浪墙墙顶高程6.0m。对于
黑龙江水利科技 2021年3期2021-05-06
- “多功能生态海堤构架体系”技术应用实践
、堤顶后置，二道防浪系统，蓄浪平台，断面标高体系等创新要素组成，该技术原理与核心创新点如下。1)分区设防：在确保海堤自身结构安全的前提下，根据景观带受损可承受的风险，确定景观带各分区的设防标准，利于形成富有层次的、开放的、亲水的滨水空间。2)二道防浪：设置一道略高于设计潮位的防浪结构，风浪经此道防浪结构的消减，越浪水流由于惯性继续前流冲往第二道防浪结构时，其爬高将明显降低。若第一道防浪结构距离第二道防浪结构较远，也可出现越浪前流时因沿程损失而无法到达第二道
广东水利水电 2021年4期2021-04-27
- 太平角
二百米、宽三米的防浪坝。防浪坝由不规则花岗岩砌成。退潮时可见裸坝依地势由浅入深，至坝首深六米有余。看上去如一艘巨型潜艇。它将太平角湾一分两半，东侧是暗礁群，西侧就是太平角浴场。太平角浴场由防浪坝，七十根间距均等、表面嵌有鹅卵石的石桩柱和柔细、宽阔的沙滩首尾相连梯形构成。浴场的水质、沙质、空气和风景无与伦比。海水清澈，沙滩细腻，空气负氧离子比张家界还多，尤其防浪坝一带，扑面而来的风新鲜如打开锅盖冒出刚煮熟蛤蜊的鲜味;景色是典型的碧海蓝天。曾有国家元首在这里游
当代 2021年2期2021-03-24
- 防浪建筑物影响下珊瑚礁海岸波浪传播变形试验
的影响，需要建设防浪建筑物进行保护。珊瑚礁的陡变地形亦迥异于普通海岸，一方面传统的防浪建筑物设计标准需要改进，另一方面防浪建筑物一般建设在新填筑的礁坪上，建成后在极端波浪掏蚀作用下更易发生破坏。海岸波浪爬高是防浪建筑物设计的重要参考指标，它由短波(频率区段为 0.04～0.4 Hz)、低频长波(频率区段为 0.001～0.04 Hz)和波浪增水共同组成[2]。其中低频长波成分在某些情况下特别是由风暴潮引起的高潮位时，易于在半封闭礁坪上发生共振现象引起防浪建
海洋工程 2020年6期2020-12-16
- 长河坝水电站大坝防浪墙清水混凝土施工技术
坝水电站大坝顶部防浪墙，根据施工单位的建议，业主、设计单位同意，采用了清水混凝土施工工艺，效果显著，克服了普通混凝土存在的色差、几何尺寸不准确、外观和质感差等常见的质量通病。1 工程基本情况1.1 工程概况长河坝水电站拦河大坝为砾石土心墙堆石坝，坝顶高程1697.00m，最大坝高240.0m，坝顶长度502.85m，坝顶宽度16.0m，上、下游坝坡坡比均为1∶2。坝顶结构混凝土主要有防浪墙、电缆沟、混凝土连接板、路灯及栏杆基础等，混凝土标号均为C25W4F
四川水利 2020年3期2020-06-30
- 水运工程素混凝土防浪墙裂缝防治措施
1700m。2.防浪墙施工防浪墙的结构主要是现浇混凝土，其具体位置在堤身顶端的前半部位，截面呈L型，且整个墙面高度可达4.5m。按照现场施工条件，防浪墙工程的开始需待整个围堤沉降工作大致完成，并将各个伸缩缝段作为施工单位，每个单位都需细化为两部分，第一部分为底板，另一部分则为墙身。2.1 底板施工待围堤沉降工作基本完成后，待专业负责人审查许可后即可开始对防浪墙底板进行施工，即施工混凝土垫层，其中需结合防浪墙结构将垫层分为多个部分，提前安置、固定侧模。同时，
珠江水运 2020年10期2020-06-13
- 中长周期波作用下防浪墙前波浪力分析
恶劣建港条件时，防浪墙前波浪的作用情况也相对较为复杂，而防浪墙的稳定设计直接影响其后方掩护范围内人员及设备的安全。因此，结合工程实例探讨中长周期波浪作用下防浪墙前波浪力作用特征对于保证工程设施安全运营、港口工作人员的安全作业以及工程建成后的经济效益均具有重要的实际意义。在水运工程领域，一般认为周期小于10 s 为短周期波，当周期大于10 s 小于30 s 时界定为中长周期波，而周期大于30 s 则为长周期波。我国沿海港口码头工程面临的一般为短周期波环境。但
中国港湾建设 2020年5期2020-06-01
- 辽河干流防洪提升工程堤防加固型式比选分析
为1.2m高插板防浪墙，堤坡为混凝土面板等硬防护，经复核，该段堤防达标。本次铁岭新城段(原为农村段)堤防加高培厚仍维持土堤型式，需要论证的是堤顶结构采用防浪墙型式亦或其他型式。图1 辽河干流堤防工程总体分布示意图盘锦城市段(系指老城区)堤防在1998年建设时大部分为土堤型式，局部为扶壁式挡土墙。土堤堤坡多数为混凝土板等硬防护，少数为草皮护坡，2015—2016年城市建设时在临、背水边坡上覆土种植了灌木。本次盘锦城市段新城区(原为农村段)总体维持原设计型式(
水利技术监督 2020年3期2020-05-31
- 海南省小型水库增设防浪墙、提高洪水标准的思考
金原因故均未考虑防浪墙建设。但海南的降雨特点导致经常出现超标准洪水，威胁水库大坝防汛安全。当水库遭遇超标准洪水等特殊情况时，未设置防浪墙的水库存在着运行过程的管理隐患，威胁水库防汛人员生命财产和重要设施的安全，制约着水库综合效益的发挥。然而，受地理环境、经济条件等限制，通过加高培厚水库大坝来提高防洪标准不现实，而建设标准的水库大坝防浪墙，是相应提高水库防洪能力简单而有效的方法，对提高水库防洪能力是非常重要的。特别是海南省小型水库众多且分散，很多水库附近都有
水利技术监督 2020年2期2020-04-22
- 弧形防浪墙定型钢模板的施工质量控制
工程和护岸工程，防浪墙是护岸工程的重要组成部分，同时也是整个项目的重要控制节点。以长兴岛某海塘达标项目为例，施工场地为一线海塘，计划将现有老海塘外坡凿除、傍宽，路面及防浪墙凿除重做，改造长度约为2.5公里。防浪墙底板及墙身均采用普通C30砼，墙身外侧为圆弧，内侧为直立型，上部设置R80mm小圆弧，以增加线形美观。详见下图：根据墙体特点，结合本项目的特点及工况，模板方案选择定制钢模板更为适用。优点：周转次数多，综合成本低；板块制作精度高，拼缝严密，不易变形；
四川水泥 2020年1期2020-03-09
- 南河水库大坝施工稳定性分析
172.60m，防浪墙顶高程为1173.80m，坝顶宽度6.0m。坝体上游坡比从上至下分别为1∶2.75、1∶3.0，在高程1151.00m处设宽2.0m的马道。下游坝面护坡采用300mm厚干砌石护坡，在坝轴线上游侧设截水槽，底宽10.0m，截水槽底高程位于风化岩基上。溢流堰采用WES实用堰，不设闸门控制，堰顶高程同正常蓄水位1171.00m，顺水流向长7.0m，堰净宽15.2m。下坝址最大坝高53.8m，坝顶长度330.0m，设计坝顶高程1167.00m
水利技术监督 2019年3期2019-05-22
- 浅谈弧形防浪墙混凝土外观质量控制
容加固工程。其中防浪墙为钢筋混凝土结构，断面反弧形，基础高度0.5 m，墙体高度0.8 m。设计混凝土强度和抗冻等级为C30F150，模板采用定型钢模板施工。图1 工程建设剖面图1 试验段外观情况首先，项目部组织防浪墙样板段施工，拆模后质检科对弧形防浪墙外观质量进行评定，结论是“主控项目全部合格，一般项目逐项合格率介于80%~90%之间”，达到合同约定的合格要求，但未达到优良等级（一般项目逐项合格率不小于90%，且无集中分布）。项目部对照由水利部颁发的《水
山东水利 2019年3期2019-05-14
- 一种新型护坡结构的消能效果水动力学模拟
题，我们对现有的防浪护坡进行创新设计，结合废轮胎二次利用的思路发明了一种防浪废轮胎护坡结构(专利授权号：CN 205975479 U)。这种新型的防浪护坡结构能够对废旧轮胎进行有效的废物利用，在承受潮水冲击时，利用强水流在轮胎群错落结构的碰撞、旋绕中消减大量冲刷能量的消能原理，能够达到很好的消能防浪冲击效果。我们的发明具有绿色环保、建造及维护成本低、消能护堤效果显著等诸多优点，得到推广后每年会给社会带来巨大的经济价值及社会效益[4]。1 装置构造及工作原理
浙江水利水电学院学报 2018年6期2019-01-17
- 浅析引导式混凝土反浪墙的施工工艺
取坝顶加高或增设防浪墙的施工方案。坝顶加高工程量较大，且会大大降低大坝的安全系数，所以，增设防浪墙在工程运用当中更加常见。防浪墙又分浆砌石防浪墙和混凝土防浪墙。浆砌石防浪墙施工便利、工期短；缺点在于美观度差、墙体较高，虽起到了防浪、防洪、阻水的作用，但也把库区美丽的风景阻挡在人们的视野之外，使库面视觉空间不通透，无法满足景观化的要求。混凝土防浪墙的基本型式有重力式和悬臂式两种，由于陡墙式挡墙对消波不利，波浪遇墙破碎后，水体沿墙面上爬易形成水舌。因此，防浪墙
科技与创新 2018年11期2018-11-29
- 一种新型护坡结构的防浪消能效果水力试验
的思路发明了一种防浪废轮胎护坡结构(专利授权号：CN 205975479 U)[4]，并通过水槽模拟试验，明确废轮胎护坡的消能机理，并研究废轮胎最佳布置方案，以期对护坡结构进行优化.2 装置构造及工作原理2.1 装置构造防浪废轮胎护坡结构由废轮胎、纵向钢筋、横向钢筋、碎石层、混凝土层、垂直坡面废轮胎群组成.结构各组件之间的关系：废轮胎上开设小孔，纵向钢筋穿过小孔，横向钢筋分别与纵向钢筋焊接，构成井字型，废轮胎及焊接成井字型的纵向钢筋、横向钢筋浇筑在混凝土层
浙江水利水电学院学报 2018年5期2018-11-23
- 生活垃圾处理场渗滤液贮存池土坝应急加固工程方案比较
加高加固提出了“防浪墙”和“混凝土板桩”两个方案进行技术经济比较。3.4.1 防浪墙方案土坝采取防浪墙挡水方式，如图1所示。新建“L”型钢筋混凝土防浪墙，防浪墙底部设置0.1m厚C15素混凝土垫层。上游防浪墙高1.5m，墙厚0.3m，底板长3.5m，底板厚0.3m。在原有防渗膜顶铺450g/m2长丝针刺无纺土工布进行保护，下游坝坡铺设草皮进行坡面防护。图1 防浪墙方案断面图3.4.2 混凝土板桩方案土坝采取混凝土板桩挡水方式，如图2所示。桩顶设计顶高程为7
水利规划与设计 2018年10期2018-11-14
- 深弧型防浪墙在堤防工程中的应用分析
顶的迎水一侧设置防浪墙，如此可以降低工程投资、减小堤防断面尺寸，直立型、浅弧型属于较为常见的防浪墙形式，而所用材料则一般有混凝土、浆砌块石、钢筋混凝土。为丰富堤防工程建设中防浪墙设计形式的选择范围，便于更为经济、合理地选择防浪墙形式，本文围绕深弧型防浪墙在堤防工程中应用价值及施工质量控制要点开展研究。1 深弧型防浪墙结构形式与特点一般的防浪墙高度在12m以内，图1为本文研究的深弧形防浪墙，结合该图开展分析不难发现，该防浪墙弧线下部起点与堤防外坡相切、弧线上
建材与装饰 2018年42期2018-10-26
- LNG罐区抛石层桩基施工技术研究
区，1座储罐位于防浪堤之外，之间相互连接的管廊基础需穿过防浪堤与储罐相连。根据详细勘察报告显示：拟建场地在勘查深度范围内地基处主要由冲填土、素填土、淤泥、粉质粘土、残积砂质粘性土、全风化花岗岩、砂土状强风化花岗岩、碎块状强风化花岗岩、中风化花岗岩组成。其中，中风化花岗岩在场地内分布广泛，埋深普遍较大，厚度大，均匀性较好，力学强度高，工程地质性能良好，可作为桩基持力层及桩端下卧层。但基岩分布不均匀，场地内坡度较大，部分地区有断层的出现。如上所言，由于LNG储
山西建筑 2018年14期2018-03-23
- 高滩陡坡地形下电力设施海堤的越浪量试验
力设施海堤的上部防浪墙常采用直墙形式,其外侧往往采用带平台的复式结构以达到消减波浪、稳定堤基的作用。如何合理设置平台与陡墙的相对位置，灵活控制好消浪平台的宽度及高程，在不占用太多土地面积的同时尽可能地消减外海来波,是本文物理模型的设计原则。鉴于此,海堤护脚坡度m=3不变,采用不同的防浪墙高度P(防浪墙顶高出平台的高度),并组合不同的消浪平台超高Δh(平台高出静水面的高度)及平台宽度B作为海堤越浪量的影响因子,试验组次如下:①相对平台超高Δh/H=0.25、
水利水电科技进展 2018年2期2018-03-06
- 朴家沟水库大坝加固工程设计探析
运行需求。大坝;防浪墙;护坡;渗流安全;设计1 概 述朴家沟水库位于辽宁营口陈屯镇朴家沟村，冷水河支流上，库区流域面积3.56km2，坝址以上河道长2.35km，河道平均比降为74.48‰。1976年竣工投入运行。原防洪标准为20a一遇洪水设计，300a一遇洪水校核，设计洪水位123.7m，相应库容34万m3，校核洪水位125.0m，相应库容39.4万m3，是一座以灌溉为主、兼有防洪、养殖等综合效益的小(2)型水库。朴家沟水库坝型为黏土心墙坝，坝壳为砂砾石
黑龙江水利科技 2017年9期2017-11-02
- 防浪墙在堤防设计中的应用研究
150080)防浪墙在堤防设计中的应用研究刘 罡1，2(1.黑龙江大学水利电力学院，哈尔滨 150010；2.黑龙江省水利水电勘测设计研究院，哈尔滨 150080)为满足设计防洪标准，许多堤防需要加高培厚，以提高堤防的防洪能力。文章对拉林河治理工程(双城段)中防浪墙在堤防设计中的应用进行研究，通过防浪墙设计计算和方案对比，得出该设计形式在工程投资和占地投资上等方面明显优于传统加高培厚的设计形式。堤防；防浪墙；投资比较；方案比选1 综 述拉林河为松花江干流
黑龙江水利科技 2017年9期2017-11-02
- 环保之殇
区违法审批，损毁防浪林台湿地，将14万平方米防浪林台用作建筑垃圾消纳场；山西省发改委在产能置换方案未获确认的情况下，违规对山西中铝华润有限公司50万吨电解铝项目予以备案等。一些地方环保执法机构平时对污染睁一只眼闭一只眼，为应付环保督察，编造会议纪要、工作台账，“影响十分恶劣”；有的地方企业明明是违规排污，一些领导却以政府之名出具达标证明，成为违规企业的“保护伞”……“別再做表面文章了”，这句话说给被督察出问题的地方政府，也警示权力运行过程必须予以相应的约束
中国经济周刊 2017年31期2017-08-16
- 强夯法地基处理技术在防浪墙地基处理中的应用
市防洪工程松德段防浪墙长2400m，位于松花江干流中下游右岸河滩地上，由于城市建设发展的需要，在河滩地上回填了3-5m厚的建筑垃圾，要在回填建筑垃圾上修建堤防及防浪墙，由于回填土没有经过分层碾压，填土孔隙率较大，同时回填土厚度不一，在这样的地基上修建防浪墙，会产生不均匀沉降，影响防洪安全，需要进行地基处理。1 选择地基处理方法该地段地基处理选择3种方法进行比较：1)将基础开挖后分层回填碾压，由于回填厚度不统一，如果按照最深开挖量考虑，则会造成工程量加大，如
黑龙江水利科技 2017年12期2017-03-04
- 通透式玻璃景观防浪墙在城市堤防中的应用
用通透式玻璃景观防浪墙在城市堤防中的应用王甜，李俊(黑龙江省水利水电勘测设计研究院，哈尔滨 150080)防浪墙主要功能是防浪、防洪、阻水的作用，同时降低土堤高度，传统钢筋混凝土防浪墙采用钢筋混凝土为主料美观度较差，虽然具有防浪、防洪、阻水的功能，但也能把美丽的风景阻挡在人们的视野之外，本文通过松花江干流木兰县城区段堤防治理工程设计采用一种即能起到防洪作用又能不影响城市发展要求通透式玻璃景观防浪墙，克服了传统钢筋混凝土防浪墙方案对城市景观的影响。防浪墙；通
黑龙江水利科技 2016年6期2016-09-02
- 三峡升船机下闸首涌浪超限改善工程初步研究
下游引航道内设置防浪闸的思路和初步工程方案，利用MIKE21数学模型，对防浪闸阻隔波浪的效果进行了计算，并对方案进行了优化。初步提出了防浪闸与升船机联合运行工艺。结果表明：设置防浪闸后，可使升船机下闸首最大水位变率降至0.45 m/h以下。三峡升船机；下游引航道；涌浪超限；水力学计算；防浪闸三峡升船机下游引航道总长约4 400 m，分为两段，第一段从升船机与船闸分叉部位往上游至升船机下闸首长约2 600 m，航道底宽80.0～90.0 m，航道底面高程58
水道港口 2016年4期2016-02-16
- 一种浮式防波堤的水中翻身方案研究
和锚泊系统组成的防浪设施，其主要优点是有很强的海水交换功能，可防止海水污染;随着水深的增加，其造价比固定式要便宜得多;可以很容易地应用在软海床水域，不需要进行地基处理;安放位置可以很容易地改变;浮体、缆绳和锚具都很容易制造;可任意拆迁，重复使用;建造周期短，速度快。现有的浮式防波堤有以下基本结构:浮箱式浮式防波堤、浮筒式浮式防波堤、浮筏式浮式防波堤。防波堤由4个部分组成，包括2个浮筒、14 根连接柱和防浪网，总长度为20 m，宽为10 m。浮筒直径为4 m
舰船科学技术 2015年1期2015-12-07
- 防浪与胸墙高程控制设计优化
：护岸防护工程中防浪胸墙顶高程主要由潮位和波浪爬高确定，在台风频发的沿海地区，由于水深浪大，为了满足防洪设计要求，采用传统的海堤结构断面，需要较高的堤顶及防浪强高度，严重影响景观和后方土地开发利用。本文以某人工岛项目为例，探讨降低防浪墙顶高程和控制越浪的设计优化方案，为工程设计提供参考。关键词：防浪胸墙 顶高程 越浪控制1.引言防浪胸墙的顶高程主要由潮位和波浪爬高确定，波浪爬高的影响因素很多，主要有入射波要素、波向、风速、堤坡坡度、堤坡形式、护面结构、堤前
珠江水运 2015年13期2015-08-21
- 填塘压渗技术在河道整治中的应用分析
侧堤防采用土堤+防浪墙的型式。土堤顶高程为20年防洪水位加0.50m，防浪墙顶部高程为20年防洪水位加1.50m，土堤内、外边坡均为1:3，堤顶宽6m。对两方案的堤防填方、堤防占地、防浪墙等工程量进行对比，具体详见表1。表1 堤防规划方案对比表方案一、二在施工难度上差别不大，施工均较为简单；方案二节约了占地。目前，城区段没有堤防，河滩地不属于国有土地，占地补偿在投资中占较大比例，节约占地将带来可观效益。而且方案二减少了填方，使总投资较方案一小。因此，推荐方
河南水利与南水北调 2015年4期2015-08-19
- 不规则波工况下弧形防浪墙波浪载荷试验研究
规则波工况下弧形防浪墙波浪载荷试验研究徐 斌，刘建华*，沈超明(江苏科技大学船舶与海洋工程学院，江苏镇江 212003)现有关于弧形防浪墙的研究大多是针对越浪量的，对其上波浪载荷的研究涉及的不多．为弥补现有研究成果的不足并为弧形防浪墙稳定性设计提供参考，文中以复式海堤弧形防浪墙为例，以1∶15为比尺设计了不规则波断面模型试验．布置压力探头对弧形迎浪面的波压力信号进行采集，通过积分法得出合力．通过对不规则波作用下弧形防浪墙所受波浪载荷峰值的概率分布和波浪载荷
江苏科技大学学报(自然科学版) 2015年5期2015-06-23
- 尼尔基水库主坝与左副坝连接处变形分析及修复处理
拆除坝体至心墙与防浪墙脱空处；对心墙进行重新浇筑，再恢复防浪墙、坝体等措施进行修复。工程完工后，尼尔基水利枢纽再遇较大洪水时，可以合理调度、调蓄洪水，不再受心墙脱空部分，安全隐患所困。希望相关部门在类似坝体施工过程中对坝体沉降问题引起重视。不均匀沉陷；变形修复；尼尔基水库；黑龙江1 工程概述尼尔基水利枢纽主坝与左副坝连接段长68.657m，桩号为1+478.833～1+547.490m。连接段内设重力式混凝土连接墩，外形为四棱台体，墩顶与主、副坝防渗体顶部
东北水利水电 2015年10期2015-03-23
- 菩萨庙水库除险加固工程设计分析
408.6 m，防浪墙顶高程为411.5 m。大坝上游坡比从上到下依次为1∶2.5、1∶3、1∶2。下游坡比从上到下依次为1∶1.85、1∶1.93、1∶2.4。上游坡为干砌石护坡，下游坡脚为高度3 m的贴坡式排水。大坝自建成后至1992年9月有过一次大坝高程测量记录，记载大坝下沉1.15 m。坝顶防浪墙经再次加高，其底部与黏土斜墙连接高程不一致且斜墙顶高程不满足要求。防浪墙没有止水，已有裂缝15条。坝前护坡块石大部分下沉，破损严重。1.2 溢洪道开敞式溢
黑龙江水利科技 2015年5期2015-03-18
- 刍议克孜尔水库除险加固防浪墙混凝土施工质量管理
，上游则将原坝体防浪墙及坝顶路面拆除并进行坝体加高1 m后进行防浪墙施工。主坝防浪墙全长1 080 m，墙高5.00 m，底宽2.8 m，为重力式挡土墙。座落在上游1 m宽砂砾料及1.8 m宽黏土心墙上，在防浪墙底部中间部位设有深50 cm，上口宽50 cm、下口宽30 cm的榫槽，混凝土标号C25F200W4。1 施工方案的制定1.1 混凝土级配的选择大坝防浪墙是坝顶施工中最困难的施工部位，其为薄壁混凝土结构，施工难度较大［1］。因防浪墙墙高5 m，且下
黑龙江水利科技 2014年9期2014-10-28
- 实例探析水库除险加固工程防浪墙施工技术
路面)，坝顶增设防浪墙，大坝防浪墙高度为1.0 m，防浪墙厚0.3 m，断面采用“L”型布置，采用C15混凝土浇筑，每隔15 m设置一道伸缩缝。坝顶下游面设置0.2 ×0.2 的C15混凝土排水沟。由于坝顶有过车要求，同时设置了排水沟和防浪墙，防浪墙高程为460.67 m，符合设计要求。2 防浪墙施工技术要点2.1 测量放线根据设计图纸提供的大坝坐标控制点，按照《水利水电工程测量规范》(SL52—93)规定，在首级网的基础上，采用轴线法沿坝顶建立防浪墙平面
黑龙江水利科技 2014年2期2014-10-28
- 波浪冲击作用下核电站防浪堤动力响应的数值模拟
200233)防浪堤结构广泛用于沿海港口、沿海核电站等重要设施，日本3.11地震海啸中釜石港防波堤有效阻挡了海啸冲击速度，减轻了大风浪对沿海设施造成的破坏。对防浪堤抗震、抗波浪冲击及越浪问题已有研究，其中防浪堤抗大风浪冲击研究由于冲击过程含较复杂的流-固耦合瞬态冲击问题，采用何种有效方法分析该问题成研究重点。Isaacson等[1]理论研究波浪对水平圆柱的冲击作用，获得最大冲击系数Cs=3.04～7.79，考虑结构动力响应等因素修正后为4.29。Cuom
振动与冲击 2014年2期2014-09-05
- 南水北调渠道防浪墙施工技术浅析
司）1 工程概况防浪墙采用“L”型C25现浇钢筋混凝土墙型式，底板厚25cm，宽60cm，侧墙宽25cm，高60cm。防浪墙间距12m分缝，缝宽2cm，分缝处设置橡胶止水带止水，橡胶止水带厚度≥10mm，宽350mm，性能指标满足规范要求，橡胶止水带与防浪墙下部土工膜粘接在一起，填缝材料为聚乙烯闭孔泡沫板。2 施工措施分析2.1 施工总体部署防浪墙施工首先进行基础土方开挖，基础开挖采用人工开挖，然后进行钢筋绑扎及模板安装，最后浇筑混凝土。防浪墙背水面采用钢
河南水利与南水北调 2014年13期2014-08-15
- 坝顶混凝土路面裂缝成因与处理及建议
侧设有钢筋混凝土防浪墙工程，防浪墙总长260m，包括1.20m宽0.10m厚C10混凝土垫层；1.00m宽0.20m厚的C20钢筋混凝土基础；高1.20m宽0.35m的C20钢筋混凝土防浪墙身；防浪墙顶工程115.70m。路面下游侧加设路缘石，路缘石采用厚0.20m、高0.60m的现浇C15混凝土，埋深0.40m，在路沿与坡面排水沟连接的位置处设20cm宽缺口利于排水。由于是拉动内需项目，工程建设项目多，工期紧。为了赶进度坝顶道路在坝体灌浆和输水洞段开挖拆
河南水利与南水北调 2014年6期2014-08-15
- 尼尔基主坝与左副坝防渗衔接结构问题分析
顶部接钢筋混凝土防浪墙。在 3种不同防渗结构的连接面处均设有铜片止水设施。重力式混凝土连接墩，外形为四棱台体，墩顶与主、副坝防渗体顶部同高，高程为 218.50 m。根据主坝沥青混凝土心墙扩大接头连接需要，其顺水流方向顶宽采用 4.0 m，按接触面上的允许渗透比降小于 1 设计，高程 190.00 m 的底宽为 29.65 m，上、下游坡分别为 1∶0.3 和 1∶0.6；平行坝轴线方向顶宽 2.0 m，按粘土心墙与岸坡连接标准控制，连接墩与左副坝粘土心墙
东北水利水电 2014年10期2014-03-23
- 芦山7.0级地震天生堰水库震损成因分析与处理
分析了防冲面板和防浪墙震损成因，认为该水库坝顶防浪墙和防冲面板在地震作用下，坝体中间部位震损最严重，向坝体两端逐渐减弱，与坝体自重沉降变形规律基本一致，提出了处置措施，建议在强震频发地区防冲面板尺寸应设计合理，为防震抗震奠定基础。芦山地震；天生堰水库；震损成因；抗震设计1 地震地质环境1.1 区域地质背景研究区位于四川盆地的北西边缘，其总体地势为北西高，南东低，河流水系十分发育。大地构造部位为扬子准地台的龙门山－大巴山台缘褶皱带，发震构造为北东向龙门山断裂
水利技术监督 2014年6期2014-02-20
- 东沟水库除险加固工程拦河坝设计
339.24m，防浪墙顶高程340.24m，高出坝顶1.0m，坝顶宽4.0m。坝顶路面为碎石土路。心墙顶高程337.70m，心墙底宽4.0m，心墙最大宽度7.0m，黏土心墙直接与岩基相接，岩基开挖深度1.5m，基槽底宽4.0m。上游坝坡坡比为1：2.5，1：3.0；下游坝坡坡比为1：2.0，1：2.5，在高程330.00m处上下游各设戗台一道，宽度为1.5m。坝壳填筑料为风化砂。1.2 溢洪道溢洪道设在大坝右端，为开敞式正堰溢洪道。由进口段、控制段、收缩段
中国科技信息 2011年23期2011-10-27
- Effects of electroacupuncture at Zusanli (ST 36) on neurons in the colonic myenteric plexus in rats with irritable bowel syndrome with constipation*★
和地震超高计算得防浪墙顶高位539.61 m，设计洪水位和校核洪水时计算的防浪墙顶高程分别为539.6 m和541.14 m。结果表明，校核洪水位工况为坝顶高程的控制工况。防浪墙顶高程为541.2 m，工程防洪能力满足规范要求。Figure 1 Neurons in the rat colonic myenteric plexus(protein gene product 9.5 immunohistochemistry, ×400).(A-E) Mode
中国神经再生研究（英文版） 2011年33期2011-07-27
- 水库除险加固工作中有关规范应用的几个常见问题探讨
震区的土石坝进行防浪墙动力稳定性分析的必要性3.1 规范规定根据 《碾压式土石坝设计规范》 （SL274－2001）第5.4.5条规定：位于地震区的土石坝应核算防浪墙的动力稳定性。3.2 出现的问题对于新建土石坝设计，工程等级确定后，根据有关防洪要求，确定防浪墙高程，拟定防浪墙断面，如果工程位于地震区，按照规范规定应核算防浪墙的动力稳定性，如拟定断面不满足动力稳定性要求，则需对拟定断面进行调整，直至满足要求为止。然而，对于土石坝除险加固设计，由于历史原因，
水利规划与设计 2011年6期2011-06-12
- 紫坪铺工程震后大坝防浪墙及坝顶公路的修复施工
、面板脱空,坝顶防浪墙、路面及坝后坡等受损。大坝面板等挡水部分受损部位已在震后即进行了抢修,于 2008年12月完成。本次根据安排,对坝顶其它受损部位进行修复。施工内容主要包括:拆除大坝防浪墙 884.0m高程以上部分(局部防浪墙倾斜过大或结构缝挤压破坏严重,适当加大拆除)、坝顶公路路面上游半幅及部分路沿石,防浪墙钢筋混凝土浇筑至原设计高程 885.4m,混凝土回填坝顶公路沉降部分至 883.95m,浇筑 5cm厚沥青混凝土路面,防浪墙底部回填灌浆等。紫坪
四川水利 2010年6期2010-04-18
- 土石坝沉降分析中的时空概念
顶部与钢筋混凝土防浪墙相接。见图1。为了保证主坝与左副坝防渗结构的连续性，在两坝防渗体间设有混凝土连接墩。墩顶中心线桩号为1＋536.59，墩顶沿坝轴线方向宽2.0 m（墩顶左边线1＋535.59、墩顶右边线1＋537.59）。该墩与沥青混凝土心墙侧的连接坡比为1∶0.3，连接处设有铜片止水和错位及温度监测仪器。2 沉降监测沉降监测分别从实地水准测量、外部观测和内部监测3个方面进行了解。图1 土坝垂直防渗体结构示意图2．1 测量成果坝顶实地水准测量成果，见
东北水利水电 2010年7期2010-02-24