核区
- 工艺参数对异种铝合金搅拌摩擦焊接头组织与力学性能的影响
置于前进侧时，焊核区晶粒尺寸与形貌和5083-H11 相似，接头强度可以超过1050-H14。Silva 等 人［7］研 究 了 不 同 焊 接 参 数 对2024Al 与7075Al 异种铝合金搅拌摩擦焊焊接接头力学性能的影响，当搅拌头转速为2000 r·min-1、焊接速度为254 mm·min-1时，接头抗拉强度最大为447 MPa，为母材2024Al 的97.5%。张德芬等人［8］探究出在搅拌头转速为1000 r·min-1、焊接速度为80 mm·
湖北汽车工业学院学报 2023年4期2023-12-28
- 工作面过斜交空巷围岩控制和支护技术研究
角煤柱间出现弹性核区，但核区的范围较小可以忽略不计。距交界处8～12 m 时，随着离交界处越来越远，煤柱间弹性核区越来越大。距交界处12 m 以上时，三角煤柱间塑性破坏较小，存在2 m 以上的弹性核区，煤柱有很好的承载能力。图8 顺槽与空巷斜交煤柱内弹性核区分布图Fig.8 Distribution of elastic nuclei in inclined coal pillars of crossheading and oblique empty ro
中国矿业 2023年12期2023-12-28
- 22MnB5/DP590 不等厚单脉冲电阻点焊接头组织
，其焊接接头的熔核区和热影响区的形成很大程度上取决于焊接参数：焊接电流和焊接时间[7-8]。针对轻量化的需要，不同种类的先进高强钢往往需要连接在一起以满足不同车身部位的性能要求。然而，22MnB5 超高强钢由于较高的C 含量导致其电阻点焊性能较差，因此，在与热物理性、化学成分和母材组织性能等差异较大的DP590 双相钢进行异质不等厚度的连接时，面临成分偏析、组织不均匀和残余应力大等系列化问题，给焊接工艺和焊接质量带来极大的困难[9-10]，成为制约22Mn
焊接 2023年11期2023-12-13
- 搅拌摩擦热力耦合条件下Q&P980 钢焊核区组织演变规律
高碳钢焊接接头焊核区组织由铁素体/渗碳体转变为马氏体，焊核区的硬度也上升到800 HV.Cui 等人[12]焊接高碳钢发现焊接峰值温度可控制在Ac1线以下，焊后通过控制冷却速率还可以避免焊核区发生马氏体相变，促使焊核区生成铁素体组织，提高接头的韧性.Khodir 等人[13]调节焊接参数使SK4 高碳钢的焊核区峰值温度低于Ac1点，获得与母材相同的组织.Nelson 等人[14]研究发现，HSLA-65 钢FSW 接头组织演变主要由冷却速率控制，当冷却速率
焊接学报 2023年6期2023-07-21
- AZ31 镁合金FSW 接头组织与性能
溶液中测量试样焊核区的极化曲线，分析不同试样的耐腐蚀性能。2 试验结果与分析2.1 微观组织分析图1 为试样3 号（焊接速度为80 mm/min）焊接接头不同区域的金相组织，其中包括母材（BM）、热影响区（HAZ）、热力影响区（TMAZ）、焊核区（SZ），以及焊接时前进侧（AS）与后退侧（RS）的热力影响区（TMAZ）与焊核区(SZ)的分界线。由图中可以发现焊接接头不同区域的晶粒大小相比母材都发生了改变，表1 为焊接接头不同区域的平均晶粒尺寸。相比母材，焊
焊接 2023年1期2023-03-30
- MAGiC技术在颈椎间盘退行性改变中的应用价值
呈负相关性且在髓核区最为显著(表2)。Z检验结果显示，前纤维环T2MAP序列T2值诊断颈椎椎间盘退变的AUC高于MAGiC序列(分别为0.862、0.794，图2)，但差异无统计学意义(Z=1.823，P>0.05)；髓核T2MAP序列诊断颈椎椎间盘退变的AUC稍高于MAGiC序列(分别为0.996、0.990，图3)，差异无统计学意义(Z=1.109，P>0.05)；后纤维环T2MAP序列诊断颈椎椎间盘退变的AUC稍高于MAGiC序列(分别为0.834、
放射学实践 2023年1期2023-02-08
- S 线对铝合金搅拌摩擦焊焊接接头性能的影响
对FSW 接头焊核区S 线进行观察［3］。参照国家标准GB/T 2653—2008 和GB/T2651—2008 分别对样件（图1）进行弯曲试验和拉伸试验［4］。图1 拉伸试样2.1 S 线形貌图2 是不同焊接工艺参数（以转速—焊接速度表示） 情况下利用光学显微镜观察到的6082-T6 铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区的S 线形貌。图2 焊接头焊核区S 线形貌从图2 中可看出， 在光学显微镜下观察到的S线为黑色曲线，S 线从焊核区底部以曲折的路径贯穿到焊核区上表
新乡学院学报 2022年12期2022-12-30
- 7050-T7451铝合金搅拌摩擦焊接头组织和性能与疲劳断裂
l, BM)、焊核区(Weld nugget zone，WNZ)、热力影响区(Thermal-mechanical affected zone，TMAZ)和热影响区(Heat affected zone，HAZ)。2.2 焊缝表面金相组织分析图2为7050-T7451铝合金搅拌摩擦焊焊缝表面金相组织结构，由于搅拌摩擦焊自身搅拌摩擦的特点以及不同区域材料流动性的差异，搅拌摩擦焊焊接接头分区特点明显，焊接接头中心部分是焊核区，焊核区比较宽，焊核区两侧是热力影响
焊接 2022年8期2022-11-19
- 2195-T6 铝锂合金搅拌摩擦焊接头微观组织结构与力学性能
能的影响，发现焊核区析出相溶解导致接头软化.Tao 等人[9]发现2198-T8 搅拌摩擦焊接头焊核区出现明显分层现象，不同区域的锂元素含量有差异，焊核区组织结构与成分的不均匀性导致拉伸时样品均断裂在焊核区.Mao 等人[10]以2060 铝锂合金为研究对象，分析了焊接工艺参数对FSW 接头组织与力学性能的影响，接头的最大抗拉强度为495 MPa.Chen 等人[11]研究了2A97 铝锂合金FSW接头的微观结构，发现织构与小角度晶界影响接头的力学性能.2
焊接学报 2022年6期2022-07-13
- SiCp/2009Al 复合材料搅拌摩擦焊T 形接头组织与力学性能
所选工艺参数下焊核区的组织都很均匀，且未发现未焊合或孔洞缺陷.图5 SiCp/2009Al T 形接头横截面宏观照片Fig.5 Cross-sectional macrostructure of SiCp/2009Al T-type joints.(a) T-800-100;(b) T-1200-100;(c) T-800-1502.2 接头的微观组织图6 为SiCp/2009Al 复合材料T 形接头的横截面微观组织照片.从图6 可以看出，母材中SiCp
焊接学报 2022年6期2022-07-13
- 6082铝合金摩擦塞补焊接头焊核区晶体特征
接过程中,由于焊核区(NZ)有足够的焊接热输入,β″相完全溶解至铝基体中.在随后的自然时效过程中形成GP区(原子偏聚区),导致NZ的硬度恢复.动态再结晶使焊核区晶粒细化,并且平均晶粒尺寸随焊接速度的增加而减小.可以看出,当前对于摩擦塞补焊的研究还仅限于工艺参数对接头显微组织、力学性能的影响等方面,对于摩擦塞补焊接头焊核区晶粒取向及织构的分析还未见报道.张亮亮等[16]采用电子背散射衍射(electron backscattered diffraction,
兰州理工大学学报 2022年3期2022-07-06
- 不同接头形式6061-T6铝合金搅拌摩擦焊界面迁移特点及性能差异
(TMAZ)和焊核区(NZ)组成。由图2a可看出，对接接头焊核区存在一条明显的“S”形的黑色折线，此线是由于氧化层在焊接过程中被搅拌针搅碎后不能与母材结合在一起而产生的缺陷[7-8]。图2a中接头上部“S”线沿前进侧(advancing side,AS)方向延伸，偏移焊缝中心线3.87 mm；接头下部“S”线沿后退侧(retreating side, RS)方向延伸，偏移焊缝中心线1.15 mm。在垂直方向上，焊缝底部受搅拌针搅拌旋转作用，在搅拌区底部与未
轻合金加工技术 2022年3期2022-06-08
- 冷却条件对5E83铝合金搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响
葱环。洋葱环是焊核区材料受搅拌头的摩擦和挤压形成的塑性金属流。空冷下转速400 r/min接头的横截面有一个洋葱环。空冷下转速800 r/min接头横截面出现两个洋葱环，底部金属流动痕迹与上部洋葱环类似，定义为底部洋葱环，前进侧和后退侧热机械影响区(热机区)有明显的边界，边界之间的距离为底部洋葱环直径(如图2(c)所示)。空冷下转速1200 r/min接头的横截面出现两个洋葱环形貌，较空冷下800 r/min接头的底部洋葱环直径增加。水冷下400 r/mi
金属热处理 2022年1期2022-03-15
- 焊接速度对铝合金搅拌摩擦焊接头性能的影响
峰值温度增加，焊核区温度分布更加均匀，搅拌头轴向力降低.上述研究均较好地获得了焊接过程中接头温度场分布，但尚未将温度分布与接头力学性能联系起来.因此，通过数值模拟获取不同焊接速度下各区域的温度变化，建立接头温度分布与各区域力学性能及显微组织之间的对应关系和准确描述，以更好地描述或预测接头的力学性能及失效行为，需求迫切.基于此，本文以厚度3 mm 的6061-T6 铝合金搅拌摩擦焊对接接头为研究对象，开展接头的力学性能及显微组织研究.为准确获得接头不同位置温
湖南大学学报（自然科学版） 2021年12期2021-12-30
- 不同日龄的Rncat 小鼠晶状体组织γS-晶状体蛋白G489A突变体表达观察
结构，观察晶状体核区是否出现棕色免疫物沉积，有沉积则表示γS-G489A突变体呈阳性表达；观察晶状体上皮细胞核是否超出赤道部，向前极、后极、深层皮质和核区迁移。并用Image J 软件对不同日龄Rncat、正常昆明小鼠晶状体组织γS-G489A 突变体阳性表达面积进行定量计算（%）；重复3次，取平均值。1.3 统计学方法 采用GraphPad Prism 8.0.2统计软件进行数据处理，计量资料以表示，两组间比较用配对t检验。P＜0.05为差异具有统计学意
山东医药 2021年30期2021-12-05
- 6082铝合金搅拌摩擦焊接头的微观组织与力学性能
匀的颗粒孔，而焊核区经过腐蚀表面后粒孔极少，说明铝合金经过搅拌摩擦焊之后，其接头的力学性能得到了提高，且焊缝与接头无裂纹和未熔合等焊接缺陷。4.硬度分析测量硬度时，每个焊接速度的硬度测量三次，然后取平均值，如图5和图6所示，对应着非焊核区和焊核区的硬度。图5 不同焊接速度的非焊核区硬度图6 不同焊接速度的焊核区硬度从图5中可以看出，在非焊核区，焊接速度与硬度成正比例关系，随着焊接速度的增大，硬度也随着增大，最大硬度处焊接速度为1200mm/min，为85H
汽车工艺师 2021年10期2021-10-30
- 5083铝合金搅拌摩擦焊接头组织及力学性能研究
貌2.1.2 焊核区焊核区受搅拌摩擦焊搅拌针直接作用，产生剧烈的塑性变形及较高的温度。图2为焊缝焊核在转速为700 r/min、1 000 r/min时的金相组织。从图2中可以看出，焊核区组织转变为均匀的等轴晶组织，已不具备轧制组织特征。其中，搅拌针转速较低时，晶粒尺寸较小。这是因为，在低转速下，热输入低，母材的带状轧制组织虽然被搅碎，但又不足以发生形核、晶粒长大完整的动态再结晶过程。焊接热输入随搅拌针转速提高而提高，其所能达到的最高温度临近液相线。随着热
山西冶金 2021年4期2021-09-28
- 转速对6061铝合金/纯铜异种金属搅拌摩擦焊接头组织与性能的影响
破碎的铜被搅入焊核区，形成了组织结构复杂的区域。通过EDS和XRD分析，在焊核区内发现了Al2Cu、Al4Cu9和AlCu金属间化合物。在界面处，铝和铜发生相互扩散形成金属间化合物层，随着转速的提高，化合物层逐渐变厚。由于晶粒细化、固溶强化作用以及金属间化合物的生成，异种接头的焊核区平均显微硬度值高于铝铜两侧平均硬度，并且在焊核区出现硬度峰值点。随着转速的增加，接头抗拉强度呈现先增大后减小的趋势，所得最优接头抗拉强度为183 MPa，达到铜母材的71.8%
电焊机 2021年2期2021-09-10
- 7075-T6 铝合金搅拌摩擦焊组织及性能分析
热机影响区、 焊核区、 后退侧热机影响区、 后退侧热影响区及母材区进行焊缝横向的显微硬度测试， 两测试点间隔1 mm。2 试验结果及分析2.1 焊缝宏观形貌及X 射线检测7075-T6 铝合金试验焊接过程平稳， 焊后获得的焊缝表面质量均匀， X 射线检测焊缝内部无缺陷， 仅在焊缝表面的焊具返回侧出现一定量的飞边（ 见图4） ， 这是由于在焊接压力作用下部分焊缝金属被搅拌头轴肩带出， 由于焊接过程中焊缝两侧所受机械作用不同， 导致焊缝两侧金属塑性流动不同，
一重技术 2021年1期2021-05-17
- 马氏体钢与高强低合金钢电阻点焊组织结构演变分析
20 电阻点焊熔核区与母材组织基本相同，主要为马氏体和少量铁素体.Pouranvari[5]等人研究了马氏体钢MS1200 电阻点焊接头组织和拉剪力学性能，发现熔核区硬度接近母材，而热影响区硬度较母材差距较大，考虑熔核区硬度以及亚临界热影响区中马氏体回火引起的热影响区软化，可以解释界面破坏到拔出破坏的转变.Cortes[6]等人研究了六种不同化学成分的低合金TRIP 钢的电阻点焊接头组织与性能，发现熔核区非金属夹杂物含量高于母材区与热影响区，残余奥氏体、非
湖南大学学报（自然科学版） 2021年4期2021-04-25
- 搅拌针长度对2A14铝合金锁底结构搅拌摩擦焊接头组织和性能的影响
前进侧(AS)焊核区(WNZ)与热机影响区(TMAZ)的分界清晰，后退侧(RS)的模糊。搅拌针长度小于6.0 mm时，接头对接部分没有完全焊透，其根部存在较大的未焊透缺陷；搅拌针长度不小于6.0 mm时，焊核区原始搭接界面被完全搅碎，而短壳一侧搭接界面清晰可见，这是由于短壳一侧原始界面上下母材受到的搅拌作用较弱，界面存在类似弱结合的缺陷[10]。2.2 显微组织由图4可以看出，2种热处理态母材的晶粒均沿轧制方向拉长，呈细长状，且晶内和晶界都均匀分布着大量沉
机械工程材料 2020年12期2020-12-15
- 立体定向微创穿刺置管引流术与开颅血肿清除术治疗基底核区脑出血的临床研究*
31409）基底核区脑出血患者发病突然，病情急骤，严重威胁到患者的生命安全[1]。临床上针对基底核区脑出血的治疗手段以手术为主，如开颅血肿清除术。随着近年来微创医学的不断发展，立体定向微创穿刺置管引流术逐渐应用于基底核区脑出血治疗中。本研究旨在对比立体定向微创穿刺置管引流术与开颅血肿清除术治疗基底核区脑出血的效果。现报道如下：1 资料与方法1.1 一般资料 选取2018年1月～2019年12月在我院神经外科选择实施立体定向微创穿刺置管引流术的39例基底核区
实用中西医结合临床 2020年12期2020-10-19
- 7N01铝合金双面搅拌摩擦焊接头的组织与性能
双面FSW接头焊核区截面呈对立的双驼峰形，正反面焊核连接良好。在搅拌针的搅拌和摩擦热作用下，铝合金发生塑性变形并出现层与层的相对流动，导致焊核中形成洋葱环形貌[8]。双面FSW接头正面焊核中的洋葱环形貌明显，反面焊核中的洋葱环因受正面FSW的影响而变得不完整，不易观察。整体上看接头成形良好，无明显焊接缺陷。图3 FSW接头截面整体形貌Fig.3 Overall morphology of the FSW joint section由图4可以看出，FSW接头
机械工程材料 2020年9期2020-10-12
- 7075铝合金搅拌摩擦焊接接头组织和力学性能分析
。焊接接头中的焊核区下半部分左侧形成一系列非对称的同心环状结构。许多文献把这种形貌称为“洋葱环”，洋葱环状组织的形成是由于搅拌头的外形和搅拌头在焊接时向前移动的结果。图1 焊接接头横截面宏观形貌2.2 旋转速度对焊接接头微观组织的影响图2为转速不同，焊速为90 mm/min焊接接头的焊核区组织微观图。由图2可以看出，焊核区是晶粒尺寸较小且均匀的等轴晶。产生细小等轴晶的原因是搅拌头与板材摩擦产生大量的摩擦热，使焊核区的晶粒发生动态再结晶，同时搅拌头的搅拌
工程与试验 2020年1期2020-06-18
- 转速对2524 铝合金搅拌摩擦点焊组织与性能的影响①
，随转速增加，焊核区宽度增大。根据再结晶理论［10］，再结晶程度取决于材料的应变速率和温度，当转速增加，材料应变速率和温度均增大，再结晶区域变宽，造成焊核区宽度逐渐增大。由图3 可知，W 值随转速增加先增大后减小，其值大小取决于焊核区宽度和Hook 的弯曲程度。 如图3（b）所示，在转速较低时，Hook 扩展至热机影响区后终止，因为此时组织畸变程度低，在焊核区内的两板搭接面受到搅拌作用后，随焊核区组织发生均匀混合，搭接面被打碎后形成稳定的连接，造成Hook
矿冶工程 2020年2期2020-05-24
- 不同搭接顺序下三层板电阻点焊接头力学性能
熔核形成过程，熔核区显微组织、界面熔核尺寸以及显微硬度进行了对比分析.1 试验材料及方法试验材料为宝钢生产的 1.4 mm及 1.6 mm厚的热成形22MnB5高硼钢和 0.8 mm厚的冷轧深冲DC06钢.22MnB5经压力淬火后，显微组织主要为分布均匀的板条状马氏体，抗拉强度达到 1 542 MPa，屈服强度为 1 142 MPa，断后延伸率为5%.DC06钢的显微组织为典型的铁素体组织，实测其抗拉强度为277 MPa，屈服强度为135 MPa，断后延伸
上海交通大学学报 2019年9期2019-10-12
- 工具形状及工艺过程对搅拌摩擦增材成形及缺陷的影响
面迁移量及有效焊核区尺寸有重要影响。王忻凯等[11]认为，焊接速度是影响单层搅拌摩擦增材制造5A03-H铝合金增材区尺寸及界面迁移量的重要因素，且在多道增材中，合适的增材间距以及逆向增材均可有效抑制迁移界面。搅拌摩擦增材制造是基于搅拌摩擦搭接焊技术，通过材料层层叠加构造实体的一种增材制造方法。搅拌摩擦增材制造过程中，搅拌针摩擦侧表面与增材叠层界面相垂直，搅拌工具形状是影响叠层界面成形与连接的关键因素。并且搅拌摩擦增材中只有焊核区真正意义上实现了增材制造，若
材料工程 2019年9期2019-09-19
- 静息态fMRI观察左侧基底核区脑梗死特定频段低频振幅改变
00053)基底核区脑梗死通常是由穿支动脉粥样硬化引起的深部缺血性脑血管疾病[1]，最常见临床表现为运动功能障碍。低频振幅(amplitude of low-frequency fluctuation, ALFF)是静息态fMRI的重要研究指标，可反映大脑自发信号的低频振荡[2]。目前将ALFF用于基底核区脑梗死的研究已较为成熟[3]，但特定频段下基底核区脑梗死低频振荡的机制仍有待研究。各脑区在不同频率段下表现出的ALFF不同。本研究基于经典的slow-4
中国医学影像技术 2019年7期2019-07-30
- 锌白铜搅拌摩擦焊接头显微组织与力学性能
由4部分组成：焊核区(nugget zone,NZ)、 热机影响区(thermo-mechanically affected zone,TMAZ)、热影响区(heat affected zone,HAZ)和母材区(base metal,BM)。图4(a)所示为图3(a)中位置1对应的搅拌针断裂处接头横截面形貌，其中圆台形的黑色物质为断裂的搅拌针；图4(b)所示为图3(a)中位置Ⅱ对应的焊缝中部典型位置接头横截面形貌，其中焊核区黑色夹杂物推断为搅拌针磨损而脱
中南大学学报（自然科学版） 2019年4期2019-06-13
- 焊接参数对FGH96惯性摩擦焊接头组织和高温拉伸性能的影响
宽度，获得平均焊核区宽度，见图3。合金γ′强化相通过SUPRA 55型扫描电镜观察，用20%硫酸 + 80%甲醇溶液电解抛光，然后用 150 mL 磷酸 + 10 mL 硫酸 + 15 g 铬酐溶液电解腐蚀，直流电压5 V，浸入时间5 s左右。表2 惯性摩擦焊焊接参数组合Table 2 Welding parameter combinations of IFW图2 高温合金 FGH96 惯性摩擦焊接头Fig.2 IFW joint of FGH96 sup
航空材料学报 2019年2期2019-04-15
- 辅助加热温度对铝合金厚板FSW焊缝成形的影响
位于焊缝底层的焊核区(Nugget Zone, NZ)外，在两者之间还存在一个明显的疏松区(Loose Zone，LZ)，其内部分布着大量尺寸不一的孔洞。分析认为，搅拌针表面螺纹是致使焊缝塑化金属沿螺纹槽旋向发生迁移的主要驱动力[20]。当采用左螺纹搅拌头焊接时，受搅拌针表面螺纹正压力和摩擦力的共同作用，焊缝上表面的塑化金属将沿着螺纹槽向下迁移，并最终脱离搅拌针端部螺纹约束而在其附近堆积，形成初始的焊核区。受垫板刚性约束的作用，焊核区内的塑化金属将改变方向
航空学报 2018年12期2019-01-18
- 铁素体不锈钢与耐候钢塞焊接头的组织与疲劳性能
，另一方面可在熔核区形成具有良好抗裂性能的双相组织。试验材料和焊接填充材料的主要化学成分（质量分数）如表1所示，力学性能如表2所示。表1 试验材料和焊接材料的主要化学成分Table 1 Chemical composition of the experimental and welding materials %表2 试验材料和焊接材料的力学性能Table 2 Mechanical properties of experimental and weldin
电焊机 2018年11期2018-12-13
- 工业纯铝搅拌摩擦焊质量与力学性能
表面质量较好；焊核区硬度高于母材硬度，焊核区平均维氏硬度最高为42.9；焊核区拉伸强度高于母材拉伸强度，极限拉伸强度最高为105 MPa，与母材的拉伸强度相比提升了64%；当旋转速度固定时，随进给速度增加，极限拉伸强度增加，塑性降低；当/为1 400/300时，焊缝具有较好的力学性能和较强加工硬化能力，高焊缝质量对应的点分布在热输入量与焊核区屈服强度的关系曲线凹处周围。1050工业纯铝；搅拌摩擦焊；焊缝质量；力学性能搅拌摩擦焊(friction stir
中南大学学报（自然科学版） 2018年11期2018-12-07
- 焊接工艺对6082-T6铝合金FSW接头微观组织与力学性能的影响
转速度的增加，焊核区(NZ)晶粒长大，再结晶程度提高，第二相数量增多且分布更均匀，焊核区的硬度增加；而热影响区(HAZ)晶粒长大、第二相粗化，硬度严重下降。低旋转速度时，硬度最低值位于焊核区和热机影响区(TMAZ)之间，接头硬度分布曲线呈“U”形，高旋转速度时，焊核区硬度较高，热影响区严重软化，其硬度低于焊核区，接头硬度分布曲线呈“W”形。随着旋转速度的增加，低旋转速度组FSW接头抗拉强度逐步增高，高旋转速度组FSW接头抗拉强度先增高，后降低。当旋转速度为
中南大学学报（自然科学版） 2018年10期2018-11-13
- 6082- T6铝合金双面搅拌摩擦焊焊接接头组织及性能
的区域，分别是焊核区(简称WNZ)、热-力影响区(简称TMAZ)、热影响区(简称HAZ).焊核区邻近前进侧可见到明显的搅拌针螺纹作用的区域.当搅拌头旋转速度和前进速度比值变化时，搅拌头前进时后退侧形成的空腔被塑性流动金属填充的位置即接合面也会随之变化.图2 焊接接头横截面低倍形貌显而易见，焊缝与前进侧的母材过渡区(A)交界线清晰可见而后退侧过渡区(B)交界线模糊不清.图3为焊缝纤维组织形貌，其中3(a)为6082- T6铝合金双面FSW焊缝顶部焊核区显微组
大连交通大学学报 2018年5期2018-10-31
- Q310/Q345电阻点焊接头组织与疲劳性能研究
接触，为冷却时熔核区晶粒的非自发形核提供了便利条件。晶粒沿着散热最快方向即指向熔核中心生长，两侧柱状晶在中间相遇，阻碍彼此的继续生长，因此，最终在熔核内形成从中心向四周呈发散型分布的柱状晶形态。图2e为Q345母材，组织为铁素体＋珠光体；图2f为Q345侧细晶区，为铁素体＋珠光体组织，经过焊接热循环影响，奥氏体转变更充分，铁素体含量变少，珠光体组织则变得细小[3]；图2g为Q345侧粗晶区，组织为少量铁素体＋珠光体，基体上弥散分布着一些粒状碳化物；图2h为
电焊机 2018年7期2018-08-24
- 2219铝合金静止轴肩搅拌摩擦焊接头组织及性能
散热较快。接头焊核区正面与母材表面平整光滑，无焊缝减薄现象，焊接过程中轴肩未压入焊缝，主要作为封闭挤压模的组成部分来顶锻、挤压塑性金属。SSFSW焊接接头的碗状焊核体积较小，塑性金属总量也较小，但在接头焊核内部依旧可观察到明显的“洋葱环”结构特征。这说明在较小的封闭挤压模内，由搅拌针旋转驱动的塑性金属运动规律与CFSW是相同的。随着焊接速度的增加，接头形貌及体积也呈现一定的规律性。首先，在接头厚度方向的中心，使用电子显微测距测量得到接头两侧热机影响区的间距
宇航材料工艺 2018年3期2018-06-29
- 搅拌头转速对2024-T3铝合金搅拌摩擦焊接中晶粒生长的影响
卡洛方法应用于焊核区的晶粒生长过程，模拟了不同搅拌头转速下焊核区晶粒尺寸的变化，并与相同焊接条件下的试验值进行对比。1 计算模型焊接试样为2个尺寸均为160 mm×37.5 mm×3 mm的2024-T3铝合金板。设定搅拌摩擦焊设备的轴肩直径为12 mm，搅拌头直径为4 mm，搅拌头的长度为2.4 mm，压入焊接试件表面的深度为0.3 mm，利用fluent软件的前处理器gambit建立模型，如图1所示。在流体力学模型中，搅拌头通常简化为流动边界条件，其接
机械工程材料 2018年3期2018-03-22
- 马氏体不锈钢电阻点焊接头回火脉冲工艺研究
回火脉冲，研究熔核区微观组织变化和点焊接头抗拉剪载荷能力，结果表明：当焊接电流较低时，只有在较长时间间隔(600,ms)后施加回火脉冲，熔核区显微硬度与接头力学性能才有明显变化；当焊接电流较高时，两种回火脉冲工艺均能明显提高接头力学性能．回火脉冲促进熔核区马氏体分解为铁素体与碳化物，使断口微观断裂特征从准解理断裂转变为韧窝断裂．电阻点焊；AISI420马氏体不锈钢；回火脉冲；马氏体低温回火电阻点焊因其成本低、操作简单、易于实现自动化等优点，广泛应用于汽车工
天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2018年2期2018-03-06
- 经侧裂-岛叶入路显微手术治疗高血压性基底核区脑出血的临床疗效分析
治疗高血压性基底核区脑出血的临床疗效分析王晓毅，成 刚（绵阳市中心医院神经外科，四川 绵阳 621000）目的分析经侧裂-岛叶入路显微手术治疗高血压性基底核区脑出血的临床疗效。方法 选择我院收治的60例高血压性基底核区脑出血患者随机分为对照组与研究组，各30例。对照组行常规大骨瓣开颅血肿清除术，研究组行经侧裂-岛叶入路显微手术，对比两组患者的临床疗效。结果 研究组的手术时间、术中出血量、血肿清除率及术后意识恢复的时间比对照组优（P＜0.05）。结论 将经侧
临床医药文献杂志(电子版) 2017年45期2017-10-24
- 6061铝合金厚板搅拌摩擦焊接头组织与耐蚀性
退侧分界模糊；焊核区呈均匀细小的等轴晶。硬度测试表明，搅拌摩擦焊接接头硬度呈“W”形特征分布，硬度最低值出现在前进侧热影响区。腐蚀试验表明，双面焊焊核重叠区腐蚀电流(2.396 3×10-5A/cm2)较大，一旦开始腐蚀，腐蚀速度很快，耐腐蚀能力相对较差。双面搅拌摩擦焊微观组织显微硬度耐蚀性能0 序 言搅拌摩擦焊 (Friction stir welding，FSW)作为一项先进的固相连接技术，特别适用于低熔点轻金属的焊接[1]。采用该技术进行铝合金焊接时
焊接 2017年8期2017-09-14
- 搅拌摩擦焊在汽车用6061铝合金的应用及研究
能。结果表明：焊核区晶粒明显细化，接头力学性能良好。搅拌摩擦焊；6061铝合金；组织；力学性能1 引言当今我国的汽车工业发展迅猛，汽车生产量和保有量急剧上涨，能源紧缺和环境问题日益严重。为此，汽车车身上开始大量采用轻量化的铝合金材料[1]。6061铝合金力学性能好，成型性好，且其表面自然形成的氧化膜具有良好的耐腐蚀性，因此6061铝合金成为实现汽车轻量化的理想材料。新能源汽车在底盘、车身上的拼接型材均大量采用6061铝合金这种轻量化材料[2-4]。而传统的
河北农机 2017年3期2017-04-21
- 高血压性双侧基底核区脑出血5例诊治分析
高血压性双侧基底核区脑出血5例诊治分析尹睿 苏忠周 颜艾 马旭东 邱晟 阎仁福高血压性脑出血是指在高血压作用下，由脑血管的解剖特点、血管壁的病理变化以及血压骤升等诸多因素综合所致的脑部出血，其发病率、致残率、致死率均较高，是神经科的临床重点疾病。高血压性基底核区脑出血是高血压性脑出血的主要组成部分，约占脑出血的44%[1]，是最常见的脑血管急症疾病之一，常为单侧，双侧脑出血罕见，对其疾病特征及发展预后尚缺乏深入研究。本院2007至2015年收治高血压性双侧
浙江医学 2016年21期2016-12-21
- 直切口小骨窗经侧裂入路显微手术对高血压基底核区脑出血患者的预后研究
手术对高血压基底核区脑出血患者的预后研究湖北省襄阳市中医医院神经外科(襄阳 441000)黄锐摘要目的：探讨直切口小骨窗经侧裂入路显微手术对高血压基底核区脑出血患者的影响。方法：选取高血压基底核区脑出血患者80例，依据CT显示确定其基底核区出血症状，血肿量20～65ml。按随机数表法随机将患者分为对照组和观察组，每组40例。对照组行常规骨瓣开颅手术方法；观察组行直切口小骨窗经侧裂入路显微手术，开颅后两组均切开岛叶皮质清除血肿。观察并统计不同手术措施对高血压
陕西医学杂志 2016年8期2016-08-09
- 2195铝锂合金摩擦搅拌焊接头组织
T1相溶解；而焊核区T1相和θ′相均完全溶解，并在焊核区产生较多位错。热影响区和基材为沿轧制方向的板条状晶粒；热机影响区晶粒发生偏转和变形；焊核区晶粒均发生再结晶，但焊核区边缘近热机影响区再结晶晶粒尺寸较小，而中心焊核区再结晶晶粒长大。2195铝锂合金；摩擦搅拌焊；孔洞缺陷；接头组织铝锂合金的研究和开发至今已有80多年历史，迄今为止已开发了三代铝锂合金。第三代铝锂合金具有良好的综合性能，已在航空及航天工业上已经获得广泛应用。其中，2195铝锂合金已应用于美
中国有色金属学报 2016年5期2016-08-05
- 焊接速度对7A52铝合金FSW组织及力学性能的影响
FSW焊接接头焊核区的面积随着焊接速度的增大而增大,当焊接速度为250 mm/min时,焊接接头的焊核区面积最大,焊核区的显微组织都为细小的等轴晶,焊接接头横截面的焊核区呈明显“洋葱环”的形貌,而热力影响区的结构特征则呈现出了较高的塑性变形流线层。焊接接头显微硬度分布都呈现出“W”形变化,在焊接速度为150 mm/min时,焊接接头的平均抗拉强度能达到452 MPa,达到了母材抗拉强度的89%。结论通过对不同焊接速度下7A52铝合金FSW焊接接头的组织和性
精密成形工程 2015年5期2015-07-02
- 6061_T4铝合金单双道搅拌摩擦焊T型接头组织及性能
分为4个区域：焊核区(NZ)、热力影响区(TMAZ)、热影响区(HAZ)和母材区(BM)；根据转速和焊速的方向差异，壁板分为前进侧(AS，焊接速度和旋转速度相同一侧)和后退侧(RS，焊接速度和旋转速度相反一侧)。本实验中双道焊接头不存在严格意义上的前进侧和后退侧，为表述方便，用第一道定义壁板前进侧和后退侧。如图 5(a)和 5(c)所示，单道焊接可实现筋板和壁板T型接头连接，存在由搅拌工具顶锻、挤压和刚性夹具限制共同作用而形成的二个圆滑过渡焊趾。在壁板焊缝
中国有色金属学报 2015年1期2015-03-26
- 6061－T6铝合金超声辅助搅拌摩擦焊接头的组织与力学性能
镜（OM）观察焊核区的形貌，腐蚀剂为由1%（体积分数，下同）HF、1.5%HCl、2.5%HNO3和95%H2O组成的 Keller试剂；采用Model HVA－10型维氏硬度计进行显微硬度测试，加载载荷为0.98N，加载时间为15s；在CSS－44100型电子万能试验机上进行拉伸试验，拉伸速度为2mm·min－1，结果取5次试验的平均值；采用JEOL JSM－6360LV型扫描电镜（SEM）观察拉伸断口的形貌。2 试验结果与讨论2.1 焊接接头的质量由表
机械工程材料 2015年11期2015-03-17
- 非酮症性糖尿病偏侧舞蹈症的MR影像特点及分析
R检查：左侧基底核区斑片状异常信号，T1WI为高信号，T2WI、FLAIR为稍高信号，DWIb值1000图为稍高信号，DWIb值0图未见明显信号减低。14d后复查，病灶范围明显缩小，10个月后复查，病灶吸收消失（图1-4）。例2 女，71岁。因“右侧上下肢不自主运动10d，加重2d伴情绪激动”收住神经内科。体检：四肢肌力Ⅴ级，病理反射阴性。右下肢可见不规则的快速、大幅度的舞蹈样动作。既往糖尿病史20年，血糖控制差1个月。实验室检查：空腹血糖25.4mmol
浙江医学 2015年9期2015-01-18
- 6061铝合金搅拌摩擦焊焊缝微弧氧化涂层的耐蚀性
析了 FSW 焊核区与母材区的表面和截面形貌及其组成，通过极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)研究了焊核区、母材区微弧氧化前后的耐蚀性能，并通过盐水浸泡实验进一步验证了其耐蚀性。微弧氧化涂层能够显著提高搅拌摩擦焊接头的耐蚀性能，且焊核区微弧氧化涂层的耐蚀性比母材区微弧氧化涂层更好。铝合金；搅拌摩擦焊；焊缝；微弧氧化；耐蚀性First-author’s address:School of Materials Science and Engineering, Ce
电镀与涂饰 2015年13期2015-01-17
- 机械轻量化用轻合金的FSSW接头组织与性能
，FSSW接头焊核区只发现α-Mg基体而未发现Mg17Al12相，FSSW接头焊核区硬度与母材相当，硬度最低值位于前进侧热影响区；接头系数达到90％。搅拌摩擦点焊；轻合金；Mg-8Al-1Zn-0.2Nd-0.1V合金；机械轻量化；FSSW0 前言搅拌摩擦点焊（Friction Stir SpotWelding，简称FSSW）是在搅拌摩擦焊基础上发展起来的一种新型焊接方法，在机械、汽车、轮船、航空航天等轻合金焊接方面有着极具前途的市场化应用[1]。目前，随
电焊机 2015年7期2015-01-16
- 2198和C24S异种铝锂合金搅拌摩擦焊接头的显微组织和力学性能
搅拌摩擦焊接头焊核区的力学性能和疲劳裂纹扩展速率。TAVARES等[10]对2198-T851铝锂合金搅拌摩擦焊接头进行了焊后热处理试验，研究发现，焊后热处理能够改善接头的力学性能。郭晓娟等[11]研究了焊接工艺参数对1420铝锂合金搅拌摩擦焊接头组织和力学性能的影响。张华等[12]改变焊接工艺参数对2A97-T8铝锂合金进行了搅拌摩擦焊试验，研究发现，接头焊核区和热影响区中沉淀相大部分溶解，热力影响区沉淀相密度高于焊核区。张丹丹等[13]对Al-Li-S
中国有色金属学报 2014年7期2014-03-17
- 6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头组织和冲击性能
。缺口分别开在焊核区、热影响区和母材，如图1所示。冲击试验按GB2650-1989《焊接接头冲击试验方法》在JB-30B型冲击机上进行，试验温度为室温。采用JSM-6360LV型扫描电子显微镜观察冲击断口形貌。图1 冲击缺口位置示意2 试验结果和分析2.1 显微组织6082-T6铝合金FSW接头的宏观金相照片如图2所示。国内外研究人员一般将FSW接头分为焊核区（Weld nugget）、热机影响区（TMAZ）、热影响区（HAZ）和母材，与传统的熔化焊接头相
电焊机 2013年10期2013-08-06
- Q235B钢薄板RSW焊接接头金相组织分析
焊接接头主要由熔核区、热影响区和母材三部分组成。图1a是优质RSW焊接接头的整体形貌，可以清楚地看到焊接接头熔核区的柱状晶垂直于试件的贴合面。图1b是图1a的局部放大图，图中从左到右标注阿拉伯数字之处分别为焊接接头受到不同热循环而形成的各个区域，其中①为焊件母材，②是焊接接头的正火区，③为过热区，④是熔核区。图1c是焊接接头组织纵向的局部放大100倍的照片，可以看出由下到上各个部分组织存在着明显的差别，依次分别为母材、热影响区和熔核区。最下面一层白色组织是
电焊机 2013年7期2013-08-05
- 压铸态AZ91D镁合金搅拌摩擦焊接头微观组织研究
分为以下区域：焊核区（Weld Nugget Zone，WNZ）、机械－热影响区（Thermo－Mechanically Affected Zone，TMAZ）、热影响区（Heat Affected Zone，HAZ）和母材（Base Metal，BM）。母材金属内部存在大量的小尺寸宏观气孔缺陷，这些气孔主要是由压铸工艺固有的高速充型和卷气导致的。整个焊缝除焊核区有贯穿性隧道状缺陷外，宏观上组织良好、无明显气孔缺陷；该隧道状缺陷出现在焊缝的前进侧，周边还聚
材料工程 2012年5期2012-10-30
- 冷却条件对2519A铝合金搅拌摩擦焊焊缝性能的影响
金进行焊接，使焊核区晶粒比常规焊接的晶粒更加细小。Liu等[5]将2219-T6铝合金放置在水中进行搅拌摩擦焊，发现在水中焊接可提高焊缝的性能。在空气中焊接焊缝的断裂位置在热影响区，而在水中焊接的断裂位置在热机影响区和焊核区交界处。Upadhyay等[10]比较了空气和水中搅拌摩擦焊焊接 AA7050-T7铝合金的性能，发现水中焊接能够提高热影响区的硬度，减小热影响区范围。2519A铝合金是中南大学在2519铝合金基础上研发出的一种新型装甲材料[11]，目
中南大学学报（自然科学版） 2012年10期2012-09-17
- 铝合金FSW过程中搅拌针前缘金属周期性流动行为研究
流动行直接影响焊核区组织微观演变以及焊接缺陷如隧道型孔洞的形成从而影响焊接接头的力学性能。在搅拌摩擦焊焊核区组织研究方面，Yang，Mironov，Xu，Li，Cui等人分别从不同的角度(晶粒大小，组织演变以及金属流线)分析焊核区组织，并且证实焊核区组织存在明显的周期性变化。而Yan等人研究了焊接过程的焊接参数的变化，结果表明压力、扭矩呈明显周期性变化。但是很少有学者从工艺参数的周期性及焊核区组织周期性的角度研究搅拌针前缘金属流动行为。因此，本研究利用高速
航空材料学报 2012年1期2012-09-12
- 5083-H321铝合金板材搅拌摩擦焊缝焊核区组织特征*
材搅拌摩擦焊缝焊核区组织特征*刘 洪，袁鸽成，黄泽涛，梁春朗，吴 亚，吴红辉广东工业大学材料与能源学院，广东 广州 510006采用搅拌摩擦焊接法对5083-H321铝合金板材进行焊接，借助光学显微镜、扫描电镜、背散射电子衍射分析仪、显微硬度仪及取向显微成像分析技术，对焊核区及母材的组织与性能进行了对比性研究．结果表明:该合金板材的焊缝无宏观缺陷；搅拌摩擦焊使该合金板材中大量的小角度晶界转化为大角度晶界，母材和焊核区的晶粒尺寸分布范围分别为6～55 μm和
材料研究与应用 2012年2期2012-09-05