主槽
- 边滩植被对复式河道水动力特性的影响
道通常可简化为由主槽区、过渡区及边滩区组成的复式河道［1，2］。随着河道淤积和河岸崩塌等问题的频发，河道的环境保护已引起广泛关注［3］。在复式河道的边滩区域生长的水生植被，作为河道生态系统的重要组成部分，已广泛应用于边滩加固和水体生态修复等［4］。然而，水生植被存在会增加河道的河床阻力，降低河道的泄洪能力［5，6］。许多学者围绕边滩植被对水流结构，河道阻力特性的影响展开了研究。前期研究大多采用物理模型实验，选用刚性植被通过分析水流结构来讨论边滩植被的影响，
中国农村水利水电 2023年9期2023-09-22
- 基于遥感影像的黄河下游游荡型河段主槽演变特征研究
冲刷淤积力度大，主槽摆动频繁，“二级悬河”发育显著［1］。随着20世纪50 年代以来，黄土高原地区开展各项水土保持工作，有效阻控了泥沙进入黄河也使得黄河下游来水来沙状况发生了显著的变化［2］，如花园口水文站年均径流量由20 世纪70 年代的449.81 亿m3，减少至本世纪的267.55 亿m3，减少幅度达到40.6%，而同期年均输沙量由11.95 亿t 减至0.98 亿t，减少幅度高达91.2%。由于水沙变化对河道冲淤、河床变形等具有强烈影响，因此许多学
中国农村水利水电 2023年6期2023-07-04
- 弯道滩地植被作用下漫滩洪水水沙因子横向分布研究
流通常具有典型的主槽和滩地。而弯道的水沙运动规律研究是天然河道水沙运动规律研究的基础，弯道水流在重力与离心力作用下将产生与顺直河道不同的运动特性，主要表现为水面纵横比降、横向环流、纵向垂线平均流速重分布等现象，是一种复杂的三维螺旋紊流，弯道水流特性决定弯道泥沙运动和河床演变的基本规律，对河床演变、河道整治、河岸防护等都有重要的影响［1，2］。同时，滩地植被对水流和泥沙运动有着显著的影响。一方面，当水流漫滩时，植被阻滞水流，减小植被区及其附近的水流流速，改变
中国农村水利水电 2023年6期2023-07-04
- 复式分汊水槽分汊口水流运动特性
复式断面。汊道段主槽边界与上下游主槽边界均由弧线顺滑衔接。试验模型平面布置如图1所示。本次试验利用薄壁三角量堰进行流量调节，通过下游侧叶式尾门调节下游水位条件，尾部沉沙池为水流出口。此外，为使水流进入水槽时尽可能平顺，在进水口处布置了花墙，并在花墙中布置了多排平水管。试验共布置7个测量断面，以测量断面为界，同时考虑水槽的形态变化，将试验水槽分为上游段、分流段、汊道段、汇流段、下游段。考虑到分流段边界条件变化较大，该段测量断面进行了加密布置。测线沿断面布置，
中国农村水利水电 2023年6期2023-07-04
- 连续急弯对河段输沙能力的累积效应试验研究
君等［4］研究了主槽断面形态对水沙变化的影响。白玉川等［5］认为通过优化河床断面形态，能够提高河槽的输水输沙能力。刘月兰等［6］在经验公式中以指数的形式描述边界形态与河道输沙能力。Bagnold［7］以河宽作为描述边界形态的指标。孙东坡等［8］以黄河下游实测资料为基础，采用断面形态B／H（B为河宽、H为水深）与来沙系数S／Q（S为含沙量、Q为流量）构造输沙效率综合系数Φ＝（B／H）（S／Q）0.5，认为造床流量时的综合系数Φ最大，河道的输沙效果最佳。程亦菲
人民黄河 2023年2期2023-02-21
- 小浪底水库横断面冲淤分布规律
衡情景，则还包括主槽冲刷和冲淤不明显2种常见类型。此外，实际比较水库横断面时，由于前后两次断面测量间隔时间较长，因此会形成冲淤交替后的淤积形态，如水平抬高与主槽冲刷相叠加（用水平抬高／主槽冲刷表示）。由于各水库的来水来沙、下垫面条件以及运用方式等存在差异，因此各个水库具有不同的横断面冲淤类型及分布。二滩水库淤积三角洲前坡段和洲面段（顶坡段）主要为水平抬高（横向平淤），洲面段出现主槽平移的断面［3］。陆水水库三角洲洲体位于库区中部，库区自上而下依次为淤滩为主
人民黄河 2023年1期2023-01-30
- 一种多通溜槽
带输送来的物料的主槽和用于分别向多个下游输送皮带输送物料的多个分槽，分槽通过连接通道与主槽连接，连接通道上设有能够将连接通道打开或封闭的开关机构，开关机构包括挡板、滑轨和用于驱动挡板沿滑轨滑动的电动推杆，挡板与电动推杆的推杆连接，滑轨的一端固定于连接通道的内侧，另一端延伸至连接通道的外侧．当推杆推动挡板至连接通道的内侧后，连接通道封闭；当推杆拉动挡板至连接通道的外侧后，连接通道打开。采用本实用新型的多通溜槽，能够避免安全事故的发生，且能够保证生产的正常进行
宝钢技术 2022年4期2022-12-23
- 复式断面明渠流能量及动量校正系数研究
断面的常见形式。主槽和边滩区域水体的水深和糙率差异，导致复式断面内的流速空间分布不均匀，采用平均流速进行水力计算时误差较大。引入能量和动量校正系数描述河道断面流速分布的不均匀性，可提高水力学计算精度。国内外多位学者对复式断面的能量及动量校正系数进行了试验和理论研究。Luo等[1-3]先后通过水槽试验进行实测分析，研究表明能量与动量校正系数受滩槽水深比的影响较大，随着水深比的增大，两个系数逐渐减小。此外，能量与动量校正系数与断面的对称性及形态（包括宽度比、宽
水利水运工程学报 2022年4期2022-08-25
- 洪水对黄河下游淤滩刷槽影响试验研究
的特性，洪水过后主槽排洪输沙能力将显著提高，与此同时“二级悬河”程度降低；然而也有部分含沙量较高的漫滩洪水，会造成主槽的严重淤积、降低主槽排洪输沙能力。研究发现，滩唇附近的滩区是漫滩程度较小的洪水淤积主要集中地，增大了“二级悬河”的程度；然而也有一部分漫滩洪水滩地淤积并不多，但塌滩现象严重，从而导致滩地总体上是冲刷的。因此，需要对漫滩洪水“淤滩刷槽”特性及其相应机理进行深入的分析和研究。本项目主要是通过实体模型试验，以“82·8”洪水为依据，保持现状地形条
治淮 2022年6期2022-07-12
- 河口地貌对潮汐不对称性影响的数值模拟研究
滩为涨潮主导型，主槽为落潮主导型[19]，长江口北支为涨潮主导型，但由于长江口北支断面从下游到上游不断缩窄，潮波变形加剧，使上游的潮汐不对称性更强[13]；杭州湾-钱塘江口的岸线改变使得该区域的潮汐不对称性发生改变，部分区域涨潮优势增强，而部分区域的涨潮优势减弱[20]。以上这些现象表明河口地貌对潮汐不对称性的产生和发展有着重要影响。然而，潮汐不对称性的变化会直接影响河口地区的泥沙净输运，从而进一步对河口地貌进行重新塑造[21]，研究潮汐不对称性可以对后续
海洋学报 2022年7期2022-07-09
- 基于ANSYS仿真计算的渡槽结构静动力特征分析研究
0-4。该弯拱在主槽结构设置有4孔预制箱涵，单孔宽度为6 m，高度2.5 m，顶、底板厚度分别为0.6、0.4 m，腹板厚度以及缝宽均根据设计方案优化后确定为0.3、0.35 m，该渡槽中部剖面图见图1。为确保渡槽运营后长期稳定性，工程设计部门拟对该结构开展运营期流固耦合状态下静动力特征开展分析，以确保渡槽设施满足工程运营安全要求。图1 渡槽中部剖面图3 渡槽结构流固耦合下静力特征3.1 工程建模利用ANSYS仿真计算平台按照水工渡槽设计方案建立几何模型[
水利科技与经济 2022年5期2022-05-19
- 左权水系连通工程护岸工程设计研究
2 防洪标准低,主槽不稳定由于河道沿岸不同区域发展先后的差异,农村段防洪标准并不统一。村庄附近大部分有较为系统的堤防设施,采用浆砌块石挡墙型式；非村庄段目前主要以土坡型式为主,防洪标准不高。过村庄段的堤防大部分是20 世纪80 年代后期通过群众投劳修筑,存在岸线不整、局部侵占河道等问题,堤防高程基本至多只能达到5 年一遇的设防标准。清漳河及清障西源由于河道较宽,河道内河滩地较多,由于缺失必要的主槽防护工程,主槽常常摆动不定,即使比较小的洪水也会给沿线群众造
陕西水利 2022年3期2022-04-11
- 黄河口清水沟流路地貌特征研究
然关注了典型断面主槽的形态特征及过流能力的变化, 但对于清水沟流路范围界限内河道断面整体形态及其沿程变化等地貌特征还缺乏系统研究。本文以2019年10月黄河口现行清水沟流路范围渔洼以下河段加测横断面为研究对象, 辨识现状地貌分布特点和横断面沿程形态特征, 并分析其成因。结果表明: 黄河口地貌形成受自然演变和人类活动的影响, 既具有主槽、滩地、堤防等河流地貌要素, 又具有滩涂、潮沟、拦门沙等海洋地貌要素。在有堤防河段, 主槽形态窄深, 过流能力较强; 在无堤
海洋科学 2021年12期2022-01-19
- 二维水动力学模型在堤防退建方案比选中的应用
地形变化大，河流主槽、河滩地、部分规划废弃的生产圩(武庙圩)之间的水流相互影响，结合工程情况选用MIKE21三角形非结构网格构建模型。该方法具有复杂区域适应性较好、局部加密灵活和便于自适应的优点，能够很好地模拟自然边界、各种构筑物及复杂的水下地形的优点，可以提高模拟精度[1,2]。MIKE21二维水动力模型建立步骤包括：确定研究范围，添加高程信息，剖分网格，确定参数，添加生产圩等建筑，确立边界条件[2-4]。2.2 计算范围确定如果单独建立芦华圩东段约3
工程与建设 2021年5期2021-12-23
- 复式分汊水槽水流特性试验研究
水流相互作用下，主槽过流能力降低。之后国内外许多学者通过水槽试验对复式河槽进行了研究，并取得了不少成果。在清水定床复式河槽试验中，所取得的成果主要包括复式河槽漫滩水流的流速及分布特性[4-5]，复式河道的过流能力及滩槽阻力[6- 8]，滩槽水流结构及紊动强度[9-10]；复式河槽的浑水试验也取得不少成果，主要包括滩槽含沙量及其分布特性[11-12]，滩槽泥沙的淤积分布[13-14]等等。水流淹没边滩时，过水断面湿周发生突变，床面阻力增大，滩面流速减小，主槽
水力发电 2021年9期2021-12-14
- 现状河道洪水演进速度变缓原因初步分析
积状况，特别是在主槽产生淤积问题之后，还会加快河道萎缩速度，进而就会使增大漫滩几率。河道洪水演进速度变缓，会使河道的实际传播时间多于正常的传播时间，在导致下游防洪工程长期处于较长时间的高水位状况，就会增加防洪工作难度。对于洪水运动而言，其实际上就是一种具有较强复杂性的自然现象，会对人们正常生活和生产造成严重影响。这就要求做好防洪工作，在保证人们财产安全的同时，促进生态环境和社会经济良性循环。一、河道洪水演进内容及研究意义（一）内容通过对河道洪水演进进行细致
魅力中国 2021年28期2021-11-26
- 排涝站运行对感潮河段通航的影响分析
，由于联通外海的主槽河道内往复流的产生，排涝水闸及排水泵站的运行相较于非感潮河道更为复杂。此外，潮汐河网常常位于经济发展程度高的区域，这些河网区域内的河道还通常是天然便利的通航线路，水道的航运任务繁重[9-11]。船舶通航能力以及通航安全也是必须考虑的问题。感潮河段中排涝站的运行，势必对这一区域水动力过程产生较大的影响，通航区域水流条件的优劣，直接影响到船舶航行的安全运行要求，是航道运营维护的关键所在。其中，河道水位的变化直接决定了航道深度，即航道水线面到
广东水利水电 2021年9期2021-10-11
- 黄河下游花园口-高村河段泥沙时空分布及地貌演变
不受洪水淹没，在主槽两侧修建许多防控工程，从而限制了洪水淹没空间，导致泥沙淤积分布不均，河床形态更加复杂［11-12］。黄河下游河道是这类河流的典型代表，其河道形态多变且具有宽阔的滩地，于两岸大堤内分布许多村落，居住189.52万人的村民，因此又被称为“滩区”［13］。黄河由于“水少沙多、水沙关系不协调”的特性［14-15］造成下游河道长期淤积，导致河床形态不断演变，形成举世闻名的“地上悬河”。同时，河道内生产堤、控导工程等建筑物不断加固与建设，造成主槽比
水利学报 2021年7期2021-08-20
- 基于MIKE21模型的颍河生产圩退堤分析
，得出沙颍河河道主槽糙率为0.025～0.035，滩地糙率为0.038～0.045。陈炼钢等[14]搭建了淮河中游水文-水动力-水质耦合模型，优选最佳水量水质联合应急调度方案，参数率定中沙颍河糙率采用0.020～0.030。本次采用安徽省颍河流域几次大水年汛期过程对糙率进行率定，结果见表1。河道主槽糙率取值0.0225、滩地取值0.0375时，阜阳闸下模拟与实测水位的相关系数P为0.977～0.994，纳什效率系数N为0.920～0.962，模拟效果较优，
水利技术监督 2021年7期2021-07-14
- 桑干河综合治理施工期河道水质保护措施
体工程内容包括：主槽疏浚9.69 km；主槽防护6.328 km；支流入河口主槽防护1.266 km；干流堤防治理6.072 km；巡河道路38.4 km；人工湿地2 处共计30.2 hm2；滩面绿化70.69 hm2；过水路面5 处。通过综合治理增加湿地面积、改善河道生态环境、提高河水自净能力，提升区域景观效果。桑干河怀仁段综合治理施工期采取了相应得力水质保护措施，使河道水质不受影响或破坏，从而保证河道下游工农业正常用水。2 河道内施工水质保护措施2.1
山西水利科技 2021年1期2021-05-25
- 黄河中游小北干流段持续淤积期的主槽摆动特点*
冲淤演变特点，对主槽摆动方面的研究较少[2]. 因此，研究黄河中游小北干流段的主槽摆动特点，不仅有助于全面掌握小北干流段的河床演变规律，也能为该河段的河势规划和河道整治提供相关参数.主槽又称为中水河槽，一般定义将深槽(枯水河槽)和嫩滩合称为主槽[3]. 各断面主槽中心点的连线即为主槽中心线，主槽中心线的摆动具有复杂的时空变化特点，是冲积河流横向摆动的重要方面[4-5]. 以往对主槽摆动的研究多是依据实测水文资料及河道地形资料，通常研究方法有主流线摆幅法和测
湖泊科学 2021年3期2021-05-10
- 反向瑞利台阶构型液膜空化性能与机械密封空化抽吸效应评价
示，其由引流槽和主槽组成，当滑动表面沿U-x方向运动时，在引流槽、主槽和主槽出口堰区间两级台阶收敛间隙和滑动表面剪切作用下产生极强流体动压效应，在主槽区域形成生高压区，并结合流体静压效应产生液膜承载力。在不同结构和排布下产生正或负的流体动压效应是表面型槽与织构的主要作用机理[10]，与上述文献[5-9]一致，瑞利台阶在摩擦学领域的研究与应用聚焦于其正流体动压效应优化与承载性能提升方面。在图1中当滑动表面沿U+x方向运动时，此时其排布与经典瑞利台阶相反即为反
化工学报 2020年12期2021-01-29
- 潇河榆次区段河道综合治理施工方案
容为治理段范围内主槽防护、清障、疏浚。新建左岸防洪大堤9.02 km，边坡种植草皮。弯道主槽段釆用格宾石笼护坡及护基，长5.39 km。支流涂河入口整治1.4 km（两岸长度）。对跨河桥梁上下游主槽进行防护，大沟桥上下游主槽防护工程1.1 km（两岸长度），上戈桥上下游主槽防护工程0.8 km（两岸长度），防护总长1.9 km（两岸长度）。2 河道治理工程设计2.1 河道治理标准根据《防洪标准》（GB 50201-94），确定本工程的防洪标准为10 年一遇
山西水利 2020年7期2020-12-23
- 基于WMLES方法的复式断面明渠三维紊流数值模拟
为复式结构，包括主槽和滩地。平时水流主要集中在主槽中流动，汛期水流漫过滩地，主槽和滩地共同过流，形成复式断面流动。由于主槽和滩地上水流之间较大的流速差异，导致在滩槽交界处出现较大的动量交换，使得内部水流结构体现出三维流动特征。在垂直于主流的横断面上，出现由紊流驱动的二次流，引起横向的物质输运、岸坡冲刷等问题。因此，研究复式断面明渠紊流的三维流动特征，对于河道行洪断面设计和加固具有重要意义。许多学者对复式断面明渠滩槽交界处二次流和动量交换机理进行了试验和理论
水利水电科技进展 2020年6期2020-12-10
- 漫滩流量对河床演变及防洪航运的影响研究
更大。而且，由于主槽水深大、流速高，滩地水深浅流速低，两部分水力特性相差较大的水流在滩槽交界面处会发生剧烈的动量交换，同时也会产生大量二次流漩涡，使之前的部分研究结果不再适用于复式河道[3-6]。由于复式河道水力特性复杂，近20 a来人们才开始相关研究。吉祖稳等[7-9]根据漫滩水流运动特点将复式断面分区，同时给出各区宽度经验公式、流速垂线分布规律等，获得了水沙横向扩散表达式、解析解, 为复式河道水沙运动的数值求解做出贡献，并通过试验得到滩槽交互区内主槽流
人民长江 2020年10期2020-10-28
- 大同市御河南环桥—京大高速桥段8#、9#坝蓄水工程概述
准的基础上对河道主槽进行整理，并设蓄水建筑物。本次治理以主槽拓宽、设坝蓄水后百年一遇洪水行洪线不高于原河道规划行洪线为原则，进行布置。2）顺应河势、节约投资、减少实施难度的原则主槽控制线在走向上与河势相适应，与洪水主流线大致平行，且力求平顺；堤防控制线布置宜宽则宽，为后期河道建设预留一定空间；堤线布置少占耕地、少拆迁房屋等，与现有的跨河工程（地下管线）合理衔接，减少工程实施难度及投资。3）恢复河道自然特性为原则蓄水岸线布置应恢复河道的蜿蜒性，根据现状恢复或
山西水利科技 2020年2期2020-08-27
- 福建莆田木兰溪防洪工程白塘段滩地及河道整治方案探讨
处[1]。白塘段主槽整治范围为涵坝水闸外引港末端至宁海桥段，整治岸线长2650.73 m（桩号BT0+000.0～BT2+650.73）[1]，其中桩号 BT0+000.0～BT0+172.41 段涵坝水闸外引港护岸段工程量及投资已在木兰溪下游三期荔涵段防洪工程中计列，实际需要整治主槽岸线长2478.32 m。白塘段防洪工程位于旧河道，主槽岸坡平均流速大于2.0 m/s，左岸易受水流冲刷。位于河道弯道的镇前左岸（桩号BT1+092.89～BT2+120.4
陕西水利 2020年5期2020-08-17
- 大同御河南环桥至京大高速桥段河道治理方案简述
道为复式断面，由主槽、滩地、堤防组成。堤防控制线间距为300～670 m，布置与河势相适应且平顺衔接，防洪标准为100 年一遇。河道清淤后形成主槽，考虑河道生态水面的景观效果、行洪能力等，确定主槽线间距为120～530 m。滩地位于堤防控制线与主槽控制线之间，由现状沙坑及滩涂平整形成，在河道近岸蓄水范围内设置安全水域，河道设置深水主槽。自上游3.4 km 范围新建液压坝3 座，生态蓄水主槽宽度300～390 m，形成蓄水面积127.2 万m2，蓄水量236
山西水利 2019年9期2020-01-03
- 汾河静乐县城段生态综合治理工程简述
设内容，主要包括主槽疏浚治理、主槽护岸、引雍水堰、湿地水池、防冲护底、东碾河入汾口绿化等。工程建设任务是在确保治理段河道防洪安全和水质安全的前提下，基本不改变河床形态，通过少量工程措施和丰富的生物措施，拓宽汾河水面面积，构建湿地生态河道，建成以“人、城市、生态、文化”为主题的水利生态工程区。2 工程布置汾河静乐县城段生态综合治理工程起点为县城汾河二桥上游270 m处，即桩号0+000，终点为东西碾河河口，即桩号2+900，治理长度2.9 km。在整个治理范
山西水利科技 2019年4期2019-12-23
- 河床横向摆动计算方法及其在黄河下游游荡段的应用
2］。深泓摆动、主槽摆动等横向摆动是河床横向变形的主要表现形式。短时间内大幅度的河床横向摆动是游荡型河流演变的一个突出特点。在1954年8月底黄河下游的一场洪水过程中，柳园口断面附近主流原来靠北岸，洪峰到达后主流开始南移，北岸淤出大片滩地，不久河又从南岸北滚，重新回到原来的位置，一昼夜之间主槽南北摆幅达6 km。上游来水来沙条件、水库运用方式或者河床边界条件的变化都会引起游荡型河流的横向摆动［3-5］。黄河下游游荡段因水流宽浅散乱、河势变化剧烈而河床横向摆
人民黄河 2019年10期2019-10-28
- 渭河下游近期防洪情势分析
防的地下河，河道主槽过洪能力达5000 m3/s左右。自三门峡水库建成运用以后，随着库区泥沙淤积的迅速发展，在渭河下游先后修建了两岸的防洪大堤，渭河下游逐渐发展成为地上河，成为三门峡水库的淹没区和影响区。多年以来，一遇较大洪水便出现洪涝灾害，甚至出现决堤等情况。2 河道冲淤情况分析2.1 冲淤体积及其变化渭河下游是三门峡水库的淹没区及影响区，渭河下游河道的冲淤既受到来水来沙条件的影响，也受渭河下游侵蚀基准面的影响。因此，渭河下游的河道冲淤比较复杂。根据渭河
陕西水利 2019年6期2019-07-26
- 渭河下游河道冲淤变化对洪水演进特性的影响
沙淤积严重、河道主槽宽度束窄明显、主槽摆动加剧且过水断面逐渐萎缩、S型河势增多等现象[1-3]；与此同时，河道的洪水演进特性因河道条件的变化也相应地发生了较大改变。多年来国内很多学者对渭河下游河道产生淤积萎缩的原因作了大量的研究，结果表明渭河下游枯水枯沙、潼关高程的不断抬升和高含沙洪水频发是造成渭河下游行洪能力下降、洪水位大幅度抬升以及泥沙淤积严重的主要原因[4-9]。 王西超等[10]从洪水位、消峰率和洪峰传播时间等方面对渭河“05.10”和“03.08
水资源与水工程学报 2019年1期2019-03-26
- 淮河干流王家坝至临淮岗段河道演变分析
年以前主要表现为主槽两侧河岸左移，左侧河岸左移幅度略大，总宽度变化不大，同时深泓高程有所降低，主槽面积呈逐年扩大趋势；1991年以后主要表现为左侧主槽岸坡比较稳定，右侧20m高程以下主槽逐年冲刷扩大，主槽面积由1992年的1398m2增加到2008年的1640m2。高水位测流断面河段为分汊河道，左汊1970年以后逐年下切，20世纪90年代下切幅度最大，之后逐渐稳定，目前左汊深泓高程基本稳定在16m。右汊河道自1965年以来一直较为稳定，总体表现为淤积，主槽
治淮 2018年11期2018-12-05
- 大同市御河河道生态整治设计分析
道为复式断面，由主槽、滩地、堤防三部分组成。堤防控制线间距为165～550 m，顺应河道河势平顺布置，堤防防洪标准为100年一遇。河道清淤后形成主槽，主槽宽度考虑河道土方挖填平衡、生态水面的景观效果、标准洪水可能对两岸产生的浸没等因素，确定主槽线间距为80～350 m。滩地位于堤防控制线与主槽控制线之间，由现状沙坑及滩涂平整形成。为改善河道生态及城市环境，在大同市已有水面的基础上向上游延伸，在京包铁路桥上游河道主槽设液压坝一座，回水长度1.7 km，生态蓄
山西水利科技 2018年3期2018-03-24
- 对口丁坝双岸整治对黄河下游河道冲淤的影响
花园口—高村河段主槽宽度束窄到800 m和500 m等3种地形条件进行计算,计算河段为花园口—利津。对于规划的未来50 a水沙系列,采用2013年汛前地形,游荡性河段花园口—高村河段主槽宽度束窄到600 m进行计算,计算河段为小浪底—利津。利用对口丁坝束窄主槽的示意图见图4。图4 主槽束窄概化示意图3 计算结果黄河下游一维非恒定流水沙演进数学模型(YRSSHD1D0112)与国内其他河道冲淤计算水动力学模型一样,建立在水流运动控制方程、泥沙连续方程和河床变
水利水电科技进展 2017年6期2017-11-10
- 辽河中下游段河道演变及水力几何形态研究
、断面横比降大、主槽偏右，体现为河床冲刷。从平面形态上看，铁岭站断面主槽右迁100 m，滩唇、滩地淤高。且此时为分叉河道。马虎山站断面主槽整体右迁200 m，滩地冲刷。平安堡站断面距石佛寺水库96.81 km，其间有秀水河、养息牧河、柳河汇入，并且距柳河口1.08 km。由于有高含沙支流柳河的汇入，滩地淤积，主槽河床整体抬高1.63 m，由于左岸有护岸等控制性工程，所以横向摆动不大，较稳定。六间房站断面由于有两岸大堤的约束，主槽横向迁移不大，河床明显冲深、
东北水利水电 2017年4期2017-04-28
- 基于地震反演及多信息协同约束的冲积扇储层精细建模
育三种沉积微相：主槽、槽滩及漫洪带(见图3)。主槽是冲积扇储层粒度最粗、分选磨圆最差的微相，形态上一般为2～3个直而深的槽体，是在洪水期快速堆积形成的，沉积物以砂砾岩为主。识别标志为垂直物源方向上为宽槽状，呈现不规则、不明显的凸形；粒度最大，但分选较差，以砾岩为主，颜色多为褐红、灰绿色、浅灰色；层理类型不明显，有时可以观察到洪积层理、前积型单层系交错层理，韵律不明显；测井曲线为箱型或漏斗型。槽滩位于主槽与高地形之间的过渡地带，当洪水规模较大时冲出主槽，在扇
东北石油大学学报 2017年1期2017-03-30
- 高速公路跨汾河大桥防洪影响补救方案
桥墩，缩窄了河道主槽，影响主槽过流能力。五是桥下主槽两侧建有护岸，缩窄行洪断面，影响主槽过流能力。3 防洪影响补救方案3.1 补救方案根据高速公路跨汾河大桥和该段河道现状，确定补救方案。工程建设任务包括：整改桥址附近河道，使高速公路跨汾河大桥桥址断面水位下降，从而使桥梁底部高程满足防洪要求。通过拓宽主槽，修整滩面降低水位。消除建桥后20年一遇洪水壅水影响。按规划要求整改桥址上游6km河道主槽，中水整治宽度60m。恢复抢险道路，清除河道内一切施工临时设施。3
山西水利 2016年1期2017-01-20
- 长江口北槽丁坝坝田区潮流及污染物迁移扩散特征
田高潮位明显高于主槽,北槽下段,高潮位与主槽相近;南坝田高潮位大都高于主槽,南北坝田低潮位与主槽相近;坝田污染物落潮时释放扩散速度较快,南侧坝田污染物扩散速度比北坝田快,大潮坝田污染物扩散速度比小潮快,坝田外部污染物扩散速度比坝田内部快;坝田释放污染源后,污染物随涨落潮流在坝田与主槽内运动,短时间内污染物进入航道的量较少。关键词：长江口;北槽;CJK3D-WEM;丁坝坝田;FVM;污染物;扩散长江口深水航道治理工程完成后,北槽主槽形成了一条具有一定宽度和深
河海大学学报（自然科学版） 2016年3期2016-06-30
- 小浪底水库对泺口至利津河段冲淤变化分析
道得到明显冲刷，主槽断面形态向良性发展，平滩流量大幅增加，过流能力大大增加。同时近几年调水调沙资料表明河道冲刷力度减弱，冲刷效率降低，河床粗化，主槽过流能力已基本稳定。调水调沙；冲淤变化；过流能力水少沙多是黄河的主要特点之一，在多沙河流上修建水库可使下游河道的来水来沙过程发生改变，河床也会得到相应调整。小浪底水库位于河南洛阳以北40km的黄河干流上，于1999年10月25日开始下闸蓄水［1］，2002年开始调水调沙。调水调沙一般在汛初进行，通过运用小浪底水
水科学与工程技术 2016年4期2016-06-07
- 高速公路跨潇河桥梁防洪影响的防治措施
河道两岸无堤防，主槽呈“U”型断面，宽约30 m左右，深约3m，河床质为黄土夹砾石。跨越处拟建潇河大桥全长910 m，共30 跨，桥跨布置为：左幅2×（4×35）m＋2×（5×30）m＋（4×30）m＋（3×30）m＋（4×30）m，右幅2×（4×35）m＋3×（5×30）m＋（6×30）m 装配式预应力混凝土连续箱梁，桥面净宽31m，桥面设计高程810.413～817.856m，桥梁采用单排六柱式墩，桥墩直径1.5～1.6m，主槽内布置有1组桥墩，桥墩与
山西水利科技 2015年2期2015-12-25
- 辽河中下游冲淤特性分析
根据断面法分析，主槽摆动较大。在大洪水时冲刷主槽，而滩地淤积；在中小水时水流不上滩，主槽淤积。由于大洪水较少，且在洪山水库建成后，西辽河泥沙得到一定程度上的控制，因此中小水时，滩地淤积并不严重，主槽略有扩大，摆动较大。第二段为清河口～柳河口。本段河道长度169km，平均河宽200m～300m，河床比降在石佛寺以上较大，在0.21‰～0.31‰；在石佛寺以下进入平原区，比降在0.16‰～0.24‰。本段河道由于清河的加入，河道演变与福德店～清河口段有所不同。
陕西水利 2015年3期2015-07-25
- 泥石流堵塞主河试验特征与模式
冲对岸、物源塞满主槽、脆弱区渗漏到主体垮塌的特征;渗混堵塞溃决模式表现为短时塞满主槽，水流渗混堵塞，流量加大的特征;束窄渐进式堵塞模式表现为主槽断面束窄、局部流量瞬时加大、渐进式局部堵塞的特征。当前的历史堵河事件以束窄渐进式堵塞为主,与试验统计结果吻合较好。泥石流; 堵河; 模式泥石流骤然间将大量包含各种粒径的泥沙输入主河，在短时间内改变主河水沙组成及局部边界条件，对主河水沙特性、运动特性及演变规律等都带来重要的影响。当支沟泥石流与主河相关因素对比关系在某
水土保持通报 2015年5期2015-06-27
- 穿滏阳新河主槽支渠工程设计与思考
、施工。滏阳新河主槽支渠工程为本保证此次白洋淀输水的应急临时工程，在滏阳新河倒虹吸下游新建跨主槽支渠临时工程协同过流，辅助滏阳新河主槽倒虹吸输水，倒虹吸和支渠分别承担10m3/s和30m3/s的过流要求，新建支渠截断滏阳新河主槽水流，为保证主槽内污水排放，在右侧滩地开挖导流渠，支渠与导流渠交叉部位设排污管。本工程在输水运行期间没有发生大的工程事故，滏阳新河主槽支渠工程经受住了实践的检验，圆满完成了输水任务。1.工程概况此次引黄补淀输水流量为30m3/s，现
河北水利 2015年8期2015-03-23
- 基于河道整治的环境影响分析
地点附近平水期时主槽平均流速约为1 m/s。1.2.2 河道演变1.2.2.1 河道现状本工程所在河段属于绥芬河干流下游，绥芬河下游河段属于平原型河流，河段主流向大致为由东流向西。河段比降较大，河床由沙砾卵石组成，滩地为茂密的杂草、灌木及次生林所覆盖。河道主槽兼有“U”字形及“V”字形单式河槽，在东宁县城东侧边缘的左岸转弯处有一江心岛［2］。绥芬河干流下游河段属于平原型河流，坡降较缓，滩地比较宽阔，有窜沟、牛轭胡和洲岛，河道两岸行洪距离为最大宽约700 m
黑龙江水利科技 2014年9期2014-11-14
- 内蒙古科右前旗归流河生态治理工程设计
～1300 m，主槽宽约30～150 m，每年汛期发洪水时，主槽容易改道，冲刷两岸堤防。同时，当地群众在河道内乱挖、乱采，造成河道沙坑密布、植被退化，严重破坏了河道的生态环境以及两岸城市的人居环境。2 工程总体布置此次生态治理工程治理段范围北起省际通道归流河大桥以北200 m，南至G111国道归流河大桥以南200 m，两侧以河道现状堤防为界，治理长度6.8 km，平均坡降1.79‰。2.1 主要任务河道左岸现状大堤防洪标准为100年一遇，右岸现状大堤防洪标
山西水利 2014年11期2014-04-06
- 浑河闸下游河道冲刷分析
道平面变形不大，主槽宽一般为 200～300m，局部河段略宽。发生大洪水时，因浑河左岸无堤，水面宽最大可达 4 714m。80 年代至 90 年代初，浑河沈阳段采砂主要集中在浑河闸以上河段，浑河闸以下采砂范围较小，采挖强度相对不大。分析浑河闸下游不同年份的河底最深点纵断，1990 年与 1982 年相比，闸下至大埃金（H 45）断面沿程有所冲深，但冲深不大。闸下 3 010m（H 50）断面冲深 1.31m，并向下游递减，至大埃金（H45）断面与 1982
东北水利水电 2014年1期2014-03-22
- 渭河下游高水位洪水机理分析
运动特性2.1 主槽过水能力降低前苏联学者热列兹拿柯夫在他的实验中发现：水流漫滩后，主槽过水能力降低。即主槽断面平均流速比临界漫滩时的断面平均流速小。随着滩面水深的增加主槽断面平均流速达到最小值，之后随着滩面水深的增加恢复到临界漫滩时的值，再随着滩面水深的增加主槽断面平均流速超过临界漫滩时的值。前苏联学者史皮岑用实验证实了这一发现。之后，世界各国学者的实验都证实了这一现象。用渭河临潼站2005年5次实测漫滩洪水、华县站2005年6次实测漫滩洪水，点绘主槽断
陕西水利 2014年3期2014-02-27
- 渭河“11.9”秋淋洪水对河道冲淤及河势变化的影响
较小，洪水主要在主槽内行洪，第三次洪水峰高量大，在渭河下游基本上全面漫滩。因此，渭河下游滩地的淤积量甚微，洪水过程中的冲淤主要发生在主槽内。2011年汛期渭河下游共冲刷泥沙0.6212亿m3，从而扩大了渭河下游的主槽过洪能力。根据实测资料分析，各河段的主槽过洪能力列于表4。表4 2011年渭河下游主槽过洪能力表2.3 渭河下游的河势变化2011年9月洪水的河道冲淤主要发生在主槽内，从而引起渭河下游的河势发生了较大的变化：一是少数河段主槽平面摆动较大，例如西
陕西水利 2013年1期2013-10-30
- 夏子街油田26-35井区克上组洪积扇相沉积特征
沉积，主要发育了主槽、侧缘槽、槽滩、漫洪带等沉积微相（表1）。表1 夏26-35井区克拉玛依组沉积微相划分2.1 主槽微相位于扇顶中间部位，顶端针对山口，呈喇叭形向下展开，横断面呈底微下凸的宽浅槽形，槽内布满流沟，呈放射型辫状，其间为相对较高的砾石堆—沟间滩。沉积物为一套很厚的砂砾岩，砾岩比＞90%，普遍发育洪积层理。中上部剖面出现支撑砾岩，沉积物分选差。流沟是主槽洪水活动的主要场所，洪峰过后的洪水多在流沟活动，支撑砾岩即形成于流沟中。沟间滩接受悬移物质最
中国矿业 2013年1期2013-07-25
- 白登河阳高县王官屯段河道治理工程设计
，由布置在中间的主槽和两侧的滩地组成，主槽间距35～125m，防洪大堤间距100～200m。两岸新建防洪大堤11735m，布置在滩地外侧，大堤设计高程满足10年一遇的洪水。在治理段河道内，共有2个排洪渠汇入口和1个支流汇入口，采用铅丝石笼进行防护。由于新建大堤高于现状地面，为保证雨季堤防后没有积水，在两岸堤防侧设排水口，共计18处。4 设计方案结合河道治理段现状，两岸地形较为宽阔，为节省工程投资，同时方便后期园区中心景观带的建设，堤防型式确定采用斜坡式土堤
山西水利 2013年6期2013-04-08
- 山西省桑干河河道干流重点段治理工程设计简介
前河道淤积严重，主槽萎缩，河势多变。防洪标准不足5年一遇，不仅危及两岸村庄和沿河耕地的安全，而且影响着册田水库的水质和水量。桑干河沿河两岸大量从河道内采砂，在河道内大量种植各种作物以及修建临时引水工程，致使桑干河河道千疮百孔，河势紊乱，输水行洪不畅。2 工程建设任务与规模2.1 防洪标准的确定本次工程治理段为桑干河干流。桑干河干流从太平窑水库坝下至两省交界处，经过朔城区、山阴县、应县、怀仁县、大同县、阳高县，重点对沿河两岸的乡镇和村庄进行防护。根据《海河流
山西水利科技 2013年1期2013-04-08
- 渭河下游临渭区河段砂石资源可开采量分析
贮量分析2.1 主槽建筑用砂质量评价渭河主槽目前为堆积阶段，主槽岩性以中粗砂为主。砂的成份主要以石英、长石为主，分选、磨圆均较好，泥质含量少。从试验结果［2］来看，主槽中的中粗砂可以作为3区建筑用砂，上游渭淤19#断面附近，颗分资料显示已接近2区砂，为较为理想的砼细骨料。从下游向上游，中值粒径d50=0.39～0.50 mm，细度模数 =1.8～2.2，渭河主槽的沉积粒径明显变粗。上述数据为天然状态下的测试数据，采用抽砂船，利用传送带输送采砂，开采过程中可
地下水 2012年4期2012-12-14
- 牡丹江市城区段江道造床流量分析
丹江城区段江道由主槽、边滩及岸堤组成。最大断面宽度500~900 m，主槽长24.8 km，多数主槽宽度在120~280 m之间，深2~4 m。江道平均比降为0.05%，较为平缓，平槽流量约为900 m3/s。牡丹江城区段河床以砂砾质为主，经多年水流冲淤作用，主江道呈蜿蜒型河段和汊河段，弯曲度数为1.2形成大小不等的江心岛。2 造床流量分析造床流量，是指多年河床在形成过程中，这种流量对河槽的塑造与形成所起的作用最为突出。一般认为造床流量既不是最大洪水流量，
东北水利水电 2012年8期2012-05-31
- 复式河槽平均局部阻力系数的研究
数计算式并拟合了主槽与滩地阻力系数与相对水深的关系式。Liao［7－8］研究了平均局部阻力系数对于SKM法解析解的影响。Rameshwaran［4］发现主槽和滩地的平均局部阻力系数与相对水深存在一定关系。综上可得，在研究SKM法时必然会涉及到平均局部阻力系数的计算，因此，探索其规律就显得尤为重要。本文重点研究复式河槽各区的平均局部阻力系数，探讨各区平均局部阻力系数的相互关系，进而通过反算推求断面总过流能力，并推求平均局部阻力系数与达西公式的转换关系。1 局
黑龙江水利科技 2012年4期2012-03-20
- 洪积扇沉积微相对储层质量的控制作用
——以克拉玛依油田三3区克下组储层为例
相，扇顶亚相发育主槽、槽滩和漫洪带等微相，扇中亚相主要发育辫流线、砂岛和漫流带微相。利用岩心物性分析资料揭示了不同沉积微相的储层物性差异，漫洪带和漫流带微相物性差，储层发育少；有效储层主要发育于物性好的主槽、槽滩、辫流线、砂岛微相，且主槽、辫流线微相渗透性较好。从渗透率韵律性及非均质定量参数两个方面评价了主要储层沉积微相内部非均质性，主槽非均质性最强，槽滩次之，辫流线相对弱，砂岛微相最弱。利用生产动态数据对不同沉积微相油水运动差异进行分析，主槽微相、辫流线
石油天然气学报 2011年6期2011-11-16
- 牡丹江第二发电厂供热机组工程河道演变分析评价
桥之间弯曲较大，主槽宽窄不同，呈竹节状。江岸为冲积粉质黏土或粉质壤土，江底为黄褐色砂卵石或道台桥组灰白色砂岩，由于近些年主槽采砂大部分段形成了鱼鳞式江底，抗冲刷能力非常强。牡丹江市第二发电厂拦河坝下至桦林废公路桥之间，主槽中有大量黑褐色的蜗牛石和块石，使河床非常稳定。项目区上下游河道为较顺直稳定河段，主槽宽窄不一，呈竹节状。曲率半径大，(R=1 300～1 900 m)，两岸滩地较高，右岸局部段临近山体。主槽呈U型河床，岸边较稳定。主槽平均比降41‰。主江
黑龙江水利科技 2011年1期2011-03-20
- 渭河下游河槽过洪能力数值计算推求方法探讨
生了较大的变化，主槽和滩地冲淤变化很大，河槽过洪能力普遍增大。而且随着防汛抢险行政首长负责制的实施和落实，越来越多非专业人士直接参与到防汛抢险工作中。因此，探索数值分析计算推求渭河下游各河段河槽过洪能力，提供使用方便、技术可靠的方法，对防汛抢险工作有着重要的意义。1 渭河下游水文站近年来河槽过洪能力分析由于渭河下游咸阳～泾河口段心滩发育、河道分汊，有多股水流，泾河口以下河段曲流十分发育，系典型的自由曲流，主槽宽度比较一致，平水期河宽约300m～500m，曲
陕西水利 2011年3期2011-01-23
- 植树护岸对河道水流影响的数值模拟
的过流能力减小,主槽的流速增加,过流能力加大,并且对水位的影响小。数学模型的计算结果与实验所观测的变化规律相一致。植树护岸;河道水流;数值模拟;有限单元法水利工程中的岸坡濒临江河湖海,因长期受到自然变化、环境侵蚀等多种因素影响而遭受不同程度的破坏,从而使工程效益下降。为了更好地发挥水利工程岸坡的作用,应采取措施护岸。护岸的形式主要有工程护岸和植物护岸两类。大多数的岸坡都可以采用植物防护的方法。长期实践证明[1-2],在堤外滩地种树,利用树根保护土壤,避免水
水资源保护 2010年2期2010-05-12
- 比降——面积法测流在洪水调查中的应用
滩流量，公式为:主槽流量用曼宁公式计算:另据现场勘察，并结合断面图计算分析，所选河段顺直，左、右滩断面沿程扩散，所以，断面沿程扩散系数ξ选用0.3，动能校正系数α选用1.0。3.2 洪峰流量的推算1)左、右滩糙率采用:根据断面情况及《水文测验手册》中天然河道糙率表(滩地)Ⅲ类型所给糙率，参考采用n=0.050，主槽糙率根据原韭菜河水文站主槽糙率分析资料，参考采用n=0.023。2)因为该河段上、中、下3个横断面均为复式断面，所以滩地、主槽过水断面面积分别计
黑龙江水利科技 2010年3期2010-03-22