静叶
- 叶片弯、扭、掠造型规律对透平级气动性能的影响
的前提下,研究了静叶片的弯、扭、掠不同改型对透平气动性能的影响[6-10]。然而静叶片造型改变后,其出口处的流场也会发生变化,势必导致动叶来流条件的变化。对处于最佳匹配状态的动、静叶而言,静叶或动叶的单独改型会使透平级的气动性能下降。因此,对静叶进行不同程度的弯、扭、掠改型时应寻求与其相互匹配的动叶扭转规律,这样才能使得透平的性能得到最大的提升。笔者基于动、静叶的最佳匹配原则对叶片进行参数化改型:利用正交优化方法,对静叶进行弯、扭、掠改型时也对动叶进行扭改
动力工程学报 2023年10期2023-10-18
- 不同叶型结构对悬臂式静叶气动性能的影响
悬臂静叶作为轴流式压气机中的一种典型静叶结构，具有结构简单、成本低、重量小，有良好的机械性能等优点。为满足小型涡扇发动机高可靠性、低成本的设计需求，其结构通常比较简单、部件数目尽可能少。采用悬臂式风扇静子可以将风扇静子叶片和风扇外机匣作为整体加工制造，从而减少发动机零部件数目，简化航空发动机的装配工艺，提高发动机的可靠性。蔡睿贤在对某型机压气机进行研究的过程中发现，采用悬臂式静叶结构的压气机在不同转速下与传统围带式相比都具有更高的压比、效率和裕度。与围带式
内燃机与配件 2022年15期2022-09-27
- 压气机叶片尾缘增厚方法的分析与研究
加厚了涡轮动叶和静叶的吸力面，通过数值模拟的方式证实了叶片尾缘加厚对载荷分布和尾迹损失的影响。而在压气机中，关于尾缘厚度对压气机性能的影响，国内外学者已经开展了一定的研究工作。Moses等[5]通过试验的方式，研究了动叶尾缘厚度变化对压气机压比和效率的影响，证实了NACA65系列叶型的尾缘厚度最大可以增加到叶片厚度的30%，而不会牺牲压气机的性能。祝华云等[6]系统的模拟了不同尾缘厚度对扩压叶栅总压损失和气流折转能力的影响。目前，已经开展的工作大多基于一列
节能技术 2022年3期2022-08-10
- 轮缘密封气流影响下的涡轮静叶通道流动特性研究*
缘密封相对于上游静叶的轴向位置对于主流流场影响较大，与转子叶片的相对位置和封严流量的大小决定了主流流场中不稳定结构的强弱。HORWOOD等[7]研究了斜向轮缘密封与主流流场不稳定性的关系，指出密封间隙中的剪切应力梯度影响了动叶前缘马蹄涡，造成主流道流场不稳定，并对比了1/12、1/6、1/4和全周计算域的计算结果。FIORE等[8]采用大涡模拟研究了带有轮缘密封的两级低压涡轮流动特征，发现黏性损失来源于沿轮毂、机匣和叶片边界层的壁面速度梯度。国内方面，张伸
润滑与密封 2022年6期2022-06-22
- 集成一体化静叶执行器在主风机组轴流机的应用
00）1 轴流机静叶系统存在的问题催化裂化主风机组是催化裂化核心设备之一，由烟气轮机、轴流风机、变速箱、电机组成，其中轴流风机由西安陕鼓动力股份有限公司制造。轴流风机静叶调节系统采用动力油站液压调节系统进行控制，包括独立的动力油站、蓄能器、电加热器、伺服调节阀组件、油冷器和执行油缸等部件。轴流机是催化裂化装置流化反应的关键动力设备，每天需频繁调节静叶角度来控制生产需要的主风流量。静叶角度控制出现问题会造成生产波动甚至装置停工等事件。原静叶调节系统的组成结构
设备管理与维修 2022年8期2022-06-01
- 某机组中压缸进汽室结构的优化
进汽室带首级整圈静叶， 单只动叶。 3种不同的进汽室模型如图1（a～c）所示， 进汽室网格数约 444 万个。 图 1（d）为计算域模型（以轴向进汽室为例）。 3 种计算模型的首级除了静叶叶型不同外， 其他参数均相同， 首级均为斜置静叶， 轴向进汽首级静叶为GHZ 叶型， 切向进汽与不完全切向进汽首级静叶都使用谢岗（D150S）中压首级切向进汽叶型，动叶统一使用谢岗（D150S）的中压首级动叶。图1 算例说明3 边界条件计算边界条件来自热力数据， 具体边界
东方汽轮机 2022年1期2022-04-13
- 汽轮机横置静叶有限元分析及安全性评估
了蜗壳进汽和横置静叶技术。试验表明，蜗壳进汽和横置静叶结构的出口气流角沿周向的分布更为均匀，能够有效地降低进汽结构的总压损失[1]，目前该结构已在各汽轮机制造厂的产品中得到了广泛应用。但由于横置静叶装配在蜗壳进汽内缸上，内缸的热变形、红套环过盈约束以及上下半内缸法兰螺栓预紧力等，都会影响横置静叶的强度和安全性。为了更加准确地对横置静叶进行安全性分析，本文采用横置静叶和汽缸的联合计算，分析过程中所有部件均采用全接触设置。本文的分析考虑上下半缸螺栓连接、红套环
热力透平 2022年1期2022-03-24
- AV50 风机自动化控制改造
控软起动器起动，静叶控制由PLC、手操器、伺服控制器、伺服阀组成，控制设备过多，增加了设备的故障点。（3）防喘振控制算法落后，当运行点越过防喘线时，防喘振PID 未能从当前阀门开度进行调节，存在死区；防喘阀打开后，由于没有进行预先调节，防喘振PID 增益调节不合理，一旦防喘振调节功能激活，阀门开度过大，直接将工况点风压、风量拉低，导致后端工艺生产极不稳定。（4）风机在正常运行过程中，在外界条件无任何明显变化，且无人工干预的情况下，风机静叶发生关闭，导致进气
设备管理与维修 2022年24期2022-02-08
- 超超临界1 000 MW二次再热低压通流优化
YH1为对第4级静叶进行前掠处理，YH2为对第4级静叶型线进行优化，YH3为对第4级静叶进行反扭处理，YH4为对第5级静叶反扭减弱处理。综合有效的优化方法，最终整缸提升0.3%，预计热耗可降低6.9 kJ/kWh。表1 整体优化说明2.2 优化分析2.2.1 原始YS方案图1为纯通流计算模型，计算软件使用NUMECA，计算模型SA模型，计算工质为可凝结水蒸气。图1 纯通流全三维计算模型设置特征长度为首级叶高123 mm，特征速度为进口近似速度85 m/s，
东方汽轮机 2021年4期2022-01-18
- 静叶安放角变化规律对螺旋轴流混输泵流动特性的影响
增压单元由动叶与静叶组成，虽然气液混输泵内能量转换的核心过流部件是动叶，但静叶——扩压元件亦有举足轻重的作用。混输泵中的静叶又称整流器，不仅具有传统导叶消除流体速度环量完成能量转化作用［5］，还有着特殊作用：一是压缩气体；二是再次混合气液两相介质：利用叶片的剪切作用破碎由动叶转动形成的气液分离和滞留气团，即调整气液两相的流动状态，保证下一增压单元中两相介质的输送［6，7］。因此，其结构的优劣直接影响到混输泵性能及稳定性。吴志旺等［8］分析了冲角对泵抗空化性
流体机械 2021年10期2021-11-27
- 存在热斑旋流时变几何导叶弯曲对涡轮级气热特性的影响
几何涡轮通过调节静叶喉部面积控制进口流量,优化燃机各部件间的匹配关系,提高燃气轮机的变工况性能[1]。采用变几何涡轮时,必须在静叶端部留有一定的间隙[2],以避免静叶与机匣和轮毂的剐蹭,保证静叶的自由转动,这就不可避免地给端区带来附加的二次流损失。Gunaraj等研究表明,端区损失占整个涡轮级损失的1/3[3]。因此如何更好地控制和减少端区的二次流动损失是变几何涡轮设计中需要重点考虑的问题。弯曲叶片是目前涡轮叶片设计中的常用方式,最早由Deich等[4]提
西安交通大学学报 2021年2期2021-02-22
- 某型压气机的S2流面静叶调节优化
法包括级间放气、静叶调节、可变通道面积、多转子等方法。在这些扩稳方法中，对于针对某些特定工况设计的轴流压气机，需要在流场发生变化时具有快速调节的能力。静叶调节作为扩大压气机稳定范围十分有效且经济的手段，研究静叶调节对轴流压气机性能的影响是至关重要的[11-13]。因此，本文基于某型三级压气机，结合一维、二维和三维计算，并以S2流面计算为主，对压气机各级径向特性参数分布进行优化。分别对压气机的各级总体参数和沿径向参数进行计算与分析，并结合分析结果进行静叶调节
机械制造与自动化 2021年1期2021-02-03
- 高炉TRT静叶电液伺服同步系统改造
的进口蝶阀和透平静叶的开度做起，而控制静叶开度的手段就是电液伺服控制系统。电液伺服控制系统的精度、误差，直接影响着TRT系统各阶段过程的控制。TRT静叶电液伺服同步系统用于调节透平机静叶开度，TRT静叶开度随高炉顶压波动进行调节，进而保持高炉顶压稳定[2]。静叶调节伺服油缸是控制TRT静叶开度的关键设备，原设计由一组阀台同时控制两台伺服油缸，两台伺服油缸油管采用并联的方式。静叶调节伺服油缸是整个静叶动作的执行元件，作业时要求同步性非常高。若静叶调节油缸不同
冶金设备 2020年6期2021-01-14
- 660MW超超临界汽轮机中压隔板沟槽缺陷原因分析及焊接修复
压缸#2-#7级静叶隔板外环出汽侧静叶根部附近存在大面积沟槽，经分析认为汽轮机中分面部位叶片接合部位配合不良导致静叶根部部位出现蒸汽紊流是缺陷形成的主要原因。隔板外环材质1Cr9MoVNbN和1Cr12Mo为马氏体耐热钢，具有较高的冷裂敏感性，同时部件对变形控制要求较高，为此制订了合理的焊接工艺，采用镍基焊材氩弧焊冷焊焊接，焊后进行锤击消除应力，控制层间温度小于60℃，打磨修型后表面探伤合格。成功焊接修复后已运行2年多，开缸检查未发现问题。1 概况某电厂安
装备维修技术 2020年3期2020-11-20
- M701F3燃气轮机压气机2级静叶环间隔板磨损分析与处理
查发现压气机2级静叶环左侧间隔板间隙最大到3.77 mm，严重超标，存在脱落导致压气机重大损伤风险。经与厂家共同分析、协商，增加了压气机揭缸检修，对压气机2级静叶环间隔板采取了针对性的焊接、销子加大等防脱落改进措施，消除了设备重大隐患，并对其它三台机组进行了内窥镜检查，未发现类似异常。1 M701F3燃气轮机压气机及2级静叶环结构M701F3燃气轮机1/4剖面图如图1所示,主要由压气机、燃烧室、透平及附属部分组成。其中外缸体主要是进气缸、压气机缸、燃兼压缸
燃气轮机技术 2020年2期2020-07-08
- 高负荷压气机首级可调静叶进口气流参数测试误差分析
的结构设计，通过静叶角度执行机构主动调节进口导叶和静叶角度，以改变非设计工况级间转子的进气攻角，从而改善气流参数和流道几何参数的适应性，进而提高高压压气机在低转速小流量区域的气动性能与稳定工作范围[6-8]。采用叶型探针进行多级高压压气机级间测量时，对于低负荷高压压气机首级可调静叶，通常角度调节范围较小，使得其上所布置的叶型探针测点的气流偏角在整个试验转速中常处在测点的不敏感角范围内，探针的测试精度能达到要求。但对于高负荷高压压气机，除进口导叶外，首级可调
燃气涡轮试验与研究 2020年2期2020-06-20
- 高炉TRT静叶控制功能研究与优化
说，高炉TRT 静叶控制功能既要保证TRT 发电，又要保证高炉安全生产，它的安全性及稳定性显得尤为重要。攀钢高炉顶压控制在引进TRT 前采用常规的四阀组进行控制，四阀组对顶压的控制实际就是通过四阀组的翻板开度控制高炉排气流量，保持高炉顶压实际值跟随顶压设定值，从而，保证高炉的正常生产。这样，高炉高压煤气通过四阀组减压损失了大量势能，基于上述原因，从能源回收利用方面考虑，引进了利用透平发电（TRT）来回收能源，控制高炉顶压的高炉煤气余压发电工程。该工程在高炉
冶金动力 2020年2期2020-04-24
- 高炉TRT 静叶控制功能研究与优化
104）TRT 静叶作为高炉顶压控制的关键设备，是保障高炉安全运行的核心控制系统，由于TRT 静叶控制系统既扮演着输出电力能源的角色，同时，也关系到高炉的安全运营，因此，对TRT静叶控制系统的安全稳定性能提出了更高的要求。该冶金企业的2#—4#高炉在采用TRT 静叶控制系统之前，主要利用四阀组来控制高炉顶压，以至于大量势能损耗现象，增加了生产成本，自引进TRT 静叶控制系统后，大量势能实现回收再利用，高炉顶压得到有效控制，进而大幅降低了高炉炼铁成本。1 高
中国金属通报 2020年22期2020-03-09
- 微型涡轮发电机J型弯曲静叶设计研究
算研究了J型弯曲静叶的弯高和弯角对微型涡轮机轴流涡轮级性能的影响，结果表明，当J型静叶弯高和弯角分别为1和5°时，对涡轮性能的改善效果最佳，将此成果应用于微型涡轮机跨音轴流涡轮静叶，涡轮流量、轮缘功以及级效率分别达到了1.205kg/s、223.9KJ/kg和0.852，较初始方案分别提高了0.96%、0.54%和0.88%。关键词：J型弯曲静叶;微型涡轮发电机中图分类号：TK14 文献标识码：A近年来，分布式能源向小型化，多样化和智能化发展[1]。
科学导报·学术 2019年15期2019-09-10
- 中国自主铸成重型燃机大尺寸一级静叶
气轮机涡轮第一级静叶铸件顺利通过鉴定。这是我国在重型燃机热端核心部件上取得的第一个重要突破，也是国家科技重大专项“航空发动机和燃气轮机”迄今最重要的里程碑式的成果。被誉为装备制造业“皇冠上的明珠”的燃气轮机，我国此前仅具备重型燃机冷端部件制造与总装能力，尚未掌握其热端部件设计制造核心技术，也没有相关自主研制能力。涡轮第一级静叶作为重型燃机典型的热端零部件，其核心制造技术一直处于国外绝对封锁状态。专家认为，国家电投旗下中国联合重燃、中科院金属所、江苏永瀚等协
发明与创新·大科技 2019年1期2019-06-17
- 轴流风机静叶控制系统故障分析
为主风调节控制的静叶控制系统显得更为关键，其故障波动将直接导致催化裂化装置主风流量波动甚至造成主风流量低低联锁停车，以下就一起因静叶控制系统故障造成的装置联锁的案例进行分析。1 事件经过在20180603T023032，催化裂化装置主风静叶控制系统开度在2 min内从69%突降至37%，导致主风流量低低联锁，催化裂化装置切断进料，机组安全运行，经联锁复位后静叶控制系统运行正常，临时投入运行。为避免系统再次误动，处理过程中对静叶执行机构进行机械限位，活动范围
石油化工自动化 2019年2期2019-06-05
- 半锥角与螺旋轴流式混输泵性能间关联性研究
3-5]。动叶和静叶是螺旋轴流式混输泵的核心部分，其结构参数的选取对混输泵性能有很大影响，动、静叶结构如图1所示。文献[6—8]分别以动叶叶片重叠系数、动叶叶栅稠密度和静叶叶片数等动静叶结构参数为出发点，研究了这些参数变化对混输泵性能的影响。轮毂半锥角是动、静叶重要的结构参数之一。目前，有关螺旋轴流式混输泵轮毂半锥角大小对混输泵性能的研究较少，文献[9]在动、静叶轮毂半锥角其中一个参数变化的基础上对动、静叶内的含气率及静压沿流线分布情况进行了单独分析，文中
西华大学学报（自然科学版） 2019年3期2019-05-17
- 中国自主铸成重型燃机大尺寸一级静叶
气轮机涡轮第一级静叶铸件顺利通过鉴定。这是我国在重型燃机热端核心部件上取得的第一个重要突破，也是国家科技重大专项“航空发动机和燃气轮机”迄今最重要的里程碑式的成果。被誉为装备制造业“皇冠上的明珠”的燃气轮机，我国此前仅具备重型燃机冷端部件制造与总装能力，尚未掌握其热端部件设计制造核心技术，也没有相关自主研制能力。涡轮第一级静叶作为重型燃机典型的热端零部件，其核心制造技术一直处于国外绝对封锁状态。专家认为，国家电投旗下中国联合重燃、中科院金属所、江苏永瀚等协
发明与创新 2019年1期2019-03-26
- 螺旋轴流式多相泵长短复合静叶优化设计
的动叶和不同长短静叶叶片数的复合静叶构成增压单元；采用相同的3级增压单元，在不同进口流量以及不同含气率的工况下，研究其内部流动；理论上，叶片的轴向长度影响叶片的轴向扭曲程度，对多相泵的增压效果、气液分离程度以及效率有重要的影响。长短复合静叶其优势在于降低混合流体流入静叶流道时由于排挤而造成的能量损失。由于较大的气囊状流使得过流通道形状变得狭小，流体局部速度增大导致局部压力增大；因此，长短复合静叶还可以有效切割较大的气囊状流，减少较小的泡状流聚合，有效抑制气
西华大学学报（自然科学版） 2018年5期2018-09-18
- 某反动式筒形高压内缸制造工艺研究
使用的预扭装配式静叶通流技术中的高压汽缸的加工实现，重点介绍了制造工艺拟定及预扭静叶安装槽车削这一重难点工序的加工实现。1 汽缸的结构特点及加工难点分析该汽缸的材质是某高合金铸钢，汽缸上、下半重均约18 t，外形轮廓尺寸：长约3500 mm，最大回转直径约φ1670 mm。内腔回转直径约φ725～φ1000 mm，静叶安装后仅约φ672 mm，如图1所示。图1 筒形高压汽缸纵剖面图1.1 汽缸的结构特点汽缸结构上，外形沿用了常规冲动式筒形缸的红套结构。不同
东方汽轮机 2018年2期2018-07-03
- 轴流式主风机静叶角度测量方法探讨
公司设计制造的全静叶可调式轴流式压缩机，型号为AV56-10，它的主要动力学特点是流量、压力调节范围广，各工况点效率高，运行平稳。静叶角度的准确性是保证它这一特点的基础，使用一种准确性高的检测方法，来检验测量静叶角度值，使之到达设计要求值，保证设备在运行生产过程中平稳运行，是设备施工安装过程中的重要环节。为此，通过对设备说明书及相应规范中对静叶角度测量原理进行仔细研究，对传统的测量方法进行改进，通过新测量方法的实施，取得了良好的效果。1 传统测量方法以西安
山东化工 2018年5期2018-04-04
- 基于静叶特性的匹配环境下CDFS性能测量方法
。本文针对一种带静叶的CDFS与高压压气机匹配气动布局的特点，为了获取CDFS性能，在总结两种基于叶型探针的常规测试方案及其缺陷的基础上，提出了一种新的测试方案。即基于部件环境下CDFS静叶的气动特性，根据匹配环境下CDFS静叶进口气流状态，通过插值向后推算间接得到CDFS出口气流平均参数，进而求得CDFS性能。最后通过对比CDFS在匹配环境下和部件环境下的性能，论证了该测试方案测量匹配环境下CDFS性能和出口气流平均参数的有效性。2 试验方法2.1 试验
燃气涡轮试验与研究 2018年1期2018-03-23
- 考虑可调静叶压气机的船舶燃气轮机仿真优化
001)考虑可调静叶压气机的船舶燃气轮机仿真优化王志涛1，白冰1，李铁磊1,2，范阔1，李淑英1(1.哈尔滨工程大学 动力与能源工程学院，黑龙江 哈尔滨 150001； 2.哈尔滨工程大学 工程训练中心，黑龙江 哈尔滨 150001)作为燃气轮机防喘措施之一，压气机可调静叶在变工况下的调节方案对燃机的运行性能具有重要影响。以某型三轴船舶燃气轮机为研究对象，建立了考虑变几何压气机的燃机系统仿真缩放(0维-1维)模型。以提高燃机运行效率为目标，通过系统仿真，得
哈尔滨工程大学学报 2017年11期2017-12-06
- REXA执行器在主风机静叶调节系统中的应用
A执行器在主风机静叶调节系统中的应用钟 海 李闽燕 王 健 果 硕 赵仁辉 唐艳伶(中国石油华北石化公司)针对二催化主风机原电液伺服静叶调节系统存在的动力油系统泄漏严重、伺服马达拒动、伺服阀卡涩及静叶漂移等问题，对该系统进行了改造。将原电液执行器更换为REXA执行器。改造后，极大地减少了液压油管路，解决了原系统的伺服阀卡涩、静叶漂移及渗漏等问题。REXA执行器 主风机静叶调节系统 改造 电液执行器中国石油华北石化公司二催化主风机是装置扩能改造时由三催化搬迁
化工自动化及仪表 2017年9期2017-11-01
- 弯叶片对二次水滴运动特性及水蚀的影响
蚀问题.通过比较静叶不同弯曲设计对二次水滴的影响，得到了弯叶片影响静叶表面水滴运动特性的机理，提出以弯叶片控制二次水滴撞击范围与强度的方法.结果表明：静叶反弯能够减小二次水滴在叶展中部的速度，这一作用对二次水滴在静叶表面的运动也适用；静叶反弯能够增大二次水滴在叶片两端的速度，有利于二次水滴顺利通过动叶栅通道，减少二次水滴对动叶的撞击；静叶反弯通过改变二次水滴速度分布，大幅降低了动叶顶部吸力侧的水蚀程度，静叶反弯25°可使动叶高侵蚀率区域面积减小90%以上.
动力工程学报 2017年10期2017-10-17
- 跨声轴流压气机弯曲静叶出口三维流场测量
声轴流压气机弯曲静叶出口三维流场测量万钎君，向宏辉，张 军，王统林，钟 明(中国航发四川燃气涡轮研究院，四川江油621703)利用小型五孔探针测量了不同工况下单级跨声轴流压气机弯曲静叶出口三维流场。结果表明，静子出口有明显的尾迹特性，其对后排叶片的影响不容忽视。静叶角度调节对静子叶片出口气流角及尾迹形状有较大的影响。弯曲叶片对端壁角区低能流体具有径向迁徙作用，有利于提高压气机扩压能力。叶尖、叶根及静叶吸力面侧尾迹区，是高阻滞、高损失、高涡量区。径向速度在叶
燃气涡轮试验与研究 2017年4期2017-09-22
- 汽轮机除湿结构专利技术综述
：汽轮机；末级；静叶；除湿；去湿中图分类号：TK262 文献标识码：A一、汽轮机末级除湿结构概述汽轮机是将热能转化为机械能的主要动力设备，广泛应用在电力、航海、化工等工业领域。随着社会需要和技术发展，越来越多的大功率汽轮机将投入，而汽轮机的末几级是在湿蒸汽状态下工作，汽轮机中的湿蒸汽问题更需要得到关注。蒸汽在汽轮机的低压部分膨胀到一定程度会自发凝结形成凝结核，形成湿蒸汽。汽轮机的末级组件在湿蒸汽环境下工作，要同时承受化学和机械的共同作用，会出现侵蚀腐蚀，通
中国新技术新产品 2017年18期2017-09-07
- 静叶调节对多级轴流压缩机性能影响的分析
能源与动力学院）静叶调节对多级轴流压缩机性能影响的分析王华强 王英锋 常炜 梁家豪（南京航空航天大学能源与动力学院）民用多级轴流压缩机产品实际工作中工况点变化较为显著，因而需要满足不同的性能参数的特点。本文采用CFD方法，以静叶可调的15级压缩机为研究对象，考虑压缩机在夏季、冬季以及年平均三种不同条件下的工作环境，通过大范围内各级静叶角度的调节，进行全工况特性的数值模拟，研究静叶角度的改变对整台压缩机性能的影响，校验压缩机与实际工况下工作性能需求的匹配性，
风机技术 2017年3期2017-07-21
- 引风机变频静叶联合控制研究与应用及节能效果分析
限公司引风机变频静叶联合控制研究与应用及节能效果分析汪朝阳1朱宇新21.上海上电漕径发电有限公司 2.上海明华电力技术工程有限公司介绍了引风机静叶挡板和变频控制策略、节能效果、联合调解控制策略，在此基础上详细介绍了变频净叶联合控制冷态试验、热态运行情况，最后给出了联合控制方式的节能效果分析。静叶变频联合控制；炉膛负压；控制策略；节能效果上海上电漕径发电有限公司1000 MW超超临界火力电机组，其锅炉为上海锅炉厂有限公司引进阿尔斯通技术生产的塔式直流锅炉，汽
上海节能 2017年2期2017-03-11
- 考虑气动和湿汽损失综合影响的低压多级透平优化
优化变量为末三级静叶的安装角和型线沿叶高的积叠规律,安装角优化通过改变多级透平级之间的压力平衡,来改变湿蒸汽透平级内过冷度的分布,降低非平衡热力学损失和水滴的直径,使得末三级的湿汽损失减小了20.71%,由此获得了通过调整低压透平静叶安装角从而减小湿汽损失的方法。静叶积叠规律的优化中通过改善反动度沿叶高的分布、减小叶根边界层分离和降低二次流损失提高了气动效率,同时引起级内过冷度和出口流速沿叶高变化,使一次水滴和二次水滴的直径减小,导致气动损失降低了0.52
西安交通大学学报 2016年3期2016-12-23
- 低速轴流涡轮叶片层流分离流动的数值模拟方法比较*
的流动细节，发现静叶通道内边界层主要为层流边界层，静叶吸力面发生层流分离，分离流有很大的径向运动。Schobeiri等[6]采用人工尾迹的方法研究了低速涡轮叶栅在不同雷诺数下的边界层发展、转捩和分离的过程。提高叶栅进口的湍流度和雷诺数有助于减小叶片吸力面的分离区。Mahallati和Sjolander[7]采用类似的模型研究了更低雷诺数下涡轮叶栅内部流动。研究发现来流尾迹对叶片流动分离的抑制作用很有限，但是转捩可以使分离流提前再附。Maclsaac等[8]
风机技术 2016年3期2016-12-20
- 单级环境静叶等离子体流动控制机理仿真研究
38)单级环境静叶等离子体流动控制机理仿真研究吴阳阳，张耘玮，马彩东(空军工程大学 航空航天工程学院，西安 710038)在轴流压气机等离子体扩稳研究中，针对单转子压气机流动控制的研究较多，而针对单级环境下静叶流动控制的研究却很少。采用静叶轮毂轴向等离子体激励方式，通过数值模拟方法研究单级环境下静叶流场特性，揭示轴流压气机静叶等离子体流动控制扩稳机理。结果表明：等离子体激励器的轴向位置对单级轴流压气机的扩稳效果影响显著，越靠近叶片前缘，扩稳效果越好；布置
航空工程进展 2016年4期2016-12-19
- 变几何涡轮叶栅叶端小翼的气动性能
变几何涡轮在可调静叶转动时旋转轴端严重恶化端区流场的问题，提出在可调静叶的机匣端部应用小翼结构的方法以克服这一问题并减少叶端间隙泄漏流动。应用数值方法和标准k-ω两方程湍流模型，并结合低速风洞试验，首先研究了可调静叶栅小翼端部流场及损失分布，并考虑了可调静叶转动的影响，随后给出了叶端凹槽状小翼结构，并评估了其气动性能以及对间隙变化的敏感性。研究结果表明：在可调静叶栅中应用叶端小翼不但可以避免可调静叶转动时旋转轴端恶化端区流场，还降低了叶端间隙泄漏驱动力，从
航空学报 2016年12期2016-11-18
- 补汽对透平级气动性能和静叶汽封转子动力特性影响的数值模拟
透平级气动性能和静叶汽封转子动力特性影响的数值模拟王世柱1,李志刚1,李军1,冀大伟2,肖高绘2,葛庆2(1.西安交通大学叶轮机械研究所,710049,西安;2.上海电气电站设备有限公司,200240,上海)为了研究补汽对汽轮机通流部分气动性能和转子动力特性的影响,首先采用数值求解三维RANS方程和k-ε湍流模型的方法,研究了无补汽和2种补汽工况下补汽对透平级气动性能的影响。在此基础上,以不同补汽工况获得的透平级静叶汽封的进出口气动参数为边界条件,采用多频
西安交通大学学报 2015年5期2015-12-26
- 汽动引风机控制方案设计
力控制从过去的单静叶控制过渡到静叶+转速控制方式，本文以某1 000MW机组为例，介绍了一种汽动引风机控制方案的设计，以及在RB、引风机并列过程中的一些新思想。1 系统概况某1 000MW机组烟气系统引风机与脱硫增压风机合并，配备2台由上汽生产的BZ49／58／12型背压式汽轮机驱动的静叶可调式轴流引风机，每台引风机的额定容量为50%BMCR。锅炉一再出口蒸汽作为引风机汽轮机的工作汽源，邻机汽源作为启动及调试用汽汽源，除氧器作为引风机汽轮机的正常排汽去向。
电力与能源 2015年5期2015-12-16
- 核电汽轮机末级静叶缝隙除湿的试验研究
讨论内部除湿中的静叶缝隙除湿结构，即在低压末级隔板的静叶上开设抽吸缝隙，利用汽轮机叶栅通道与凝汽器之间的压差抽除静叶表面上流动的水膜，使流出静叶出口边的水量减到最低限度，从而大大减少水膜撕裂及二次破裂形成的二次水滴，降低对动叶的侵蚀。本文的目的，是借助试验数据探讨较好的末级静叶除湿方案，通过选择适当的抽吸压差、缝隙宽度和位置，使除湿效率达到较好的效果。1 静叶除湿系统目前基本上所有的汽轮机制造商都采用在静叶上开设抽吸缝隙来抽出水分，此种方法在降低湿度和减小
机械工程师 2015年3期2015-11-09
- 静叶比例阀控制系统改造应用*
104)0 引言静叶控制系统一般采用用电液伺服阀控制方式［1-3］。电液伺服阀具有响应时间短、工作可靠等优点，但在生产实践中发现，静叶伺服控制系统出现的一些故障包括控制信号丢失、跟踪滞后、位置传感器故障等，会造成静叶大幅波动甚至全开或全关，严重影响了设备调控效果。1 存在问题的分析莱钢集团粉末冶金公司的电炉机组静叶开度均由电液伺服阀来控制。其静叶调控系统工作原理为:有自控系统发出的指令信号，在伺服控制器中与油缸的实际位置信号比较，成为误差信号放大后，送入电
机械研究与应用 2015年3期2015-07-04
- 1 000 MW机组锅炉汽动引风机运行试验分析
MW机组的2台静叶调节电动机驱动引风机的电功率占单机发电容量的1.48%，在机组负荷较低或减负荷时，风机节流较多、效率低。对锅炉电动引风机进行蒸汽驱动、引增合一（引风机与脱硫增压风机合并）的改造成为近年国内火力发电行业的热点。利用蒸汽驱动引风机可节约厂用电；可方便地实现转速调节，使引风机在不同负荷下保持高效率；可避免大容量电动机启动电流对厂用电系统的影响；引增合一可减少设备的维护成本，简化DCS（分散控制系统）控制方式。为了提供运行操作参数，对改造后的风
浙江电力 2015年7期2015-04-13
- 带与不带启动阀的TRT机组转速控制
TRT；启动阀；静叶；转速Speed Control of TRT Unit With and Without Starting ValveLV Bingbing (No.2 Automation Dept. of WISDRI Engineering & Research Co., Ltd., Wuhan 430223, China)【Abstract】Regarding the existing two different types of TRT p
冶金动力 2015年4期2015-03-15
- 核电半速1 710mm 末级长叶片静叶气动优化
710mm 末级静叶的优化流程及结果，研究工作对降低流动损失、提高长叶片级通流效率有非常重要的意义。1 优化的方法及步骤1.1 优化依据优化的手段是：在CFD 模拟计算结果中发现问题，提出修正，调整末级静叶，对静叶调整过的流场进行分析，保证末三级进口、出口边界条件不变，以末三级出力和效率为优化目标，寻找最佳设计方案。鉴于1 710mm末级静叶叶型偏离最佳节，优化的第一步即是增大节弦比。设计中，相对节距是有最佳值的，由最佳值增加，叶型压力面相对压力会相应升高
热力透平 2014年4期2014-12-03
- F级重型燃气轮机静叶环锻件的国产化工艺试验
F级重型燃气轮机静叶环锻件的国产化工艺试验文／董士良·上海宏钢电站设备铸锻有限公司王亚鹏·上海电气电站设备有限公司汽轮机厂作为大尺寸薄壁环类锻件，静叶环按照传统的工艺进行热处理容易发生变形，利用锻造余热进行余热淬火(正火)＋回火代替传统的热处理工艺在试验和试制中都取得了很好的效果，一方面减少了热处理变形，另一方面减少了热处理道序，降低了生产成本。按照F级重型燃气轮机静叶环锻件国产化的要求，锻件应在性能热处理合格状态下交货。环类锻件传统的热处理工艺是在辗环成
锻造与冲压 2014年17期2014-10-10
- M701F燃气轮机2级转子轮盘温度偏高原因分析及处理
成了燃烧室，4级静叶环及4级反动式动叶构成透平，附属零部件包括2组径向可倾瓦、1组推力瓦、缸体、气管、油管、支架以及测点元件等。2 M701F燃机风烟系统简介空气通过空气过滤系统、进气室、IGV等部件进入压气机，在压气机内，空气被强有力地压缩，并通过出口导液(OGV)送到燃兼压缸。压缩空气根据功能主要分成3部分：一部分与天然气一道进入燃烧器并参与燃烧；一部分被抽出，变成透平冷却空气(TCA)；一部分分别从6级、11级、14级静叶环抽出，通过抽气管道及其节流
综合智慧能源 2014年7期2014-09-10
- 电液转换器卡涩故障分析与解决*
030)大型机组静叶调节采用的电液执行机构经常发生卡涩故障，对点液伺服阀门的构造和动作原理进行了描述，分析了电液转换器的卡涩成因，并就预防提出了措施。电液转换器；静叶；动力油Abstract: The jam fault often occurs in electro-hydraulic actuator used by regulation of the large unit stator, the structure and operation pri
机械研究与应用 2014年4期2014-07-24
- 天铁动力6#TRT静叶伺服控制系统改造
铁动力6#TRT静叶伺服控制系统改造吕晶（天津天铁冶金集团动力厂，河北涉县056404）针对天铁动力6#高炉煤气余压发电机组（6#TRT）静叶伺服控制系统静叶不同步，造成机组连接板断裂事故，分析了其发生原因，通过改造液压系统和自控伺服系统，设定相关参数，消除了由于静叶不同步而引起的设备故障现象，提高了机组运行周期，提升了发电效率，取得了较好的经济效益。余压发电；静叶；伺服控制；同步；改造1 引言天铁集团2 800 m3高炉配备了一台额定功率为15 600
天津冶金 2014年6期2014-05-12
- 台山电厂5号机组风烟控制系统参数分析及优化
的，将2台引风机静叶反馈均值作为风机动叶控制的前馈，而增压风机动叶的PID调节是根据旁路差压调节的，所以增压风机动叶的控制指令量＝引风机静叶反馈前馈量＋入口烟气压力PID输出量。图1给出了简略的增压风机动叶控制示意图。图1 增压风机动叶控制示意图自台山电厂完成5号机组脱硫取消旁路改造工作后，在风烟系统联调中，专门针对引风机自动调节PID中增加变比例和变积分，其目的是使炉膛负压调节更加完善和可靠，能满足各种工况的自动调节。具体变比例和变积分部分参数如下：KP
机电信息 2014年36期2014-03-06
- 压气机级内动静非定常干涉数值研究
特点，及其对下游静叶的非定常扰动。2 数值方法图1 计算网格示意图本文数值模拟模型为某多级压气机第七级原型级和弯掠动叶改型级。采用三维N-S 求解器FINETM 模块对压气机级进行非定常数值模拟。非定常计算采用叶片约化方法，计算叶片数目约化为2∶3。计算网格采用Autogrid5 与IGG 生成，计算网格总数约250 万，图1 给出了计算所用的网格示意图。3 动静叶干扰对静叶流动的影响本文采用非定常脉动速度［6］来研究非定常效应对静叶栅流场的影响。图2 给
机械工程师 2013年2期2013-12-23
- 900MW汽轮机中压缸首级静叶与第一级动叶损伤分析
内缸进汽道的首级静叶与第一级动叶表面损伤严重。2.2 中压缸运行状况1）检查动叶 吊离中压缸上缸后，发现第一级动叶（全周）受硬质合金密封面碎片撞击，损坏较为明显，叶片表面呈现不规则细小凹坑，深度为0.1～0.5mm。金属碎片嵌入动叶与叶顶围带，如图5所示。金属碎片大小不均，颗粒度重约0.01～1.50g。第二级动叶表面（全周）受金属碎片撞击，呈现分散的少量轻微损伤点。自第三级动叶起至末级（第十三级）动叶，受金属碎片撞击损坏不明显。检查发现，末级动叶围带、次
电力与能源 2013年3期2013-08-31
- 几何模型在TRT行程匹配中的应用
一种装置。第一级静叶为全静叶可调的TRT，静叶角度的开度大小是由动力油站提供动力的伺服作动器来控制完成的，伺服作动器能否准确地调整控制TRT的静叶角度，是满足用户对风机性能要求的关键点，这也是TRT 装配工序的技术关键。2 结构介绍本文介绍的TRT 结构特点为伺服作动器驱动、一级静叶可调；可调的静叶通过曲柄滑块机构、摇柄机构和导向圈体（上下半水平剖分件）与伺服作动器连接，从而控制静叶角度的开度，具体见图1所示。导向圈体与摇柄机构组成导向机构，导向机构与安装
机械工程师 2013年3期2013-08-15
- 引风机动叶调节故障原因及对策
N系列轴流风机，静叶可调，通过安装于叶轮上游的进口导叶改变运行工况，导叶可调行程范围为-75°(关闭)和+30°(全开)，对应开度反馈指示为0%～100%。轴承采用油脂润滑，之后改加了润滑油润滑。二、引风机动叶调整的经过2013年1月13日6∶30，4#机组负荷543.5MW，B、C、E、F磨运行，总煤量151.6t/H，总风量1472.3t/H，4#A引风机静叶开度35%，引风机A电流137A，4#B引风机静叶开度43%，引风机A电流156A。运行值班反
中国设备工程 2013年12期2013-08-15
- 液压锁联锁改造及操作优化
机厂的AV 系列静叶可调轴流压缩机。其静叶调节方式为电液调节，由于调节的关键设备电液伺服阀油精度要求高，若因油质问题造成电液伺服阀堵塞，导致静叶角度漂移，会严重威胁机组安全，影响高炉顺产。为了防止静叶信号丢失而影响生产情况的发生，我们应用了静叶伺服控制器的液压锁保护功能。液压锁作为一种静叶保护装置，能结合伺服控制器的报警功能，自动将静叶锁定，同时配备电磁调节系统，可现场点动调节静叶角度，实现在线处理故障。但随着生产的进行，我们发现当伺服控制器报警时，液压锁
冶金动力 2013年9期2013-04-18
- 多级轴流压气机级间性能试验研究
数测量的同时进行静叶角度调节试验，分析不同静叶角度下压气机内部流场及各级加功能力和级压比的变化。2 试验及测试方法2.1 试验设备及试验件试验在中国燃气涡轮研究院全台压气机试验器(见图1)上完成。该试验器属敞开节流式，最高转速20 000 r/min，最大功率8 500 kW，流量0～120 kg/s，调速精度0.2%。试验件如图2所示，主要由进口测量段、压气机部件、出口测量段、排气机匣等组成。试验时须进行级间引气。图1 全台压气机试验器简图Fig.1 L
燃气涡轮试验与研究 2012年4期2012-07-14
- 考虑叶顶泄漏的透平级非定常气动性能研究
期性与上下游相邻静叶间相对运动使得叶栅尾迹、叶顶泄漏流以及叶栅通道涡等相互干涉,导致透平机械内部流动具有强烈的非定常特性,进而影响透平机械的气动性能.动叶顶部间隙泄漏流导致的损失在透平总损失的占很大一部分.在非定常条件下,泄漏流形成的泄漏涡与主流掺混后随主流向下游移动并周期性地与下游静叶相互干涉,对下游静叶内部涡系结构的发展及透平的气动性能产生较大的影响.目前对动叶间隙泄漏流的大多数研究都是基于定常分析的,在定常计算时,动静交界面传递的是周向平均量,上游叶
动力工程学报 2011年11期2011-08-15