装药量
- 下穿桥梁隧道爆破参数设计研究
图2.2 爆破装药量设计设计3 种不同的装药量方案，分析在3 种装药量方案下，下穿桥梁隧道爆破施工对既有大桥的影响规律。同时，通过对这3 种装药量方案的爆破振动结果进行对比分析，以找到适用于该隧道断面的最佳装药设计方案。根据爆破掏槽布孔参数，开挖爆破炮孔钻孔直径为42mm，采用毫秒雷管起爆，爆破掏槽眼、辅助眼、底板眼、周边眼的起爆时间分别为0ms、20ms、30ms、40ms、50ms。计算模型装药量如表1 所示。表1 计算模型装药量2.3 计算模型模拟2
运输经理世界 2023年22期2023-11-21
- 隧道水压光面爆破工艺分析
数常规光面爆破装药量如表2 所示，可知常规光面爆破周边孔装药总量42 kg，单孔装药量为1.2 kg；掏槽孔的总药量为38.4 kg，辅助孔的装药量为64.8 kg，内圈孔和底板孔的装药量分别为54 kg、16.8 kg。表2 常规隧道掘进爆破装药量2 水压光面爆破方案设计水压光面爆破的孔网参数选择主要来自于数值模拟研究，选择的装药不耦合系数为1.3，线装药密度为300 g/m，炮孔间距为80 cm[2]，相比于常规光面爆破参数，炮孔孔距拉大了30 cm。
交通科技与管理 2023年21期2023-11-17
- 装药量对T2/Q235爆炸焊接影响的数值模拟
)方法模拟两种装药量和布药方式,得出随着药量比的增大界面波形逐渐增大。文献[5]利用ANSYS/LS-DYNA并使用SPH-FEM耦合算法对不同装药厚度下的不锈钢和Q235钢爆炸焊接进行了数值模拟,模拟结果与试验结果一致性较好。文献[6]采用SPH方法对钢纤维增强型Ti-Al爆炸焊接进行了数值模拟研究,发现增加装药厚度可增大结合界面处波纹的波幅与波长,减小基复板间隙可减小波纹的波幅与波长,并得出最佳装药高度和基复板间隙分别为12mm 和1.0mm。文献[7
安徽理工大学学报（自然科学版） 2023年2期2023-08-31
- 钛-钢板材爆炸焊接工艺优化实验与数值模拟研究
焊接中,不同的装药量、板材间距都会对焊接质量产生影响。实际加工中需综合考虑技术可行性与成本效益,选择最佳的装药量,确定复合板的最佳间距,以保证钛-钢板材的力学性能达到最优。实验选用的钛-钢板材由工业纯钛TA2(复板)与高强度结构钢Q345B(基板)使用爆炸焊接工艺制成。其中,基板尺寸为600 mm×200 mm×30 mm,复板尺寸为400 mm×150 mm×10 mm。爆炸焊接工艺中使用的炸药为专用炸药,密度1.1 g/cm3,爆速为2 300 m/s
黑龙江科学 2023年8期2023-06-04
- 基于智能岩性识别的炮孔装药量计算*
岩性数据来计算装药量，将是提高爆破效果和降低爆破成本的新途径。目前普遍采用的计算炮孔装药量的方法，主要依据地质勘探钻孔数据或经验来估计炮孔的岩性，并由此计算炮孔的装药量。由于所依据的地质勘探钻孔密度太大或人为因素，这种确定爆破岩性的方法往往无法准确获得炮孔的岩性分布，所得到炮孔装药量计算结果对爆破效果和爆破成本产生较大的影响。为提高爆破效果和降低爆破成本，很多学者和工程技术人员在炮孔装药量辅助计算和爆破效果分析等方面做了很多研究。Persson Per-A
爆破 2022年4期2022-12-17
- 运营铁路隧道引水洞爆破振速控制关键技术研究
.1 最大单段装药量控制计算由爆破引起的地震波是对既有结构物和周围建筑产生破坏作用的主要因素[7]，因此要求振速控制在2.5 cm/s以内。在隧道开挖爆破过程中，振速主要与一次性起爆的药量有关，单段最大装药量采用萨道夫斯基经验衰减公式[8]:式中:Q为单段最大装药量(kg)；v为保护对象所在地的质点振动安全允许速度(本处为2.5 cm/s)；K、α为与爆破点至保护对象间的地形、地质条件有关的系数和衰减指数；R为爆源中心至振速控制点的距离(m)。泄水洞中线距
铁道建筑技术 2022年8期2022-09-30
- 水下爆炸气泡运动对自由液面形态影响研究*
冲击。当炸药的装药量过大，形成的水下波动会对周围的水生动植物产生冲击[3]，还会产生较大的水面波动，威胁周围船舶、建筑安全。因此研究水下爆炸气泡运动对水面形态的影响和水面兴波规律，对指导水下爆炸实施时周围建筑物的安全防护具有重要意义。在水下爆炸气泡运动对自由液面影响方面，Szymezak等基于BEM方法[4]，对水下爆炸气泡运动进行模拟，将水面的变化的过程分为空穴形成、空穴塌落、气泡上浮出水、气泡射流和水柱回落五个阶段；张阿漫等基于BEM方法[5]，研究在
爆破 2022年3期2022-09-20
- 高速公路隧道掘进爆破施工技术研究
左右。1.4 装药量和装药结构正式爆破开始前应先做好试爆，第一步开挖时，将装药量确定为0.98 kg/m3，考虑到第二和第三步开挖时地势相对开阔，有逐排试爆的条件，故可将装药量减少至0.45 kg/m3。综合考虑各炮孔的位置和装药量为装药施工予以合理分配。据初步统计，第一步开挖时共装药37.6 kg左右，第二步开挖时共装药10.2 kg左右，第三步开挖时共装药27.2 kg左右[3]。为防止爆破时断层受到太大的扰动，应酌情减少一定装药量。然而，若采用以往装
黑龙江交通科技 2022年4期2022-06-07
- 爆破振动对临近隧洞衬砌结构的影响和施工建议
算结果3.3 装药量在地下洞室工程爆破开挖过程中，需要利用炸药的瞬间的物理化学变化释放的能量，使隧洞掌子面的围岩破碎。因此，装药量的大小必然会对爆破效果造成显著影响。在具体的施工过程中，增加装药量可以有效降低施工成本，但是也会造成围岩和衬砌结构的强烈震动。在具体的施工设计过程中，需要对施工效率、工程成本和安全性进行综合考虑，以确定最佳装药量。在此次研究中，保持2个隧洞的间距为35m不变，设置原始装药量的0.9、1.0、1.1、1.2和1.3倍等5种不同的装
水利技术监督 2022年2期2022-03-09
- 铁路隧道邻近既有线铁路爆破技术及震速分析
1次爆破所用的装药量最大值是150 kg，以便将有害效应控制在最小范围。在分发雷管时应该做好标识，以保证现场施工准确衔接起爆网络设计，最终便于爆破。在标识时，主要利用竹片对各个孔的深度、序号、雷管段位进行标记[1]。2.1 起爆方式一般将2个起爆药包装1个炮孔，非电毫秒微差起爆。当非电豪秒雷管外孔或内孔发生延迟时，将非电毫秒雷管和导爆管四通连接在一起。2.2 爆破参数选择1）炮眼直径：选用42 mm钻孔直径，采用YT-28风钻钻孔或凿岩台车钻孔。2）爆破器
北方建筑 2022年1期2022-03-07
- 爆破构筑单人掩体装药条件研究
理装药参数,对装药量、装药结构、延期时间、堵塞条件等进行数值模拟与仿真,分析装药结构参数对爆破漏斗形状大小的影响规律,以获得合理的爆破构筑单人掩体。本研究采用AUTODYN 软件进行模拟仿真。模型高为9 m,长为8 m,相当于圆柱体模型的一个截面,为了简化计算,构建了3个实心长方形模型。3个模型均采用垂直排布的2个药包以从上至下毫秒延时的起爆方式,上方药包埋深均为0.5 m,建立的模型示意图如图3所示。图3 爆破成壕计算模型SPH算法可以很好地模拟高速飞散
弹道学报 2021年4期2021-12-24
- 复杂环境下地铁暗挖隧道爆破技术
10cm。对于装药量合理计算，确认平均单耗量为0.6kg/m3，每次进尺为0.5m，装药参数具体布置如下，针对上台阶，设计掏槽眼数量6个，辅助眼的数量29个，周边眼的数量19个，底板眼的数量为14个；在下台阶设置辅助眼的数量26个，周边眼的数量10个，底板眼的数量为11个，共计设计6个排孔，辅助眼55个，周边眼29个，底板眼25个。在炮孔的深度方面，掏槽眼的深度为0.8m，辅助眼的深度为0.5m，周边眼的深度0.5m，底板眼的深度0.5m。单孔掏槽眼的装药
商品与质量 2021年13期2021-11-23
- 装药情况对多孔粒状铵油炸药爆速性能的影响
果更加稳定，当装药量一定而改变装药直径时，装药直径过小，药卷会出现拒爆现象，随着装药直径的增加，爆速值增加。当装药长度一定，增加装药直径，炸药爆速性能提高。本研究为多孔粒状铵油炸药实际使用时装药参数的确定提供一定参考。关键词：多孔粒状铵油炸药 爆速 装药直径 起爆药 装药量中图分类号：TQ560.1 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2021）06（a）-0
科技创新导报 2021年16期2021-09-22
- 装药情况对多孔粒状铵油炸药爆速性能的影响
果更加稳定，当装药量一定而改变装药直径时，装药直径过小，药卷会出现拒爆现象，随着装药直径的增加，爆速值增加。当装药长度一定，增加装药直径，炸药爆速性能提高。本研究为多孔粒状铵油炸药实际使用时装药参数的确定提供一定参考。关键词：多孔粒状铵油炸药 爆速 装药直径 起爆药 装药量中图分类号：TQ560.1 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2021）06（a）-0
科技创新导报 2021年16期2021-09-22
- 岩巷高效快速掘进工艺及设备的优化
，每个炮眼中的装药量为6 kg；辅助眼为图1中的9号—23号共有15个，每个炮眼的深度为2.2 m，间距为0.5 m，每个炮眼的装药量为4 kg；帮眼为图1中的24号—27号和39号—42号共有8个，每个炮眼的深度为2.2 m，间距为0.5 m，每个炮眼的装药量为4 kg；顶眼为图1中的28号—38号炮眼共有11个，每个炮眼的深度为2.2 m，间距为0.45 m，每个炮眼的装药量为4 kg；底眼为图1中的43号—55号共13个，每个炮眼的深度为2.2 m，
机械管理开发 2021年4期2021-06-05
- 张庄铁矿凿岩硐室光面爆破技术参数设计与实践应用
率较少；③边帮装药量较大；④爆破参数不合理。以上原因导致井下巷道成型差、经常出现台阶和大块等问题［1-3］。为解决这类问题，张庄铁矿在-390 m 中段305 矿房凿岩硐室进行一系列凿岩爆破实验。1 光面爆破参数优化1.1 光面爆破的参数确定1.1.1 周边孔间距周边孔间距（a）的计算方法有3种。（1）经验公式法。合适的炮孔间距应该使炮孔间形成贯穿裂缝，根据实践经验，周边孔间距经验取值为a=（10～20）d=450～900 mm，式中d为炮孔直径，为45
现代矿业 2021年2期2021-04-08
- 输水隧洞光面爆破试验研究
.1.5 炮眼装药量根据经验数据，周边孔线装药密度拟定为160～250 g/m。掏槽孔和辅助孔炮眼装药量可参考式（2）进行计算：式中：Q为炮眼装药量，kg；η为炮眼装药系数，掏槽眼取0.8，辅助眼取0.5～0.7；L 为眼深，掏槽眼3.0 m，辅助眼及周边眼2.8 m；r 为每米长度炸药量，取0.85 kg/m。掏槽眼装药量计算值为1.87 kg，取1.8 kg；辅助眼装药量计算值为1.31 kg，取1.3 kg。在施工中，根据具体情况再作调整，以达到最佳
广西水利水电 2020年6期2021-01-06
- 矿山爆破工作区域内的员工工作区域环境影响分析
不同区域炮区的装药量、抛掷方向和测振距离，以此确定采场内炮区爆破对员工工作区域环境造成振动影响的因素以及这类振动影响对员工工作区环境是否存在安全隐患。图1为本次实验不同区域内具有代表性的7处炮区爆破位置以及炮区爆破抛掷方向，为准确的描述各个炮区的抛掷方向，本次实验以员工工作区域环境位置为方向坐标基点。图中1200m界线、1100m界线为实测距离因素影响范围圈，1000m界线为估测距离因素影响范围圈。3 数据分析3.1 第一阶段振动影响因素分析（1）装药量：
世界有色金属 2020年19期2020-12-25
- 隧洞钻爆法开挖方案比选
药消耗量及循环装药量采用格斯帕扬经验公式[1]进行计算：(1)Q=L1×S×q(2)式中：q为炸药耗用量，kg/m3；Q为循环装药量，kg；f为岩石坚固系数；L1炮孔深，m；K1为炮孔填充系数；η为炮孔利用率，%；S为爆破开挖断面面积，m2；K2为炸药等效换算系数；K3为岩体裂隙修正系数；Fs为自由断面系数。炮孔数量及光面爆破周边孔眼数分别按下式计算：(3)(4)式中：N为炮孔个数，孔；N1为光面爆破周边孔眼数，孔；r为炸药质量，kg/m；n为炮孔装药系数
黑龙江水利科技 2020年10期2020-11-05
- 黄河冰凌单点爆破的数值模拟与试验研究
不同冰厚、炸药装药量和炸药埋深等工况下,开展冰凌爆破数值模拟试验和现场聚能随进破冰器破冰的试验研究,以期为黄河流域的防凌减灾和研制一系列聚能随进破冰器材的需要提供理论依据[4-5]。1 冰凌爆破数值模拟1.1 建立数值模型冰凌爆破数值模型涉及到冰体材料模型的破坏和水下爆炸,反映空气、冰体、水体和炸药间的相互耦合作用,整个过程是一个动态的、高度非线性的变化过程,不能只采用有限元软件ANSYS建立冰体爆破模型进行计算。对于江河中冰凌爆破的数值模拟计算问题,国防
华北水利水电大学学报(自然科学版) 2020年4期2020-09-03
- 高价值弹药引信发射环境模拟的多变量优化*
通过保持发射药装药量、初始容积等弹药结构参数不变，增加泄气孔的方式实现初速改变[1]，但是改变了身管结构，需重新设计身管，对节省成本不利。也有采用传统火炮发射与火箭喷射原理相结合的组合发射工作模式，为弹丸加载固体随行装药来提高初速，维持或降低膛压[2-5]，但需对弹丸进行结构设计，不利于普及。在发射数值模拟研究中既可使用基于任意拉格朗日欧拉方法的二维气-固两相流算法[6]，也可采用随机模拟来确定满足发射性能指标的装药量、药厚和火药力的散布区间从而建立数学算
弹箭与制导学报 2020年1期2020-07-09
- 短距定向爆破抛掷技术在岩巷快速作业线掘进中的应用
当降低掏槽孔的装药量。增加掏槽孔的数目可以增强掏槽效果，但要适当降低掏槽孔装药量，防止爆破产生的岩块抛掷过远。巷道爆破产生的破碎岩块抛掷过程，可以近似看作自由落体运动，适当降低掏槽孔高度也对降低抛掷距离起辅助作用。（2）增加起爆段数，减少同段起爆装药量。在增加起爆段数的同时，应适当减小装药量，否则随着增加起爆段数、减小最小抵抗线，岩体提供的夹支力减小，爆破产生的能量会更多地转化为抛掷岩块的动能，增大了巷道爆破产生的岩块抛掷距离。（3）随自由面扩大，减少辅助
山东煤炭科技 2020年3期2020-04-07
- 受限自由面宽度对爆破效果的影响分析
会对爆破所需的装药量产生一定的影响。许多学者在如何科学地对受限自由面爆破装药量进行计算、提高掘进效率、改善爆破的效果等方面给出了他们的研究成果，其中U Langefors和B Kihlstorm[1]根据理论分析结合实验结果，得出在受限自由面影响下炮孔每米装药量的估算公式；李启月[2]等在U Langefors和B Kihlstorm提出的装药量公式的基础上对参数和公式进行了双重优化，提高了不同受限自由面爆破时装药量的精确性；郑明焦[3]在中深孔爆破的炸药
榆林学院学报 2020年2期2020-03-17
- 爆炸冲击波对装甲车辆的毁伤效应分析
等[2]研究了装药量、炸距对毁伤效应影响，得到了靶板挠度与装药量和炸距关系。赵旭东等[3]采用数值模拟方法研究了冲击波毁伤装甲靶板挠度，其结果与理论结果误差较小。鲁向辉[4]研究了爆炸载荷下装甲车辆的动态响应，分析了装药量对装甲车辆毁伤效应。陈铭[5]研究了TNT径高比对爆炸冲击波比冲量的影响，得出在一定范围内，径高比越大，靶板的中心挠度越大，爆炸时产生的比冲量越大。因此，研究爆炸冲击波对装甲车辆毁伤规律，是进行冲击波毁伤效应研究及战场抢修活动部署的基础。
兵器装备工程学报 2019年9期2019-10-22
- 爆破技术在综放工作面过大断层的实践应用
岩石，以合理的装药量，起到最好的效果。2.2 方案确定（1）该工作面开采共四班，早班为检修班，晚、中班两个班次主要实施爆破松动作业，下午班和晚班主要实施割煤作业。割煤设计为：破矸量小时，割煤3刀1.8 m；破矸量大时，每班割煤2刀1.2 m。（2）根据5301工作面煤层开采的采高情况，爆破设计采用三花眼和五花眼，打眼角度上层眼垂直方向为90°，水平方向向面中倾5°～10°，炮眼的布置及角度示意图见图1所示。2.3 爆破参数的确定打眼采用YT-28式风钻打眼
山东煤炭科技 2018年10期2018-11-01
- 隧洞掘进爆破振动对地表建筑物的安全影响分析与研究
确定最大一段的装药量；(2)根据最大一段装药量对压力管道下平段隧洞工程进行爆破设计，确定出爆破参数和爆破方案；(4)将爆破方案付诸实施。2 最大一段装药量的确定2.1 最大一段装药量的计算公式根据《爆破安全规程》GB6722第六章“安全允许距离与环境影响评价”第6.2节爆破振动安全允许距离公式整理得最大一段装药量计算公式：(1)式中Q为炸药量，齐发爆破时为总药量，延时爆破时为最大一段药量，单位为kg；隧洞开挖为延时爆破，Q为最大一段药量，下同)；R为爆破振
四川水力发电 2018年5期2018-10-22
- 衢宁铁路塔石岭隧道控制爆破施工技术
、减少单段最大装药量、不耦合装药、中间预留空孔楔形掏槽控制爆破方案。4.2 主要钻孔设备及爆破器材选取钻孔采用YT-28气腿式凿岩机、φ42mm的钻头钻孔。对于爆破器材，要求炸药采用乳化炸药；同时要求雷管采用延时非电毫秒雷管，塑料导爆管起爆。4.3 爆破技术设计4.3.1 跨丽龙高速塔石岭隧道爆破技术设计当开挖到距离丽龙高速塔石岭隧道上方一侧35m处时，为保证既有隧道安全，就开始控制爆破。开挖部位距离既有隧道正上方大于35m时，全断面法开挖，进尺3m，单段
中国新技术新产品 2018年17期2018-08-31
- 大断面隧道光面爆破设计与应用
m。2.3 装药量计算与分配炮眼装药量的多少是影响爆破效果的重要因素。经过现场多个循环的光面爆破总结窑上隧道采用的是光爆体积计算法。先根据一个循环光面爆破开挖岩石体积计算出一个循环的总药量，然后按各种类型炮眼的爆破特征性对每个孔的装药量进行分配，根据初步分配结果结合施工现场的围岩变化不断地对每个炮孔的装药量加以检验和修正，直到取得良好的爆破效果。2.3.1 总药量计算按体积法计算总药量的公式为：Q=q·V式中：Q——一个爆破循环的总用药量(kg/m3)；
西部交通科技 2018年5期2018-08-27
- 不同燃气流量对空间气囊充气展开过程的影响
统，通过不同的装药量在燃气发生器内燃烧产生不同的燃气流量作为气囊展开的动力源，分析对气囊展开过程的影响。1 燃气发生器内弹道过程数值模拟某空间气囊展开系统由点火系统、燃气发生系统及气囊等组成，整个装置如图1所示。点火药采用2#小粒黑，主装药为3/1樟火药，所用火药为颗粒状制式火药，采用经典内弹道计算时不需要考虑装药结构设计，不考虑填充过程，计算只需装药量和燃气发生器参数。气囊展开过程以点火药被点燃为起点，通常在充气30 ms内气囊充气展开完全并趋于稳定，因
兵器装备工程学报 2018年6期2018-07-04
- 隧洞爆破施工对地面建筑物影响分析
距、布孔形式、装药量、起爆顺序等，提高装药和炮口堵塞质量，达到减震、提效的预期目的。爆破设计参数见表1。表1 爆破设计参数表单段最大装药量。对照设计图纸，并经实地复核，以地面建筑物至爆源中心的距离（隧洞距各村地表建筑的最小距离）为安全控制半径，并以质点振动速度限值作为控制标准，根据萨道夫斯基控制爆破振动速度公式：式中：V——质点允许最大振动速度，cm/s；K′——分散装药衰减系数，K′取1；K、α——与地质地形有关的系数；Q——单段最大装药量，kg；R——
山西水利 2017年5期2017-06-15
- 真实空气中TNT装药爆炸近区冲击波传播特性研究
图8分别为不同装药量球形TNT装药在真实空气中爆炸产生冲击波的主激波峰值超压及峰值动压随激波阵面距离的变化曲线图（采用的是指数坐标）。由图7、图8可知，对于同一装药量，球形TNT装药随着距离的不断增大，超压峰值和动压峰值不断下降。不同装药量的炸药爆炸超压、动压随距离变化符合相似律关系。随着装药量的增加，相同位置处的超压峰值和动压峰值相应增加。图5 峰值超压、峰值动压随激波半径的变化曲线（实心点为本文结果，空心点为Baker的计算结果）图6 冲击波与接触间断
中国工程科学 2017年6期2017-03-05
- 动能拦截器轨道修正能力的数值计算方法
法不仅可以计算装药量充足情况下的轨道修正能力，而且可以计算装药量不足时的轨道修正能力。该数值计算方法具有编程实现简单和计算快捷的优点，可以满足快速计算轨道修正能力的需求。动能拦截器；数值计算方法；拦截域；轨道修正能力；装药量；零控脱靶向量0 引言大气层外动能拦截器通过精确末制导能力直接碰撞摧毁目标弹头。拦截弹中末交班时的零控脱靶量必须小于动能拦截器的轨道修正能力，才能实现直接碰撞杀伤的目的[1]，若目标弹头在此之前机动使零控脱靶量大于动能拦截器的轨道修正能
现代防御技术 2017年1期2017-03-02
- 浅谈控制爆破技术在青岛地铁三号线施工中的应用
为降低最大单段装药量，采用Φ150mm大直径中空孔，菱形掏槽眼与周边眼同时打眼，周边眼不装药兼作减振孔，菱形掏槽首先起爆形成槽腔，再打设扩槽眼、内圈眼、周边及底眼，层层扩爆。严格控制炮孔深度、最大段装药量，采取多种减振措施，减轻爆破对围岩的扰动及对支护结构的不利影响，同时也减轻对上面建（构）筑物的震动，满足《爆破安全规程》和业主提出的允许爆破振速的要求。根据爆破效果和实际的地质条件调整爆破参数，从而提高爆破效果。本文以下穿公共资源大厅正洞上台阶为例。3.2
四川水泥 2016年4期2016-07-25
- 煤层预裂爆破应力波传播规律及增透机理模拟研究*
模拟分析了不同装药量、孔间距等条件下的爆破煤体裂纹扩展及爆破应力的传播特征，得到了装药量、孔间距对预裂爆破增透效果的影响特征。研究结果表明：(1)爆破应力波以爆破点为起点，随着传播距离的扩大不断衰减，裂纹扩展与爆破应力波的传播方向一致，裂纹的分叉及其贯通具有一定的随机性。(2)预裂爆破存在一个最佳的装药量，装药量过大或过小均无法达到充分开裂煤体、增大透气性的目的。(3)控制孔对爆破应力在传播过程中具有减缓其衰减的作用，其减缓作用与孔间距有关，呈现随着孔间距
爆破 2016年2期2016-07-15
- 冲击片雷管多点同步起爆爆轰波压力的数值模拟和试验
在180 mg装药量,起爆点中心距均为4 mm的条件下,三点、四点、六点、八点的爆轰压力值分别为39,50,31,38 GPa。可见,相对于三点、六点、八点同步起爆,四点同步起爆具有更高的超压,这是由于三点和四点的起爆点所组成的面积较小,即中心距参数较小,爆轰波发生叠加产生超压,而四点爆轰时有马赫杆的相互作用,由于距离较短马赫杆上仍保持了较高的压力; 三点爆轰时马赫杆呈60°干涉,马赫杆对撞相比四点同步起爆爆压较弱; 六点和八点爆轰时由于中心距较大,爆轰波
含能材料 2016年1期2016-05-11
- 前坪水库导流洞工程洞身段石方爆破开挖专项技术探讨
3 炮孔间距与装药量5.3.1 掏槽孔间距由于导流洞掌子面只有1个自由面。爆破条件差，为了提高爆破效率，就要创造第2个自由面，在工作面中下部布置倾斜楔形掏槽孔，爆破时首先起爆，抛出石渣，在工作面中形成一个槽口，即开创了第2个自由面，为其余炮孔爆破创造有利条件。掏槽孔呈水平对称布置3排。掏槽孔与工作面夹角θc=67°左右。同排2个掏槽孔孔底间距acd=0.20 m，上下相邻两排炮孔间ac=12D=12*0.04=48 cm取50 cm。5.3.2 辅助扩大孔
河南水利与南水北调 2016年12期2016-02-15
- 地铁紧邻商业区竖井明挖水压减震降噪爆破控制技术探索
布置。4.单孔装药量计算。周边孔:单孔装药量参照光面爆破经验确定，线装药密度 ql=0.15 － 0.25 kg/m，取 ql=0.2kg/m，单孔装药量 q=ql×L=0.2kg。其它炮孔单孔装药量根据炮孔的装药系数进行计算:q=q2×L×η式中:q为单孔装药量(kg);q2为炸药的线装药密度，采用Φ32药卷时，取0.78kg/m;L为炮孔深度(m);η为装药系数，掏槽孔的装药系数取0.55～0.65;辅助孔的装药系数取0.45～0.55。所以掏槽孔的单
产业与科技论坛 2015年22期2015-09-18
- 危险品切割炬装药优化及性能
反应体系配比和装药量两个主要因素对切割性能的影响。结果表明，Fe3O4+Al系高热剂的加入可以使切割炬稳定作业，延长作业时间，提高切割效果。装药量对切割时间和切割孔径影响趋势呈倒U型变化，随着装药量的增加，弹内压力和熔流速度增加，切割质量提高，作业时间增长；在装药量接近特定值时，切割孔径效果增加明显，切割效率增快；装药量超过特定值后，燃烧速度加快，吹力加大，喷射时间缩短，切割效果变差。在危险品切割销毁中，装药量应控制在65 g，不仅可以获得最优的切割质量和
电焊机 2015年10期2015-04-28
- 水中钢板爆破水介质对装药量的影响
板爆破水介质对装药量的影响姜 涛,詹发民,周方毅,马贵义(海军潜艇学院，山东 青岛 267011)为分析水介质对水中钢板爆破装药量的影响，理论推导了钢板背衬水介质条件下，钢板爆破最小装药量与空气中钢板爆破最小装药量的倍数关系：最小倍数关系为3.76。数值计算了钢板背衬空气介质和背衬水介质情形下钢板爆破的最小装药量，其倍数关系在3.5左右，与理论结果相近，表明钢板背衬水介质或空气介质是决定装药量大小的关键因素。数值计算了装药在空气介质中及水介质中钢板爆破爆轰
爆炸与冲击 2015年1期2015-04-14
- 漏煤眼施工方法的技术研究
a、b、c圈的装药量均为每孔4卷药，d圈装药量为每孔2卷药，总装药量为74 kg，从内圈到外圈一次采用1-4段毫秒电雷管起爆，使用串联方式连接，全断面一次起爆。当漏煤眼继续向下掘进，贯通眼的位置相对于漏煤眼轮廓线的位置发生了偏移，因此相应的炮眼布置必须根据贯通眼的位置做相应的调整，从实际的爆破效果计算。眼深为1.5 m时，每茬炮进尺可达1.2～1.3 m，这样炮眼必须从贯通眼偏移的相反方向偏移132 mm，施工至漏煤眼中部时贯通眼中心线偏移量达到了1 02
山西煤炭 2015年1期2015-04-05
- 装药量对动能拦截器轨道修正能力的影响*
装药量对动能拦截器轨道修正能力的影响*郑丹(酒泉卫星发射中心，甘肃 兰州732750)摘要：大气层外动能拦截器末段的轨道修正能力与制导方式有关，通过仿真计算研究某种制导方式下，装药量对轨道修正能力的影响。研究结果表明，动能拦截器的轨道修正能力与中末交班时的零控脱靶向量的方向有关，其方向性随着装药量递减具有一定的变化规律：当装药量充足时，由零控脱靶向量的2个垂直分量构成的“拦截域”形状近似为正方形，随着装药量逐渐减少，“拦截域”的形状由充足时的正方形逐渐萎
现代防御技术 2015年2期2015-03-09
- 隧道爆破施工对近接既有隧道的影响分析
爆心距和最大段装药量的关系，为有效地减小爆破振速提供理论依据。关键词爆破振动振动速度爆心距最大段装药量随着山区高速公路快速发展，为适应山区地形和减少占用耕地，隧道成为很重要的一种公路结构形式。隧道开挖施工需要解决的一个重要问题是：最大限度地降低爆破振动，减少对隧道围岩和支护体系的振动，减少隧道爆破对地表及附近民房和农用构筑物的影响。本文通过对爆破振动进行监测，对影响爆破振速的因素进行研究分析。1爆破对临近结构影响在爆破振动作用下，建筑物受到振动加速度的作用
交通科技 2015年3期2015-02-26
- 穿越军事设施浅埋隧道微振爆破施工技术
格控制周边眼的装药量，采用间隔装药，使药量沿炮眼全长均匀分布，导爆索起爆。2.3 参数选择 ①孔深确定：Ⅴ级围岩取0.8～1.0m。②周边光爆孔或预裂孔孔网确定：根据a/w=0.7～1.0原则确定，一般 a=45～60cm，取 50cm；w=50～80cm，取 60cm。③周边眼线装药密度确定：q线在硬岩段一般取200～350g/m；Ⅴ级围岩，q线=250g/m3。④掘进孔孔网参数确定：掘进孔孔网根据单孔装药量负担面积确定：a·w=S=Q单/q·l。Q单—
价值工程 2014年22期2014-10-08
- 复合射孔工艺在塔河油田的应用
，13孔／m，装药量30g／发。混泥靶穿深730mm，混泥靶孔径10.5mm。图1 射孔相位优化图3 复合火药量的确定复合射孔的装药量是复合射孔设计中的关键点，决定着复合射孔的穿深及对地层改造的效果。确定水平井复合射孔的装药量设计需要遵循以下3个原则:高能气体有效压力须高于地层破裂压力1.2倍，不能超过套管极限抗压强度；高能气体有效压力造缝深度考虑避水需求；加大低渗段火药量，来均衡打开段的渗流能力［2，5－6］。3.1 下限值的确定YQ15－2H井水平段垂
长江大学学报(自科版) 2014年14期2014-09-15
- 大型钢筋混凝土支撑的爆破拆除技术浅析
设计计算的单孔装药量，是平均装药量。而在具体装药过程时，需要根据情况作具体调整。(1) 考虑到钢筋笼的强约束作用，边孔的装药量应该略大于中间孔10%～20%。(2) 弧型支撑的内径侧边孔装药量，应大于外径侧边孔10%～20%。对照组给予奥氮平(江苏豪森药业股份有限公司,国药准字H20052688,规格5 mg/片)治疗,起始剂量为5 mg/d,若患者未出现严重不良反应,1周内将用药剂量上调,上调至15~20 mg/d,连续用药2个月。(3) 围檩靠近地下连
采矿技术 2014年5期2014-03-22
- 水下枪榴弹延期解除保险性能指标分析方法
应的部分炸药的装药量。从中可以看出，在杀伤半径相同的情况下，四种炸药中PBX-1炸药所需装药量最小，而JHL-3炸药所需的装药量最大。当杀伤半径较小时，四种炸药所需装药量相差不大，如杀伤半径为1m 时，JHL-3炸药的装药量只比PBX-1炸药的装药量多0.8g；但杀伤半径较大时，不同炸药所需的装药量相差较大，在杀伤半径为10 m 时，JHL-3炸药的装药量比PBX-1 炸药的装药量多出约0.8 kg。如果水下枪榴弹需要以较小的装药量产生较大的杀伤效果，采用
探测与控制学报 2014年5期2014-01-13
- 隧道软弱围岩钻爆施工方法
置、参数设置、装药量控制等方面进行合理设计，即提高了循环进尺，加快了进度，又使超欠挖现象得到了有效的控制。4 钻爆参数隧道开挖严格遵循“新奥法”原理，采用光面爆破技术，利用电雷管导爆非电毫秒雷管，通过非电毫秒雷管微差爆破技术从而分层次引爆炸药，最终形成隧道开挖轮廓。4.1 掏槽形式和参数掏槽眼的作用主要是在掌子面上预先炸出一个槽口，为后段位的雷管爆破创造一个临空面，这样更好地发挥炸药的爆破作用。但是选择何种掏槽形式，直接关系到整个爆破施工的质量。如果单一地
山西交通科技 2014年5期2014-01-12
- 浅埋煤层综采面强制放顶技术研究
3 爆破方式及装药量合理的爆破方式和装药量，不仅能使顶板充分垮落、大大减小初次来压步距、减小了初次顶板来压时飓风的突然性威胁[1]，而且能保证直接顶与老顶不出现较大的离层，顶板完整，不产生台阶下沉、破碎、漏冒、伤人，并防止老顶来压时对直接顶产生冲击造成切顶垮面[2]。图2 炮眼布置图3.1 装药量计算每个钻孔爆破岩石的体积大约为：式中：l 为钻孔长度，m；K 为装药系数，取K=0.6～0.7为宜；S 为钻孔仰角，°；V 为炮眼之间的距离，m；W 为孔底抵抗
山西煤炭 2013年3期2013-12-23
- 铜厂黄坑西南部临近边坡控制爆破
设计入孔的绝对装药量和选取保守的K、a值基础上，按萨道夫斯基公式v＝K（Q1／3／R）a计算出的v值应小于25cm／s，在此基础上，再运用爆破振动对地下巷道的安全评估与监测公式K＝R／Q1／3进行保险型评估。按萨道夫斯基公式反推逐孔起爆的单个药包爆破振动的安全允许距离公式：在已知K、a、v、Q值的条件下，计算允许的R值为29.5m，其中Q为单段药量600kg，已计算到可以正常装药的地段，确定各台阶爆破时需要实行控制区域范围。按萨道夫斯基公式反推单段最大起爆
采矿技术 2012年3期2012-11-17
- 基坑爆破处理
爆破参数选取、装药量、安全计算和工期计划制定带来了很大难度，对爆破施工造成较大影响。在达到设计要求的持力层和地基承载力要求之前，虽然有地质勘察报告作为指导，但施工不可预见性、技术、安全掌握方面都有很大难度，达到地基达到设计要求的标高后的地基处理也是一大难题。2 施工过程及处理方法2.1 工程环境分析及施工方案确定以实际工程为例，介绍基坑爆破与地基处理的问题。本工程离已建成的建筑物最近距离为300m左右、70m范围内有一条主要公路交通干线，且最近的在建建筑物
科技传播 2012年8期2012-10-14
- 某气囊装置抛撒子弹的实验研究
1kg，各舱的装药量根据各舱子弹抛撒速度要求不同有所不同，舱与舱延期时间控制在5～8ms。图1 气囊抛撒子弹效果Fig.1 The effect of scattering bullet by gasbag device 图2 气囊单舱结构示意图Fig.2 The structure schematic of single cabin of gasbag将气囊抛撒装置垂直摆放在1.5m高的工作台上，用高速摄影仪记录子弹抛撒全过程，并测量舱与舱子弹抛撒的延期
火工品 2012年6期2012-10-11
- 火工分离装置水下分离噪声与装药量研究
声的大小必然与装药量有着直接关系。当承载炸药的壳体强度足够大时，爆炸产生的冲击波只能在壳体内将空气脉动通过壳体转化成水中冲击振动，经过水介质传播出去，成为水中爆炸噪声，在监测噪声用的水听器表面产生正压和负压变化。为了使火工分离装置水中分离噪声降低，分离装置在完成各项连接与分离或者回收功能的基础上，降低噪声的方法主要从以下3个方面考虑:①选定反应慢、产气量高的主装药，来减少瞬态高压气体在水中的振动;②过理论计算适当减小装药量值，减小总能量;③ 阻断声波在水中
舰船科学技术 2012年11期2012-08-21
- 机场不停航施工石方松动爆破探讨
，严格控制单孔装药量，从而减少爆破飞石的产生。采用孔外逐排、逐孔相结合的延时起爆网路技术，严格控制单响药量，将质点振动速度控制在小于国家规定范围内，确保周围群众及重点目标安全。2 起爆网路采用毫秒延时非电起爆网路。孔内采用大段别MS14(760 ms)雷管，孔间采用小段别MS3(50 ms)雷管接力，排间采用MS7(200 ms)雷管接力，从而最大限度地降低爆破产生的震动。3 梯段要素和爆破参数的确定1)根据挖深为5 m～36 m的地形条件，以平台底标高为
山西建筑 2012年30期2012-07-16
- 湖台隧道爆破设计
.4每米深炮眼装药量按下式计算每米深炮眼装药量：—炮眼堵塞系数，取=1.0；为与岩石性质有关的介质系数，软岩取0.5~0.7，中硬岩取0.75~0.95，硬岩取1.0~1.5；m为炮孔密集系数，为根据炮孔密度而定的系数，一般为0.5，每加深lm增加0.2；W为最小抵抗线。计算得=1.0*0.9*0.9*0.7*0.6=0.34kg即每孔平均装药量为：3*0.34=1.02kg。3.2.5光面爆破炮眼数目的计算1、周边眼数目—隧道掘进周边长， =隧道掘进宽度
城市建设理论研究 2012年4期2012-03-23
- 不同装药量单孔爆破振动效应试验研究
化，结果是导致装药量也发生改变，为了减弱因药量突然增加而产生爆破振动加强，降低爆破振动效应的危害，防止居民对正常施工的干扰，因此，研究装药量的变化对附近建(构)筑物造成的影响，就显得十分必要。针对上述情况，本文利用单孔爆破振动模型试验，在存有预裂缝的条件下，研究了不同装药量下的爆破振动波的频率及能量的分布规律，从而为有效降低爆破振动效应提供参考依据。1 振动测试系统1.1 测试原理爆破振动波传至传感器器时，使传感器产生感生电压输出，感生电压信号超过预设的触
中国矿业 2012年3期2012-01-05
- 顶煤弱化爆破参数的数值分析①
模拟，最终获得装药量与煤岩体破坏程度、对钻孔周围介质的扰动频率、在钻孔周围介质中引起的剪应力大小三方面规律，为煤矿现场顶煤弱化爆破参数选择提供依据。破岩效果;爆破参数;煤矿开采;数值分析1 概述对于综采放顶煤开采来说，顶煤破碎运移和冒放性成为综放开采技术成功的关键。对于坚硬厚煤层开采工作面顶煤破碎及弱化工艺的研究，不仅对综采放顶煤高产高效有直接意义，而且对完善综放开采具有重要的理论意义。因此，需要有针对性地进行长壁坚硬厚煤层顶煤弱化措施与工艺参数的研究，以
华北科技学院学报 2011年4期2011-12-26
- 柿竹园成功实施装药量 437吨的特大爆破
司成功实施了总装药量为 437.6t的井下中深孔大爆破,第 3次刷新了由自己创造的装药量为 308t的井下中深孔“世界第一爆”记录。本次大爆破的实施主要是为了处理多金属采矿场井下破裂矿柱的安全隐患,确保井下安全生产,也为下一步处理空场悬顶冒落问题奠定了基础。此次大爆破由长沙矿山研究院与柿竹园公司共同设计施工,爆破区域位于柿竹园公司多金属采矿场井下 K1-5、K2-5,爆破作业消耗 90钻进尺 12万余米、潜孔钻进尺 2.9万余米、雷管 1.6万发、导爆索
采矿技术 2011年5期2011-04-01
- 点火管气固两相流模拟喷射装置的设计与计算
表明,通过调整装药量、药形参数、节流孔面积及喷孔面积的大小,可以满足点火管多种工况下模拟实验的要求。对于单孔管状药,增大装药量或者减小弧厚,均可以使破膜时间提前,稳定喷射持续时间延长;增大节流孔面积或者喷孔面积,均会导致稳定喷射时的平均压力降低。流体力学;点火管;高低压发射;内弹道设计;数值模拟火炮装药床的点火过程是内弹道循环中十分复杂的一个阶段,也是影响火炮内弹道性能稳定的关键因素。粗劣的点火不仅会使弹道不稳定,精度下降,有时还会产生危险压力波,导致一些
火炮发射与控制学报 2010年4期2010-01-20
- 浅谈烟囱水塔拆除爆破技术
确定、爆破单孔装药量以及安全爆破。关键词：烟囱；水塔；爆破技术；爆破缺口；装药量；爆破安全中图分类号：TU746文献标识码：A文章编号：1009-2374（2009）16-0027-02在人口稠密的城市居民区或繁华街道及各种设备密集的厂矿区内，废弃的烟囱、水塔等高耸结构物及地震后的高大的危险建筑物，目前常采用爆破法拆除。爆破拆除法是利用炸药爆炸破坏建筑物的某一局部，造成建筑物在自重作用下定向倒塌，成就地坍塌。用控制爆破法拆除，能获得效率高、速度快、费用省和
中国高新技术企业 2009年16期2009-09-28