渣铁
- 新钢11 号高炉焖炉及休复风操作实践
风料、渣系，改善渣铁流动性，使整个开炉过程物理热快速回升，渣铁顺利排放，降低了炉前作业强度，为炉况快速恢复创造了有利条件，为同行业的类似作业提供了参考。1 休风前准备1.1 休风前燃料及制度调整休风前11 号高炉炉况较好，1—6 日平均日产4 242 t，高炉炉况顺行，炉内气流相对稳定。由于新钢6 m 焦炭投产达标，休风前焦炭全是7 m 焦，停用外购焦。同时，休风前1 个冶炼周期对热制度及造渣制度进行调整，控制铁水w（Si）为0.45%～0.60%、物理温
山西冶金 2023年11期2024-01-07
- 玉钢炼铁厂钒钛矿冶炼炉前技术进步
品位低、渣量大、渣铁流动性差，易粘沟，经常出现渣铁沟放死，渣铁不能及时排净，炉前劳动强度大幅增加，整个高炉生产极为被动，一度影响到钒钛矿冶炼进程及生产经济技术指标的突破。随着炉前操作过程尝试及管理经验的积累，炉况逐步得到稳定提升，加之炉前体系制度的建立，从操作和管理水平上都得到提高，再通过配备机械设备及系统升级改造等措施，为大高炉顺利开展钒钛矿冶炼及提升冶炼强度改善经济技术指标积累了经验。2 炉前操作技术管理2.1 主铁沟保温措施改进玉钢以前的两座450
昆钢科技 2023年3期2023-12-26
- 对低温高硫钒钛铁水脱硫工艺的优化
点元素含量较高，渣铁不易分离，铁水带渣量较大，是钒钛铁水的一大特点。低温及铁水中[Ti]、[V]元素的存在，对[S]在铁水中的传质、脱硫反应影响较大；脱硫后渣铁不易分离，扒渣铁损较大，影响经济技术指标的提高。针对这一难题，工程技术人员根据低温、高硫钒钛铁水的特点，就脱硫工艺展开讨论，制定了相应的攻关方案。通过优化脱硫剂配方，调整参数，配加钒钛铁水渣铁分离剂，有效促进钒钛铁水渣铁分离，使脱硫率得到提高，扒渣铁损明显降低。为提高产品质量、开发低硫新品种钢、走差
昆钢科技 2023年3期2023-12-26
- 莱钢4#1 080 m3高炉提升产量操作实践
期稳定顺行；炉前渣铁排放和主控室能够协调配合等。不利因素：喷煤量受限，炉温平衡难度大；铁水罐紧张形势依旧严峻；自产焦不足，外购焦质量不稳定；环保限产，原燃料质量阶段性波动等。通过上述分析，可基本确认高炉外部生产条件趋于好转，具备进一步提升产能的潜力。2 高炉提升产量的措施2.1 优化风口布局炉况稳定顺行，是优化高炉操作参数的基础。中心气流与边缘气流的合理分布，是高炉顺行、指标优化的基础；下部调剂是高炉维持长周期稳定的关键，是上部调剂的基础。4#高炉炉缸尺寸
山东冶金 2022年6期2023-01-12
- 安钢永通公司高炉焖炉和复风操作实践
行，消除崩悬料，渣铁热量充足，适当降低二元碱度（1.15倍以下），提高炉缸清洁指数。休风前24 h铁口角度由11°提至13°，休风前8 h停煤。焖炉料选择好的人造富矿和部分天然块矿，配入少量锰矿（按铁中含锰0.8%组织）和萤石（渣中w（CaF）为5%），配加少量硅石提高渣量，降低渣中w（Al2O3）（16%以下）以及二元碱度（1.0倍以下）[1]；高炉焖炉时炉内为满炉料（料线仅降至6 m），可采用较高风压对铁口进行空喷，将炉缸内残存渣铁出尽，焖炉料详见表1
山西冶金 2022年6期2022-11-13
- 延长首钢京唐200 t铁包包龄实践
线，承接回炉钢及渣铁等。因此，2020年，200 t铁包包龄约为240次。鉴于此，分析了上述各种不利包况对铁包内衬耐火材料的影响，并制定有效的措施进行管控，成功延长了200 t铁包包龄。1 影响200 t铁包包龄的因素1．1 铁包无规律下线由于钢轧部生产的波动，铸机断浇或临时检修时常发生，致使200 t铁包大规模下线的情况较为常见，甚至经常出现铁包上线后还未接铁就下线的情况。每一次这种无规律的下线将导致铁包内衬耐火材料承受一次剧烈的热震，而热震是耐火材料失
耐火材料 2022年5期2022-10-19
- 铁浴式熔融还原工艺处理电炉粉尘还原熔分分析
min后可以实现渣铁分离。由于EAFD中Zn存在形式和含量与氧化锌矿、高炉粉尘等均不同，需要单独研究。本文通过铁浴式熔融还原工艺处理EAFD，研究熔渣二元碱度、还原熔分时间和C/O摩尔比等因素对EAFD还原熔分的影响，通过试验确定较佳铁浴式熔融还原处理条件，以期为工业应用提供指导。1 试验介绍1.1 试验原料试验原料包括某钢铁厂的EAFD、还原剂、造渣剂、铁粉等。其中，还原剂为石墨，造渣剂为工业纯CaO，EAFD和铁粉成分分别见表1和表2。图1为EAFD的
中国有色冶金 2022年4期2022-09-24
- Si粉对刚玉－莫来石砖性能的影响
玉－莫来石砖的抗渣铁侵蚀性和抗冲刷性，拟对传统刚玉－莫来石砖进行升级，加入单质Si粉，利用硅的原位反应降低刚玉－莫来石砖的显气孔率［5－6］，提高强度。为此，研究了Si粉引入前后对刚玉－莫来石砖性能的影响。1 试验1．1 砖样制备试验以棕刚玉（3～1、≤1和≤0．076 mm）、α Al2O3粉（≤0．045 mm）、红柱石粉（≤0．076 mm）、Si粉（≤0．076 mm）、广西白泥等为原料，其主要的化学组成见表1。表1 原料的化学组成Table 1
耐火材料 2022年4期2022-08-28
- 马钢B#高炉风口小套破损率低的原因探究
劣，炉内的热风、渣铁及运动的焦炭均能对其工况产生致命影响[1]、[2]。另外，较低的冷却水温度与回旋区的高温辐射及炉内气流对流产生很大的温度梯度，从而引起不规则的的热应力[3]。马钢B#4000 m3高炉于2007年2月建成投产，设置4个铁口，36个风口，高炉一代炉龄已近13年，马钢B#高炉风口小套实行寿命管理， B#高炉风口小套除到期更换外，继续保持着低损耗率，2019年2月至今共五个小套破损。本文探究了马钢B#高炉风口小套破损的原因，并对其烧损的特点及
安徽冶金科技职业学院学报 2022年2期2022-08-09
- 长钢9 号高炉炉前均衡出铁管理探析
，休风时，为出尽渣铁，按“7+1”备罐或南北铁场同时出铁（南场备罐“1+1”、北场备罐“4+1”)组织。铁次所需铁罐数量多造成编组、对位时间较长，对罐易晚点。3）铁口维护不到位，铁口深度深浅不一。铁口过深、难开，会使出铁间隔延长。铁口浅，虽易于维护，好开铁口，但不利于高炉的长寿，出铁后炉缸的渣铁液面仍处于较高水平，不利于促进炉况稳定顺行。1.3 炉型及炉况影响较大2021 年采用以烧结矿为主的炉料结构，具体为烧结矿配比80%～84%，球团矿配比3%～6%，
山西冶金 2022年3期2022-08-03
- 津西2 000 m³高炉焖炉和复风操作实践
足够的热量，确保渣铁有充足的物理热及良好的流动性。为此，焖炉料由净焦+负荷料组成，并分多段陆续交替加入，保证了复风后炉缸热量充足、炉料透液性及透气性良好。最终设定焖炉全焦比1.4t/t, 预定铁水含硅1.5%，渣碱度R2=0.9%，吨铁渣比438.2kg。另外，为确保复风后生成的炉渣在低温具有良好的流动性，焖炉料按设定铁中锰含量为0.99%，渣中CaF2含量3%，配加萤石、锰矿以降低炉渣黏度；利用硅石控制炉渣Al2O3在16%以下，并配加白云石提高炉渣Mg
中国钢铁业 2022年4期2022-07-06
- 邯宝1号高炉风口频繁破损的治理实践
了炉缸环流，致使渣铁不能及时排净，开始出现风口损坏现象，7月、8月三次休风共更换了18个坏风口；9月26日高炉环保限产闷炉5 d，更换了4个坏风口，送风后继续出现风口破损的现象；10月21日休风更换了6个坏风口；10月26日高炉槽下矿石集中斗掉落砸断主皮带，无计划休风72 h，使得风口损坏现象加剧；11月份高炉两次休风更换了9个坏风口；12月份后，高炉大量风口出现破损漏水现象，坏风口个数达13个，高炉生产秩序受到严重影响。高炉7月—12月风口小套破损情况如
山西冶金 2021年6期2022-01-23
- 马钢2#2500m³高炉炉况处理实践
理、上下部制度、渣铁管理及冷却制度等方面着手进行了积极摸索调整，但收效甚微，产能始终未能稳定在6000t/d以上。进入2020年，高炉操作人员转变观念，借鉴国内先进高炉的操作经验，采取了一系列新举措，使高炉成功走出困境，产能重新拉回至6100t/d的水平。下面重点对本次炉况处理实践的经验进行总结[1]。1 面临的现状2#高炉炉况不稳主要表现在压量关系紧张，经常性的边缘窜气，导致冶强提升难度大。就目前2#炉面临现状而言，以下两个问题是制约冶强提升的关键。（1
中国金属通报 2021年16期2021-12-26
- 本钢新一号高炉主铁沟浇筑模具改造与创新
引言高炉主铁沟是渣铁及时排放的通道，它是高炉生产工序中的一个极为重要的环节，必不可少。本钢新一号高炉共有4个出铁场，主铁沟外壳设计为全风冷结构，所有主铁沟内衬均采用氧化铝微粉、氮化硅、有机纤维、水泥等一次浇筑成型。由于主铁沟结构设计上存在瑕疵，再加上高炉不断强化管理渣铁排放量迅猛增加，主铁沟每天流过铁量达1.1万吨，流过渣量超过3千吨，导致主铁沟内浇筑料侵蚀快影响高炉生产。主铁沟浇筑模具不仅决定了主铁沟内衬结构形状，同时也决定了主铁沟的壁厚，所以，对主铁沟
模具制造 2021年11期2021-12-22
- 八钢欧冶炉处理炉缸堆积的生产实践
口过程中发现风口渣铁堆积严重，判断为炉缸不活跃，出现堆积现象。风口漏水后，炉内进水多，进而使渣铁变得粘稠，排放不畅，逐渐形成炉缸堆积。2月16日至2月19日陆续出现风口小套破损现象，2月19日休风更换,复风后继续提炉温处理炉缸渣铁，炉前渣量波动大(理论渣量约180～250t)。2月19日至2月21日通过加萤石和锰矿继续化炉缸，在处理炉缸堆积期间，风口破损6个，休风更换。图1为2021年1-2月欧冶炉气化炉月休风时间。由图1可知，因休风较多，时间较长造成欧冶
新疆钢铁 2021年2期2021-12-01
- 凌钢5 号高炉高钛负荷下的操作技术优化
5 号高炉钛在渣铁间的分布铁水[Ti]含量与炉渣中的（TiO2）均来源于含钛炉料中的TiO2。对于护炉操作来说，TiO2的带入量一般是3～5 kg/t，在这种情况下，铁水中的[Ti]含量为0.1%以下，而渣中的TiO2含量为1.0%～1.5%。炉渣中的（TiO2）在炉内的高炉还原气氛条件下，可生成熔点2 000 ℃以上的TiN、TiC及Ti（CN）连接固熔体[2]，在炉缸内呈颗粒状，悬浮、弥散在渣铁中，造成铁水、炉渣粘度升高，流动性变差。铁水中[Ti]含
河南冶金 2021年4期2021-11-19
- 韶钢小角度双铁口操作维护实践
0°夹角交替排放渣铁，给炉前作业带来很多问题。两铁口区场地狭小，铁口之间场地温度高达300℃以上，炉前工在出完渣铁堵口后，进入铁口区域勾渣、修补泥套、铺垫河沙等极为不便。这些问题的同时出现给炉前出铁带来了极大压力。2.2 高温渣铁的影响铁口孔道在出铁时被液态渣铁加热到很高的温度（1450℃～1530℃），由于受炮泥导热性能的影响，铁口孔道接触液态渣面的温度与铁口孔道里层温度相差较大，势必产生温差应力。铁口孔道的堵泥由于从里到外的温度不同，膨胀率不一样，这就
中国钢铁业 2021年5期2021-08-23
- “一包到底”铁水包漏铁事故分析及对策
热处理3次，共加渣铁19次（每次3 t）。第89炉时热检状态良好，第91炉和93炉时最后两次加渣铁，第96炉接铁过程中发生穿漏。对T41铁包进行检查。发现铁包漏铁点位置在包底偏向大包嘴方向，漏点孔洞直径约80 mm。孔洞周边半径约1.8 m范围内两层包底砖（约300块）消失，只附着一层浇注残料，残料上面附着一层泡沫渣。2 铁包砌筑工艺该公司铁水包分300 t和200 t两种，砌筑工艺和耐材理化指标标准相同：包底永久层采用高铝莫来石浇注料进行整体浇筑，包底工
耐火材料 2021年3期2021-06-18
- 马钢3号高炉风口小套破损原因分析及处理
口小套直接与高温渣铁接触造成的烧损，炉缸状态不活跃，炉前渣铁处理不畅，鼓风动能不合适，或者边缘气流过盛等都容易导致小套烧损。机械损坏包括内外磨损，即风口小套内侧被喷吹煤粉射流磨坏和外侧被炉缸内炉料特别是循环运动的焦炭磨坏以及塌料砸坏。开裂主要是由于风口壁内外侧温度和压力差大（风压与冷却水压差），造成热疲劳和机械疲劳，再加上小套材质和制造工艺上的缺陷，如铸造有气泡、微孔、焊接不符合要求等，导致小套破损。通过对3号高炉破损小套实物观察分析可以得出（如表1所示）
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 高炉高比例兰炭喷吹条件下提高煤比实践
下降明显，炉内憋渣铁情况缓解。2020 年以来，受喷吹量限制，2月份开始进行喷吹管道改造，将喷煤主管道高炉侧由Φ80 mm 改为Φ108 mm，3 月10 日定修合茬，喷吹量由22～23 t/h 提升到25～26 t/h，为焦比降至315 kg/t创造条件。原燃料条件好转，特别是配加480 烧结矿后，压量关系宽松，为加负荷奠定了基础。通过105烧结矿和480 烧结矿对比看，480 烧结矿外观质量及粒度要优于105烧结矿。高比例配加后，压量关系显得比较宽松，
山东冶金 2021年5期2021-01-21
- 钒钛铁水KR 脱硫控制渣铁不分工艺实践
、温降大。易造成渣铁分离效果差，严重时产生渣铁不分，铁损大，后续提钒炼钢过程中将导致钒渣CaO 含量增加，钢水回硫，对生产、质量以及成本带来较大的影响。1 生产现状（1）生产工艺。高炉来铁→捞前渣→搅拌→捞后渣→提钒。（2）钒铁科技一炼钢铁水条件。表1 钒钛科技炼钢厂铁水条件2 KR脱硫产生渣铁不分的机理低温高硫钒铁铁水，过热度低，脱硫效率差，为保证脱硫效果，不得不加大脱硫剂用量，大量的脱硫剂在低温环境下，扩散脱硫反应困难，渣铁分离差。且炉渣中含有一定的T
中国金属通报 2020年13期2021-01-04
- 中小型高炉检修后快速复产达产生产实践
m³，1个铁口出渣铁，采用储铁式大沟，目前使用周期变短，大约45天。为了安全生产，储铁式大沟必须在高炉休风后重新浇筑[1]，每次检修约12 h。快速恢复炉况的关键是休风料跟高炉操作制度要合理，但由于检修频繁，检修后炉况快速恢复，高炉快速达产对高炉的经济效益影响甚大。1 高炉工艺及操作参数的设定在中小型高炉生产中，由于出铁大沟容易侵蚀，所以必须定期进行计划检修[2]。检修后由于炉缸热量的损失，必须用在休风料中加净焦或减轻焦炭负荷的方式来补充炉缸热量，提高煤气
河南冶金 2020年5期2020-11-25
- 玉钢1080m3高炉长期无计划休风炉况快速恢复实践
口打开后空吹、无渣铁。与预判基本一致，接下来操作的重点是采取集中加焦，弥补长期无计划休风的热损失，尽量提高炉缸温度。表1 上部提温措施控制风量操作500m3/min，风压0.070MPa。防止风量过大短时产生大量低温熔融渣铁，因而冶炼周期较长，复风加入的集中焦当时预计要60h左右才能下达风口，在集中焦和轻负荷料下达风口之前，要尽可能提高风温，保持炉况顺行。4.4 埋氧枪加热炉内冷渣铁复风前，炉前疏通渣铁沟，做好放干渣的准备工作，复风后开铁口的角度要小，休风
昆钢科技 2020年3期2020-08-18
- 唐钢北区2#高炉复产开炉实践
底仍有残存炉料和渣铁，为保证顺利开炉，需将停炉后风口与铁口之间的剩余327 m3炉料扒出，扒料过程如图1所示。图1 现场扒料扒料过程操作：用卷扬机将小型钩机从炉顶大方人孔吊运到炉内料面上，再卸下风口西平台的两个二套，从炉内搭建临时皮带运输装置延伸至风平台边缘，加装一个临时导料管至地面上3.5～4 m高处，用汽车接住炉内残料运走。扒料时要尽可能清理炉墙上的粘接物，但炉缸侧壁要留200 mm厚的残留物，以保护炉缸砖衬，清至铁口平面时，会有冷凝的渣铁，此时需要将
河南冶金 2020年2期2020-07-29
- 高钛铁水渣改性剂的开发与应用
增加了炼钢脱硫扒渣铁损量和转炉炉内回硫量，严重影响了炼钢安全生产、成本及质量的控制。据了解，目前国内有的钢厂采用喷吹过程加入钠盐，降低脱硫渣熔点，但效果不明显［1］。因此，鞍钢股份有限公司鲅鱼圈钢铁分公司炼钢部（以下简称“炼钢部”）开展了高钛铁水渣铁分离的研究，研制了一种改性剂，用于铁水预处理，取得了降低扒损和减少回硫的效果。1 工艺装备炼钢部有三座铁水脱硫、扒渣装置，采用的是德国PLOYSIUS复合喷粉脱硫及扒渣设备。铁水预脱硫喷吹系统以氮气作为输送气体
鞍钢技术 2020年3期2020-06-22
- 首钢长钢9号高炉焖炉开炉操作实践
炉顺行稳定性好，渣铁流动性好风口明亮活跃，可以富氧，逐步开风口，加风以炉温为基础。5）严格按照压差操作，风量≤2 000 m3/min，压差≤120 kPa,风量≤2 500 m3/min，压差≤140 kPa,风量≤3 000 m3/min，压差≤155 kPa,在风压出现波动或爬坡时要及时采取减风措施，发生悬料要果断采取坐料措施，稳定炉内煤气流操作。3.2.2 造渣制度造渣制度的合理直接影响高炉的恢复进程，尤其是在渣铁物理热不足时，前期高炉焖炉料中现产
山西冶金 2020年2期2020-06-11
- 玉钢3号高炉开炉快速达产实践
开炉料，可以保证渣铁的流动性和料柱的透气性，合适的炉渣成分还有利于渣皮的形成，保护高炉内衬。本次开炉配料计算的基础条件为：全炉焦比2.7 t/t，正常料焦比0.8 t/t，生铁硅含量预定为4.0 %，矿批12 t,空焦、正常料碱度1.0，溶剂使用白云石，干熄焦与师宗焦比例1:1，矿石使用烧结矿、昆钢球和红山块，原料条件见表1。经计算，焦批5.82 t，装料总数100批,其中净焦43批，空焦27批，正常料30批，每批空焦组成为：5.82 t焦炭+1.50 t
昆钢科技 2020年2期2020-06-08
- 长钢8 号高炉无计划休风后炉况恢复实践
炭变碎和生成熔融渣铁。2）炉顶点火，关闭一个炉顶大放散，减少炉内抽力。停炉顶打水，关闭气密箱冷却水。3）降低高炉冷却强度；为保存炉内热量，将炉底水控制到最小，风口及其以上冷却设备水压水量，根据各段冷却壁的水温差逐步将水量控制到最小，以不断流为止。关闭炉皮外喷水。4）系统全面的查找高炉本体开焊及可能漏煤气的部位，进行处理。5）检查冷却设备，更换损坏的冷却设备，防止向炉内漏水。3 复风前的准备考虑到无计划休风时间较长，休风前未调整负荷的不利因素，为实现复风后能
山西冶金 2019年5期2019-11-20
- 450m3高炉开炉铁口预埋风枪出铁实践
度严重不足，开炉渣铁流动性差温度低且粘稠，尤其是中修开炉，高炉炉缸内死铁层厚度达1300mm，由于铁口孔道底部与渣铁接触界面混有温度不足的渣铁，现场开铁口机钻不动，常规做法是在炉缸存铁量达到一定程度后，使用氧气管烧开铁口。用氧气烧铁口存在以下问题：（1）多人操作加之现场空间狭小，存在严重安全隐患，一旦出现异常情况，人员难以及时撤离；（2）消耗大量的氧气管，造成一定的材料浪费；（3）烧通铁口耗时较长，易造成炉内严重憋风，影响炉况恢复速度，存在引发重大恶性事故
新疆钢铁 2019年2期2019-10-23
- 高炉渣铁持续排放不净的原因分析及改善措施
进入4月份后炉前渣铁持续排放不净，高炉的稳定顺行趋势受到影响，风量萎缩，产量下滑，生产计划难以保证。2 高炉渣铁持续排放不净原因分析2.1 入炉料的影响为保证开炉后快速达产达效，入炉料的化学成分和冷热态强度应满足大型高炉冶炼的需求，具体指标情况见表1和表2。表1 2018年1—7月份焦炭指标统计从表1可以看出，焦炭的冷热态强度远远满足高炉的需要，这对于高炉的顺利开炉，快速达产达效起了关键性的作用。高炉实际操作中并不要求过低的焦炭反应性［1］，焦炭的气化反应
山东冶金 2019年4期2019-09-03
- 莱钢1#1 880 m3高炉炉凉恢复实践
20日夜班、白班渣铁充足，炉况稳定顺行。炉况参数如下：1）风量4 264 m3/min，压差168 kPa左右，透指25.3左右，探尺运行良好，无崩料、滑尺现象。2）入炉焦比345 kg/t，燃料比503 kg/t，20日1：00至19：00每个小时燃料比如图1所示。3）生铁含硅量为0.27%～0.43%，渣铁热量温度1 505～1 519℃。4）煤气利用率49%～51%。5）休风前炉体水温差正常，1.7～2.1℃，冷却壁温度整体平稳。图1 20日1：00
山东冶金 2019年4期2019-09-03
- 韶钢2200 m3高炉炉缸冻结的氧枪处理实践
则，复风后生成的渣铁不能排出而窝在风口区域，易造成风口设备烧损导致漏水，进而引发安全事故。这次在处理韶钢2200 m3高炉炉缸冻结中应用了韶钢高炉铁口专利技术——铁口煤氧枪，成功解决了铁口与风口之间的通路问题。顺利处理好了大高炉炉缸冻结，成功恢复了生产。1 炉缸冻结的形成高炉在正常生产二到三个月后，需要对设备进行一次周期性的保养和维护，韶钢2200 m3高炉在2018年2月3日开始计划定修48小时，定修完成后，由于其他原因不能复风生产，虽然定修时按计划加有
四川冶金 2019年3期2019-08-29
- 天铁2 800 m3高炉炉缸大凉处理实践
的沟，有利于前期渣铁的排放。本次开炉炉料选用【烧结矿＋球团矿+锰矿】。炉缸下部装枕木，约1 100根，然后填充炉料。炉料填充顺序为：式中：K为【焦炭19.5 t（包括焦丁1.5 t）】；H1为【焦炭19.5 t（包括焦丁1.5 t）+白云石3.6 t】；H2为【焦炭 19.5 t+白云石 3.6 t】；N为【焦炭18 t+烧结矿31 t+球团9.5 t+锰矿0.8 t+硅石 2.0 t+焦丁 1.5 t】。炉料填充至料线3.49 m，具体填充矿石量见表1。
天津冶金 2018年6期2019-01-07
- 双铁口30°夹角操作维护实践
0°夹角交替排放渣铁，给炉前操作带来很多问题。两铁口区场地狭小，铁口之间场地温度高达300 ℃，炉前操作工在出完渣铁堵口后，进入铁口区域勾渣、修补泥套、辅垫河沙等极为不便。这些问题的出现给炉前出铁带来极大压力，增加了炉前作业劳动量。1.2 高温渣铁的影响铁口孔道在出铁时被液态渣铁加热到很高的温度(1450～1530 ℃)，由于受炮泥导热性能的影响，铁口孔道接触液态渣面的温度与铁口孔道里层温度相差较大，势必产生温差应力，铁口孔道的堵泥由于从里到外的温度不同，
四川冶金 2018年5期2018-12-20
- 渣钢、渣铁资源生产连铸坯及优质钢锭的工程实践
年回收攀钢的渣钢渣铁达100多万t，废渣经过处理之后年产含铁75%的渣料达55万t以上，但仅有小部分供瑞钢工业有限公司使用，约80%外销；没有实现渣钢、渣铁资源的高效利用，经济效益不高。因此，攀枝花钢城集团有限公司利用瑞钢工业有限公司因银江水电站建设占地搬迁的机会，充分利用公司渣钢、渣铁资源对瑞钢进行了升级改造，在迤资工业园区建设了一条大电炉炼钢生产线，年生产铸坯约52万t，生产优钢钢锭约8万t。1 工艺路线根据攀枝花钢城集团有限公司钢铁产业链，确定生产的
冶金动力 2018年12期2018-11-29
- 攀钢钒新三号高炉钒钛磁铁矿冶炼新型操作模式
O2高达27%，渣铁粘稠、炉缸堆积，生产极不正常，经济技术指标极差[1]。经过多年的技术攻关，在钒钛矿中配加部分普通块矿进行冶炼，解决了泡沫渣的问题，攀钢炼铁厂近30年的生产发展历程证明，高钛渣改性是一条高效利用这种难冶炼特殊矿的有效途径。为了实现高炉合理的煤气流分布，探索出适合高强度冶炼钒钛矿的布料方式，主要特点为：小批重，低料线、高料速(12批/h以上)，抑制边缘，发展中心。3 攀钢高炉日常操作模式高钛型钒钛磁铁矿冶炼的中心环节是围绕渣铁能否从炉缸中顺
四川冶金 2018年3期2018-11-07
- 新钢10号高炉减少渣中带铁攻关实践
炉温高、碱度高,渣铁流动性较差,导致渣铁分离困难,使得渣中带铁,这是高炉操作影响金属收得率的一个常见现象。新钢高炉入炉原燃料质量差,成分波动较大,给高炉炉温和碱度控制带来相当大的困难,铁水经常出现高炉温和高碱度现象,从而使得渣中带铁严重。(2)由于铁口深度偏浅或者铁口扩孔导致铁水流速大,使得渣铁在炉前铁口前主沟中停留时间过短,渣铁分离不完全,造成渣中带铁较多。(3)渣铁分离主要靠铁沟中的撇渣器,撇渣器中上沙坝因腐蚀冲刷而偏低,或者因撇渣器出口偏高,或者说沙
四川冶金 2018年4期2018-11-06
- 金鼎3号高炉焖炉开炉顺利快速达产实践
55 第三炉铁见渣铁（R=0.85）；铁后开 8号风口；08：55加风至 130 kPa；09：05 加风至 138 kPa；09：40 加风至145 kPa。09：35—09：43 第四炉铁正常开口，见渣铁。第四炉铁后，5 min提炮，铁口自开；造成炉前清渣困难，第五炉铁出铁间隔时间较长（63 min）10：46—11：00渣铁约有10 t（w（Si）=1.32%；w（S）=0.251%）；风压165 kPa。12：11—12：20 第六炉铁；第七炉铁
山西冶金 2018年4期2018-11-05
- 风口取焦评判高炉工作状态的研究
边缘。由于炉缸中渣铁存在滞留，而焦粉集中的地方渣铁滞留量亦较大，故从风口径向风口焦炭样中，焦粉明显增多的地方(或渣铁滞留量较大的地方)亦为回旋区的边缘。所以对风口焦样品处理，主要集中分析粒度及渣铁滞留量。取样枪设计0.5m一个间隔，取焦位置按照序号1、2、3……进行排序，1号距离风口0.5m、2号1m，以此类推。取样后分别用直径40mm、25mm、10mm、5mm、3mm筛子进行筛分、称重、粒度取加权平均值，渣铁滞留量为质量百分比。3.结果分析3.1 同一
中国钢铁业 2018年8期2018-10-30
- 新钢10号高炉减少渣中带铁攻关实践
炉温高或碱度高，渣铁流动性较差，导致渣铁分离困难，使得渣中带铁，这是高炉操作影响金属收得率的常见现象。新钢高炉入炉原燃料质量差、成分波动较大，给高炉炉温和碱度操作带来相当大的难度，铁水经常出现高炉温和高碱度现象，从而使得渣中带铁严重。（2）由于铁口深度偏浅或者铁口扩孔导致铁水流速大，使得渣铁在炉前铁口前主沟中停留时间过短，渣铁分离不完全，造成渣中带铁较多。（3）渣铁分离主要靠铁沟中的撇渣器，撇渣器中上沙坝因腐蚀冲刷而偏低、因憋渣器出口偏高、沙坝和铁沟沟头之
天津冶金 2018年5期2018-10-23
- 鞍钢2580 m3高炉大修开炉达产实践
有利于高温煤气、渣铁通过，加快炉缸加热升温进程。炉缸中心枕木所堆砌的堆包有利于高炉中心气流通过，促进合理软融带的形成。风口部位的枕木能够保护风口，防止风口砸坏，有利于高炉初期送风。为强制加热高炉炉缸，在高炉开炉时需装设炉缸吹风管和铁口煤气导出管。因此，需装填炉缸垫底焦以覆盖保护炉缸吹风管。本次开炉炉缸采用净焦和枕木进行填充。炉缸底部净焦填100 t、枕木填充至风口下沿0.3 m处。在枕木填充前需测算炉缸容积，推算枕木量。目前枕木填充有两种方法：一是井字排列
鞍钢技术 2018年4期2018-08-14
- 转底炉煤基炼铁工艺及其发展前景分析
渗碳及熔融反应，渣铁熔化，各自聚集，整个过程约需10 min（煤粉与铁氧化物紧密接触，还原速度很快）。转底炉炉床结构见图1[3]。图1 转底炉炉床结构展开示意图3）粒铁产出。经快速冷却的凝聚态渣铁，使用排料装置排出。粒铁（称为Iron Nugget）直径5 ～25 mm，且渣铁分离干净。4）废气处理。废烟气经热交换器后除尘排出。图2 ITmk3工艺流程示意图3 ITmk3工艺特点其独特之处在于还原温度精确的控制在1 350 ～1 450℃，使得体系处于Fe
山西冶金 2018年6期2018-03-04
- 金鼎高炉快速休复风操作实践及教训总结
况稳定顺行，提高渣铁物理热，配加辅料改善渣铁流动性等措施优化休风操作；通过合理堵风口，集中加焦，调整碱度，确保渣铁物理热充沛，保证炉缸状态活跃等，酌情控制复风后加风速度、开风口进程、强化炉前出铁等措施，实现了高炉快速复风。一旦出现问题，首先应当排除冷却系统影响，确保休复风方案的正常实施。高炉；休风；复风；快速恢复1 前言金鼎重工有3座高炉，分别为500 m3级1#高炉、800 m3级2#高炉和900 m3级3#高炉。1#高炉以冶炼球墨铸铁为主，全部配加二级
山东冶金 2017年5期2017-12-21
- 高炉风口焦炭劣化过程研究
口焦炭被CO2及渣铁侵蚀后的微观组织形貌，并分析了风口焦炭的劣化过程。研究结果表明，焦炭中的灰分在高温作用下会由气孔壁表面析出；CO2分子与渣铁经焦炭表面的气孔渗入焦炭，对焦炭的表层进行侵蚀；外层焦炭经过渣铁冲刷、渗碳、燃烧等一系列作用后，粉化并逐层剥离，反应逐渐向焦炭核心进行，焦炭粒径逐渐减小，直至消失。高炉 风口焦炭 微观组织 劣化过程在高炉内部，焦炭受到炉料挤压、渣铁冲刷、CO2侵蚀、富氧燃烧等一系列作用，最终消耗殆尽[1- 2]。由于高炉内部为高温
上海金属 2017年5期2017-11-01
- 高炉闷炉开炉快速达产实践
时组织炉前尽快出渣铁,打开铁口后,炉内气流得到稳定。3点20分打开铁口至4点10分,出铁80吨,随后铁口来风大吹,计算理论渣铁基本出干净。4点48分再次打开铁口,基本无渣铁,从铁口喷吹焦炭,随即减风1000 m3/min,高炉风量只有1100 m3/ min。考虑到炉缸有一定量的残存渣铁,继续减风吹铁口,风量减至600 m3/min,铁口空吹至5点28分,安排炉前组织堵铁口休风,于5点36分顺行完成休风停炉。3 开炉3.1 开炉准备工作设备完成检修后,开炉
四川冶金 2017年4期2017-09-19
- 18号风口烧穿的原因分析与应对措施
点55分堵口，出渣铁约1 t，3号口热风吹出,铁口与风口互通，22点52分打开1号口，煤气火伴随焦炭喷出没有渣铁，铁口与风口互通。29日12点06分打开3号铁口，深度1.8 m，12点31分来渣，13点16分堵口，出渣铁（230 t铁+160 t渣）。14点24分打开1 TH铁口，深度1.6 m。14点46分来渣。15点11分三号铁口上方18号风口有渣流出，随即烧穿，15点12分发现后立马紧急休风。1.2 事故造成的损失本次风口烧穿喷出来的渣铁、焦炭量大，
山西冶金 2017年3期2017-07-31
- 大型高炉炉前作业的生产调整及特点
6万吨，因此炉前渣铁排放的安全和顺利作业就显得尤为重要。文章从太钢5号高炉多年的生产实践出发，总结了大型高炉炉前渣铁顺利排放作业的基础措施，为炉况的长期稳定顺行奠定了良好的基础。大型高炉 生产 物流 炉前作业措施1.概述至2016年底，我国已经拥有4000m3级及以上炉容的大型高炉22座。这些大型高炉的有效容积利用系数达到了2.2 t/(m3.d)-2.7t/(m3.d)，在燃料比490kg/t-510kg/t生产时，其每天生产的物流量将达3.5万吨-4.
中国钢铁业 2017年3期2017-07-25
- 济钢1#1 750 m3高炉长期休复风操作实践
结构，确保良好的渣铁流动性及料柱透气性。休风前，1个料柱适当降低碱度，加休风焦后再次适量降低炉渣碱度。炉料结构方面增加熟料率，减少块矿比例，球团比例由5%增至15%，块矿比例由20%降低至15%，配加1.7%蛇纹石来增加渣中MgO含量以改善炉渣流动性。休风前配料情况如表1所示。表1 休风前配料情况2.3 合理控制硅水平此次休风前1炉铁中硅为0.35%，铁中硫磺含量0.029%，控制在日常正常冶炼水平。但加完休风焦后将炉温核算标准适当上提，以便于复风后保持较
山东冶金 2017年6期2017-04-27
- 安钢1#高炉炉况失常恢复实践
制。1.4复风后渣铁未能及时排出休风前最后一炉铁的物理热为1508 ℃，铁水成分SI为1.43%,S为0.024%，TI为0.21%。因炉温过高，渣铁粘稠，造成休风过程中炉内渣铁没有排尽。送风后因积存凉渣铁较多，造成炉缸热量欠缺，炉缸透液性差，铁口难开，渣铁没能及时排出，导致频繁烧坏风口。2 炉况失常的处理这次炉况的处理主要分三个阶段，第一阶段为一般处理阶段，第二阶段为活跃炉缸阶段，第三阶段为逐步恢复阶段。2.1一般处理阶段12月18日20：10高炉开始送
河南冶金 2016年1期2016-09-02
- 降低济钢3#1750m3高炉风口破损率生产实践
部分为渣皮脱落及渣铁侵蚀滴落后造成的熔损，少部分为本身材质或焊接质量不合格造成的破损和磨损，另外部分风口由于所处的工作环境恶劣，在热梯度的作用下，造成裂纹或渗漏，从而导致漏水。针对以上判断，确定风口破损的主要原因如下：2.1操作制度不合理济钢3#1750高炉与其他同类型高炉相比，原燃料条件相差较大，近年来入炉品位不断下降，渣比逐渐上升，同时由于供料流程长，入炉碎料多，使得炉内料柱透气性差，高炉风量难加，风速偏低，而进风面积偏大，装料制度过于追求控制边缘气流
山东工业技术 2016年14期2016-07-05
- UCAR碳砖在国内高炉应用浅析
砖热面将形成一层渣铁凝滞层，凝滞层会起到隔绝碳砖和铁水直接接触及封闭炉缸煤气和碱金属、锌蒸汽向碳砖内部渗透的作用，从而使渣铁环流冲刷、渣铁渗透侵蚀、不饱和铁水渗碳熔蚀、碱金属和锌等有害元素侵蚀大大降低，有利炉缸长寿。UCAR碳砖炉缸的高导热性主要体现在两个方面：一是碳砖具有高导热性，二是炉缸砌体采用薄壁结构。1.2UCAR碳砖生产工艺以电煅烧无烟煤为主要原料，并加入一定量的人造石墨碎块和少量的二氧化硅及石英，与粘结剂混匀后，装入一种可同时进行加压和通电加热
化工管理 2016年21期2016-03-14
- COREX炉二次铁流分析及对策
EX气化炉炉缸内渣铁及铁口耐材分布如图1所示，罗泾COREX采取两个铁口间隔出铁的出铁制度，两次出铁间隔时间大约在100分钟；目标出铁量控制在400±50t，目标铁水温度1520± 20℃，二元渣碱度在1.15～1.2；在熔炼率140t/h条件下，平均每天出铁次数约8炉。平均出铁时间在60～90分钟。其出铁过程中铁流变化如图2所示。图1 气化炉炉缸内渣铁及铁口耐材分布状况图2 实际出铁过程中铁流速度变化曲线出铁开始，一般铁流速度大约4t/min，来渣之前铁
新疆钢铁 2015年4期2015-12-25
- 本钢新1号高炉长期休风复风后快速恢复炉况实践
前炉况稳定顺行，渣铁物理热充沛，炉缸热量充足、工作状态活跃；休风期间加强对冷却系统的检测及高炉本体的密封保温工作，降低热量损失；炉况恢复过程中控制加风速度、合理匹配操作参数与开风口进程、掌握热量收支平衡、加强渣铁排放管理及炉温趋势管理，复风后用时17 h将操作参数恢复至正常水平，并实现富氧、喷煤的良好衔接。休风前炉况及休风过程控制同正常炉况相比，长期休风后料柱受挤压严重，软熔带焦窗的透气性和透液性明显变差，恢复阶段压差可能偏高，同时有滑尺塌料现象，严重时可
金属世界 2015年6期2015-11-05
- 莱钢4#高炉低碳低成本开炉实践
利无崩料、悬料，渣铁热量足流动性好，较快投用撇渣器，大大降低炉前劳动强度，而且24 h实现日达产。1 开炉准备1.1 原燃料的准备此次开炉为保证安全顺利又经济，使渣铁成分合理，更好地造渣改善渣铁流动性，开炉料采用烧结矿、鲁南球团矿（转鼓指数≥92%，膨胀率＜12%，常温抗压强度2 000 N/个）、华联块矿（粒度10～40 mm），另加白云石、锰矿和萤石。其中华联块矿为新矿种，大约备50 t即可满足开炉配料需要，炉况正常后转配其他块矿。开炉料具体配料结构为
山东冶金 2015年2期2015-01-02
- 高炉出铁沟内流场数值模拟
中的流速直接影响渣铁分离，适当地加大贮铁式主沟断面面积，可以减缓铁水在主沟中的流动速度[1]。因此，深入研究影响高炉铁水带渣量的影响因素，并提出降低铁水带渣量的可行性措施，对于钢铁生产的高效、节能和降耗具有重要意义[2]。为了减少高炉出铁沟的铁水损失，Hagdon等[3]通过水-油物理模型，研究出铁沟内的流动行为和分离效率，并通过改变液体流量、性质和出铁沟设计结构等，推导出一个可以描述分离效率的公式；Qinglin等[4-5]通过水模型分析得到铁沟的流动特
武汉科技大学学报 2014年2期2014-03-26
- 莱钢高炉风口取样研究
焦炭劣化状况以及渣铁滞留等变化规律。2 风口取样方法目前国内外风口取样技术有两种：一种是在线取样，另一种是离线取样。离线又可分为风口扒焦与取样机炉芯取样。1）在线取样。在线取样是高炉正常生产时，用水冷取样管通过直吹管插入风口，测定回旋区鸟巢区的深度，风口前火焰温度和焦层温度，同时可取出风口前不同部位煤气及固体颗粒等，但由于取样少，很难获得死料柱信息。这种取样方法具有实时性，获取的信息真实反应了炉内状况，但对设备和高炉操作存在一定的危险性，并且对设备技术及安
山东冶金 2014年1期2014-02-09
- 低配碳含碳球团组分对低温熔分性能的影响
动性较好，有利于渣铁分离.综合考虑熔分时间、铁收得率及能耗等，实验室条件下的最佳工艺参数为n(C)/n(O)=0.8，CaO添加量为2.0%，反应时间40 min(熔分开始时间30 min+熔分时间10 min).该条件下铁收得率约为85%，铁粒中铁含量约为94%，金属化率达95%以上，可作为优质的电炉炼钢原料.含碳球团;低配碳;低温熔分;渣铁分离近年来，随着高品位铁矿资源的日益紧缺，低品位难选及多元素共生矿的利用成为煤基直接还原的主要发展方向［1，2］.
材料与冶金学报 2012年1期2012-12-28
- 4#高炉风口小套破损原因分析及改进
的管理，加强炉前渣铁处理保证及时出净渣铁等措施，小套破损得到了有效控制。高炉 风口 破损 原因 措施1 引言梅钢4#高炉的有效容积为3 200 m3，是梅山真正意义上的第一座大高炉，于2009年5月12日顺利投产。它共有4个铁口，32风口，现风口小套长度为640 mm。自投产以来，小套损坏较多，造成高炉休风，严重时造成炉况恶化。2011－01—04期间共计损坏29只小套，月均损坏7.25只，非计划休风时间达17.2 h，严重影响了4#高炉稳定顺行和各项经济
天津冶金 2011年5期2011-01-04
- 2000 m3级高炉铁口损坏原因及处理预防措施
组合砖结构以抵抗渣铁侵蚀和冲刷,铁口结构如图1所示。主铁沟采用半贮铁式“G”型浇注料浇注。2 铁口的损坏机理高炉投产后,由于渣、铁的冲刷和化学侵蚀,铁口区的砖衬侵蚀很快,当侵蚀到接进四周的冷却壁时,就会威胁高炉的安全生产,所以要在每次出完铁后用泥炮将炮泥打入炉内一定深度,使其不仅起堵塞孔道的作用,还要在铁口区被侵蚀处形成泥包,以弥补被侵蚀的砖衬[1]。铁水经铁口通道流出后,以喷射状落入主沟约 1500 mm处,在主沟中进行渣铁分层,经撇渣器后渣铁分离。正常
河南冶金 2010年1期2010-12-08