输出阻抗_参考网

基于虚拟阻抗的低压微网多逆变器环流抑制研究

外环的逆变器输出阻抗多为感性，由此导致逆变器输出有功功率、无功功率和逆变器输出电压的相位与幅值间存在耦合现象[3]。且低压微网多逆变器条件下，各逆变器控制参数与滤波器参数间的差异将造成逆变器等效输出阻抗不同，不同逆变器同公共连接点间的距离差异也导致线路阻抗不相同。为了解决并联多逆变器系统中由于线路阻抗不同而引起的系统无功功率分布不平衡问题，需分析传统下垂控制的不足及产生无功电流环流的原因[4]。针对直流微网中多DG 负极接地故障造成的共地环流问题，利用双自

电源学报 2022年5期2022-10-13

弱电网下并联逆变器稳定性及电能质量治理研究

之并联的等效输出阻抗Zout，电网等效成一个理想电压源ug及一个与之串联的电网阻抗Zg，I为逆变器输出电流。依据图5，得到逆变器输出电流I(s)表达式如式(7)所示。(7)由阻抗稳定判据可得：当Zg和Zout幅频特性曲线不相交或其交截处对应频率fs的相角裕度满足式(8)时，逆变器稳定，其中相角裕度用P表示。P=180°-(∠Zg(j2πfs)-∠Zout(j2πfs))>0°(8)由于电网阻抗中电阻有利于逆变器稳定，而电感不利于逆变器稳定，因此Zg取感性部

电力工程技术 2022年3期2022-05-26

多目标约束下逆变器阻抗的电流矫正方法

降低了逆变器输出阻抗在电网交互频段的相位,进而导致系统相位裕度降低.对此,众多学者从重塑逆变器输出阻抗的角度,减弱、消除PLL对系统稳定性的影响.1)额外引入矫正环节:文献[10-11]从补偿系统相位裕度的角度出发,在并网逆变器控制环路并联虚拟阻抗,对逆变器输出阻抗进行重塑以达到改善系统稳定性的目标.2)对PLL特性重新整定:文献[8,12]利用相位裕度和SCR为约束设计PLL带宽,虽然提升了系统稳定性,但牺牲了电流动态跟踪性能.文献[13-14]在PLL

控制理论与应用 2022年4期2022-05-21

基于差分翻转电压跟随器的AB类缓冲器设计

源跟随器，其输出阻抗为1/（gM）（gM为MOS管的跨导），与传统的源跟随器不一样，翻转电压跟随器具有更低的输出阻抗，同时输出电流的能力也相对较大，在此结构中晶体管M1作为共栅级放大器，若输出电压Vo产生一个变化量，这个变化量将被放大gM1ro1倍到Va，因此M2管的跨导发生变化，可以很容易地得到翻转电压跟随器的输出阻抗为1/（gM1ro1gM2），gMi是Mi的跨导，roi是Mi的输出阻抗。相比普通的电压跟随器，输出阻抗减小了很多。图1 两种跟随器对比2

电子与封装 2022年4期2022-04-27

基于虚拟阻抗的多逆变器并联运行控制策略研究

基准补偿环和输出阻抗调节环，但是控制复杂，系统稳定能力不足，工程应用能力有限。文献[7-9]将逆变器输出的功率虚拟转换，在一定程度上对不同逆变器之间功率的均分和系统谐波环流抑制能力有限。对此，本文提出了一种通过引入虚拟阻抗的多逆变器并联控制策略，使得逆变器等效输出阻抗呈可调节的感性，合理分配不同逆变器之间的功率，改善了逆变器输出电压质量并减小相互之间环流。1 基于虚拟阻抗的逆变器输出阻抗设计考虑到多个逆变器并联运行时虚拟阻抗的引入对系统阻抗的影响时，首先对

东北电力技术 2022年1期2022-02-22

基于动态下垂系数的低压微电网无功控制策略

合考虑逆变器输出阻抗、线路阻抗的影响[6]，其等效输出阻抗特性对逆变器集群稳定运行具有重要的影响[7-8]。随着微电网技术的成熟，国内外学者相继针对下垂控制在微电网中存在的一些问题提出了大量的改进措施。文献[9]引入一阶高通滤波器，使得下垂控制过程中引起的电压、频率跌落得到了很好的稳定和恢复。文献[10-11]采用角度下垂控制确保在高阻性的馈线网络中均分负荷，由于直接调节逆变器的输出电压角，所以避免了稳态下的频率下降。文献[12]采用负载电压反馈和引入积分

电力建设 2022年1期2022-01-12

基于LCL滤波的400 Hz逆变器并联控制

逆变器的等效输出阻抗，实现功率的均分和环流的抑制，但通常虚拟阻抗主要针对基波频段，难以抑制高频环流；2)变下垂控制法[9]，随系统输出功率的变化调节下垂系数，使输出功率趋近平衡，这种控制方法实现起来比较复杂，也不能解决高频环流的抑制问题；3)谐波注入法，文献[10]提出在各单台逆变器的电压基准中注入幅值很小的谐波，通过谐波有功功率来调节逆变单元的基波幅值给定，由于电压基准引入了谐波，这种方法使得输出电压产生了畸变，而且由于要计算谐波有功而使得数字芯片的工作

电机与控制学报 2021年9期2021-10-13

电动汽车充电用LCL型PWM整流器输出阻抗分析及稳定性改善方法

当源变换器的输出阻抗小于负载变换器的输入阻抗，则系统能稳定运行。本文主要研究PWM整流器输出阻抗特性对稳定性的影响。文献[10]研究通过在直流母线处并联RC回路降低输出阻抗来提高系统稳定性。为减小文献[10]增加并联回路带来的损耗，文献[11，12]提出直流母线端并联调节器的方法，通过控制调节器调节直流母线上的纹波电流，改善系统稳定性。除此外，还可以通过改善系统的控制策略来改善系统的稳定性。文献[13]将直流母线电压中的交流分量经过补偿反馈回控制器，实现降

电工电能新技术 2021年8期2021-08-31

大容量DC-DC变流器输出阻抗特性分析及应用

-DC变流器输出阻抗特性分析及应用彭方成1,2范学鑫2王瑞田2刘金辉1陈金萌1（1. 海军潜艇学院青岛 266199 2. 海军工程大学舰船综合电力技术国防科技重点实验室武汉 430033）舰船低压变配电系统中的大容量电力电子设备级联后，可能由于阻抗不匹配而导致电压振荡失稳。为了探究影响电力电子级联系统静态稳定性的因素，该文针对大容量DC-DC变流器进行建模和阻抗特性分析。首先，基于开关网络平均法建立变流器的小信号模型，推导出相应的输出阻抗模型。在此基

电工技术学报 2021年16期2021-08-28

弱电网下提高VSG稳定性的虚拟阻抗方法

方法对VSG输出阻抗建模，对小信号扰动产生的响应进行分析，即可获得VSG输出阻抗模型。图3为VSG小信号模型。由于只研究VSG的交流侧，将直流扰动量赋值为0。图3 VSG在dq坐标系下的小信号电路模型Fig. 3 The small signal circuit model of VSG in dq coordinate system由图3可得，系统在dq坐标系下的表达式为：其中：图4为VSG的小信号模型，小信号扰动项包括d轴分量和q轴分量，在VSG控制策

电力科学与工程 2021年7期2021-08-04

孤岛微电网下的单相H桥并网逆变器系统稳定性分析∗

函数以及等效输出阻抗传递函数Zov(s):由式(7)和式(8)可以得到相应的戴维南等效模型如式(9)所示，并且基于式(9)可以得到电路如图5 所示。图5 下垂控制逆变器等效电路模型式中:uref(s)表示参考电压在s域的值，uov(s)表示输出电压在s域的值。2 控制参数对稳定性影响分析为了验证控制参数对系统稳定性的影响，本文采用如表1 所示的参数进行了验证。表1 参数2.1 电压环控制参数对输出阻抗的影响电压电流双闭环中的电压外环采用PR 控制器，设计参

电子器件 2021年3期2021-07-16

基于频率响应分析仪的电源阻抗测试*

现象与电源的输出阻抗以及负载输入阻抗有重要的关系，所以学术界提出了电源系统阻抗的概念，并用这一概念来解释纹波现象，预测系统稳定性，解决负载间的相互干扰[2]。因此，电源系统阻抗作为电源的重要参数，用来研究电源系统的稳定性及预测不稳定因素越来越受到人们的重视[3]。电源输入输出阻抗一般较小，基本都是几毫欧到几十毫欧量级，一般测试阻抗的手段对于电源阻抗来说已经不适用。测试输出阻抗时需要在规定的电流负载条件下完成，当负载电流较小时，电流变化引起的端口电压变化非常

电子与封装 2021年5期2021-06-09

基于离网型逆变器的输出阻抗重塑方法研究

阻抗模型，从输出阻抗的角度出发，分析负载电流对逆变器输出电压的影响。比例谐振(proportion-resonant，PR)控制器可以对正弦量无静差控制，采用多谐振控制器可以补偿各次谐波，但是设计复杂，计算量大，产生很大的计算延时。文献[21]提出旋转坐标系下的降阶谐振控制器，但并未分析其机理，而且需要进行坐标变换。本文通过模型降阶，得到静止坐标系下的比例降阶多谐振(proportion and reduced-order multi-resonant，P

广东电力 2021年3期2021-04-01

一种并网逆变器电压电流双闭环改进控制策略

电压源与一个输出阻抗串联形式[5]。但随着分布式电源在微网中的渗透率越来越高，微电网的系统惯量越来越小[6]。特别是孤岛模式下的微电网失去了大电网的支撑后，DG并网逆变器输出电压易受负载变动和不平衡负载的影响，导致DG输出电能质量下降，严重时迫使该DG退出微电网。为解决该问题，国内外学者展开了深入研究。文献[5]首先通过消除dq坐标下DG并网逆变器电压电流双闭环与LC滤波环节之间的冗余项，从而简化控制环得到DG并网逆变器的戴维南等效模型，并利用多重比例谐振

湖北工业大学学报 2021年1期2021-02-23

基于分频段前馈补偿的并网变流器输出阻抗校正*

的并网变流器输出阻抗校正*曹建伟1张磊1钱强2张犁2丁勇3(1. 国网湖州供电公司湖州 313000；2. 河海大学能源与电气学院南京 211106；3. 南京南瑞继保工程技术有限公司南京 211102)并网变流器是分布式发电系统中交直流接口关键设备，为解决弱电网下电网阻抗同并网变流器的交互作用所引起的宽频率范围谐波谐振及系统失稳问题，基于级联系统阻抗模型研究了传统的电网电压单位比例前馈对并网变流器输出阻抗幅相特性的影响，提出基于数字滤波器的电网电压

电气工程学报 2021年4期2021-02-15

负载电流前馈闭环控制的快速动态响应双有源桥式变换器的输出阻抗分析

B变换器进行输出阻抗分析。本文提出了一种新的前馈控制策略。在SPS控制的基础上，对小信号模型进行了研究，详细分析了DAB变换器的输出阻抗以及影响输出阻抗的主要因素；根据输出电流表达式提出了一种前馈控制，该前馈路径只与输出电流有关，而对输出电压是独立的；在输出阻抗的小信号基础上，前馈路径的增益随着负载电流的变化而调整，并将带前馈控制策略的输出阻抗和不带前馈的进行了对比。实验结果验证了理论分析和控制策略的正确性。1 DAB变换器的输出阻抗分析图1为DAB变换器

电源学报 2020年3期2020-06-28

下垂控制微电网的无功补偿失稳机理及抑制对策

控制逆变器的输出阻抗，揭示了下垂控制仅影响逆变器输出阻抗的低频特性。因此，分析由下垂逆变器输出阻抗高频外特性引发的谐振问题时，可忽略下垂功率环。其次，在忽略逆变器的下垂功率环后，采用阻抗稳定性判据分析了下垂逆变器构成的孤岛微电网引入无功补偿电容器后的谐振稳定性问题，揭示了下垂孤岛微电网引入无功补偿电容后的谐振问题，并提出在电流内环中引入电容电流反馈控制，重塑逆变器输出阻抗，抑制谐振，提升微电网的稳定性。最后，本文设计了一台3 kW 的样机，进行了下垂微电网

电气工程学报 2020年1期2020-04-30

基于动态虚拟复阻抗的微网下垂控制策略

器调节逆变器输出阻抗为零，避免了功率耦合对输出电流的影响，但仿真与试验均未考虑线路阻抗不匹配的情形；文献[10]提出等效参考电流控制法，通过对电流参考值与实际值的偏差进行控制，实现了并离网间的平滑切换；文献[11]在传统控制中分别引入功率、下垂系数一次函数项和微分项，实现了下垂系数随功率变化的动态调整，同时提高了系统稳定性与动态响应；文献[12-17]通过在控制系统中引入虚拟阻抗环，调节等效输出阻抗呈所需特性实现功率解耦；文献[18-19]对其虚拟阻抗导致

电气工程学报 2020年1期2020-04-30

适用于穿戴式EIT系统的3种Howland电流源电路性能对比研究

对3种电路的输出阻抗、恒流特性和动态输出范围进行仿真研究，再结合课题组设计的穿戴式电阻抗采集系统进行实际测量，对比仿真和实验结果，选择出更加适合穿戴式应用的电流源电路方案。1 电路分析1.1 标准Howland电流源电路图1所示为标准Howland电流源电路，其电路结构的特点是在运放电路中同时存在由R4构成的负反馈回路以及由R2a和R2b构成的正反馈回路。当电路中的匹配电阻满足条件：则负载上的电流Iout可表示为其中，Vin+和Vin-分别为运算放大器的正

医疗卫生装备 2020年1期2020-01-19

船用逆变器带电动机稳定性研究

调节逆变器的输出阻抗，避开振荡发生条件，解决了逆变器带电动机时的功率振荡问题。逆变器整改前后带电动机的实际试验结果验证了解决方案的可行性。船用逆变器功率振荡阻抗特性0 引言电力电子技术的飞速发展，使得采用电力电子开关器件直接实现交、直流电能双向变换的整流-逆变型主变流装置替代旋转式变流机组成为船舶电力系统发展的趋势，在当前船舶电力系统中扮演了举足轻重的角色[1]。整流-逆变型主变流装置相比发电机-电动机式结构具有振动噪声低、无换向火花、无机械磨损、效率

船电技术 2019年12期2019-12-23

单相逆变器输出电压波形校正的实验研究

得尽可能低的输出阻抗幅频特性，特别是在谐波频率点处应具有尽可能低的输出阻抗值，因为根据Thevenin等效电路理论[10]可知，将逆变器在某稳态工作点附近进行小信号线性化处理后，其较小的输出阻抗有助于减小负载侧谐波电流在内阻抗上的谐波压降，从而抑制逆变器输出端电压的畸变；另一方面，提高控制系统对负载电流快速脉动变化的动态响应能力。特别是通过观察畸变的逆变器输出电压波形，其对应在脉冲电流向上或向下阶跃突变的时刻，电压输出波形开始出现明显的向横轴方向的幅值跌落

实验室研究与探索 2019年10期2019-11-26

SAW式WTP输入及输出阻抗匹配研究

射都与输入、输出阻抗有关[9]。若直接将该芯片用于电子系统中，受三次渡越反射的影响，其通带将会产生波纹，进而将该波纹引入转换后的信号中。为此，必须对SAW式WTP的输入、输出阻抗匹配进行研究。求取SAW式WTP的输入、输出阻抗的方法很多，但大多需要借助测量器具实现[9]。为此，本文拟采用导纳矩阵来求取其输入、输出阻抗，进而由其设计相应的匹配网络。采用这种方法求取SAW式WTP的输入、输出阻抗，必须先求出该器件的导纳矩阵。但现有的导纳矩阵计算方法由于只能求取

压电与声光 2019年4期2019-08-29

基于CAN总线的模块化UPS并联控制策略

用虚拟多回路输出阻抗下垂控制，并采用CAN总线通信实现各并联UPS模块间的同步和均流控制.该方法在并联连接UPS逆变器的情况下，能感应并平均提供给交流总线上的有功和无功功率，得到相应的信号，在通信中采用CAN总线通信，大大提高了系统控制的速度和可靠性.图 1 2个UPS并联等效电路Fig 1.Equivalent circuits of two UPS parallel1 整体控制方案文中给出的并联控制方案，由1个集中控制器和N个UPS模块组成，见图1.集

西安工程大学学报 2018年6期2019-01-09

开关电源直流EMI滤波器的设计探讨

MI滤波器；输出阻抗引言开关电源作为一种重要的电能转换装置，在现代生活中扮演着重要的角色。由于开关电源功能的需求，人们在使用开关电源的过程中，需要同时使用EMI滤波器。因此，长期以来人们对EMI滤波器的研究发展都十分重视。经过多年发展，我国在EMI滤波器研究方面取得了比较好的成果，对开关电源的应用和发展有着重要的意义。随着时代的发展，新技术在越来越多的行业中得到了应用。人们也对传统的技术设备提出了新的要求。我国现有的EMI滤波器在滤波性能等方面已经逐渐无法

科学与财富 2019年16期2019-01-04

基于虚拟稳态同步阻抗的VSG输出阻抗与小信号建模分析

改变VSG的输出阻抗，以实现功率解耦。值得一提的是，虚拟稳态同步阻抗方案[15-16]是一种可通过调整逆变器输出阻抗特性，从而抑制功率振荡的典型虚拟阻抗技术方案。文献[15]提出了松弛小功角约束条件的VSG功率解耦方法，实现了更加精确的功率解耦，并对虚拟稳态同步阻抗方案的输出阻抗进行了分析，然而并未涉及虚拟稳态同步阻抗如何影响系统稳定性和阻尼特性的问题；文献[16]则通过虚拟稳态同步阻抗方案解决了逆变器输出电压不平衡问题，但是并没有给出该方案能够灵活设置输

电源学报 2018年6期2018-12-17

微网逆变器的分层控制策略分析

中有局限性，输出阻抗的性质不同时，下垂控制的效果也不同，所以在逆变器控制环节加入虚拟阻抗，校正输出阻抗性质或改善逆变器间的阻抗差异，可以抑制系统间的环流。根据图1可以得出相应的传递函数如下：图1 引入虚拟阻抗后的电压、电流双闭环控制可以得到引入虚拟阻抗的逆变器等效输出阻抗为：2 功率等效阻抗的概念在实际的传输电路中，微源发出的功率是由两部分组成的[3]：一部分供给本地负荷，一部分供给公共负荷。若将线路和本地负荷看作一个整体[2]，可以得到公式：其中R、X分

机电信息 2018年24期2018-08-27

卫星S3R三域控制型的电源系统稳定性研究

重要因素——输出阻抗，完成了输出阻抗的测量，确定了稳定性的指标和有效评价，以解决负载多样性对电源系统稳定性产生的干扰问题，提高系统的工作稳定性。1 卫星电源系统稳定性分析方法概述卫星电源系统与星上负载主要采用级联直流的方式进行传输。用Zo和Zi分别表示电源系统输出阻抗和负载输入阻抗，V1out和V1in分别为电源系统的输出电压和输入电压，V2out和V2in分别为后级整个负载系统的输出电压和输入电压。在当前的整个供配电系统中，传递函数为：2 S3R型功率调

通信电源技术 2018年6期2018-08-14

LCL型逆变器接入弱电网下的谐振分析及抑制方法研究

PCC)处的输出阻抗，降低系统的稳定性，严重时会导致谐振现象，甚至会引起无故跳闸。因此研究光伏逆变器和电网之间的交互影响以及如何抑制谐振产生是光伏发电领域研究的热点[6]。目前已有文献针对电网阻抗变化导致逆变器并网系统出现谐波谐振的现象进行研究。文献[7]推导出多个逆变器并网的系统等效电路模型，并指出n个相同逆变器并联的交互影响相当于将PCC处的电网阻抗提高为原来的n倍。文献[8]指出逆变器并网中，电网阻抗的存在会影响系统的控制环路，并且随着电网阻抗的增大

电工电能新技术 2018年6期2018-06-27

中波台天馈防雷匹配网络参数计算

广播发射机的输出阻抗变换器，全部由LC集中参数元件组成。1 发射机与天馈的匹配网络元件参数公式中波广播发射机的输出阻抗为50 Ω，天线的输入阻抗为230+j305，由于天线的输入阻抗远大于发射机输出阻抗，所以，天馈调配室的阻抗变换电路如图1所示。图1 天馈调配室的阻抗变换电路图1中，R是发射机输出阻抗。Z是天线的输入阻抗。X1是电感L1、电容C0串联电路的容抗，X2是L0D的感抗。在图1中，X1、X2元件的实际数值，计算如下：2 发射机与天馈的匹配网络元件

西部广播电视 2018年7期2018-04-27

孤岛模式下风电直流微电网小信号稳定性分析

性与电源输入输出阻抗之间的对应关系。但该判据过于保守，工程应用性不强。为此，文献［4-8］提出了多种改进型阻抗比判据。文献［4］提出的阻抗比判据解决了给定相角和增益裕量下系统的设计问题，减小了禁止区域面积；文献［5］针对每一个负载提出其稳定性判断的方法，简化了计算过程；文献［6］提出的ESACC判据进一步减小了阻抗比判据的保守性。但文献［4-8］提出的阻抗比判据及其改进方法仅适用于直流电源系统DPS（DC Power System），而对于交流电源系统AP

电力自动化设备 2017年5期2017-05-22

并网逆变器谐波电流抑制研究中的准无穷大输出阻抗概念与应用

中的准无穷大输出阻抗概念与应用张笠君，汪飞，许德志，阮毅（上海大学机电工程与自动化学院，上海200072）为抑制并网逆变器入网电流的谐波成分，提出并网逆变器输出阻抗准无穷大的思路。基于该思路，从并网系统诺顿等效电路的输出阻抗角度入手，详尽分析电网电压比例前馈控制、电网电压优化前馈控制和多谐振控制对输出阻抗影响的基础上，提出一种基于优化前馈与多谐振控制组合的控制策略。实验结果证明了所提组合谐波抑制策略的有效性。并网逆变器；LCL型滤波器；低频谐波电流；准无穷

电源学报 2016年5期2016-10-21

电阻抗成像压控电流源的参数匹配设计

0 kHz时输出阻抗可高达1.3 MΩ，信号频率小于150 kHz时输出阻抗不小于100 kΩ，满足电阻抗成像系统要求。电阻抗成像；压控电流源；负反馈；三运放电路0　引言电阻抗层析成像（Electrical Impedance Tomogra⁃phy，EIT）技术是继形态、结构成像之后的新一代无损伤成像技术[1]，是根据人体中各个组织的导电参数存在较大差异这一原理来实现的[2]。EIT系统需要通过激励电路对电极输出电流信号，然而，一般正弦波信号发生器产生的

现代电子技术 2016年2期2016-10-17

基于阻性下垂的逆变器无线并联均流控制

设计将逆变器输出阻抗调整为阻性，提出一种改进的基于阻性输出阻抗的功率下垂策略，加入自适应虚拟电阻以调节逆变器等效输出阻抗，改善有功功率调节，削弱有功功率均分同输出电压幅值的强耦合，在并联单元输出电压幅值由于不可控因素造成一定程度差异时也能实现较好的功率均分。引入电压参考前馈，用于补偿瞬时值电压环未引入积分环节造成的空载闭环增益损失。有效值环的加入在保证系统负载调整率的同时，也使得系统闭环不会出现过增益。实验结果表明所提控制方案应用于阻性逆变器无互联线并联均

电工技术学报 2016年8期2016-10-11

基于虚拟输出阻抗分析的并联三相四桥臂逆变器环流抑制

6）基于虚拟输出阻抗分析的并联三相四桥臂逆变器环流抑制陈轶涵沈茜任磊龚春英（南京航空航天大学自动化学院南京 210016）三相四桥臂（3P4L）逆变器在三相三桥臂逆变器的基础上引入第四桥臂，使得三相能够解耦控制并具备带不对称负载能力。多个逆变单元共输入、输出方式并联，能够实现功率扩容，但同时也带来并联单元之间的环流问题。而 3P4L由于其独特的拓扑结构，其并联控制策略较单相或三相三桥臂逆变器并联更为复杂。在基于双闭环平均电流均流控制的并联 3P

电工技术学报 2016年8期2016-10-11

微电网系统母线电压和频率无静差控制策略研究

网系统逆变器输出阻抗的影响，并研究系统输出阻抗呈感性的方法。在此基础上，提出无通讯线时消除电压和频率静差问题的控制方法，并分析下垂系数对系统稳定性的影响。最后，通过仿真和实验对控制方法进行了验证，仿真结果表明采用下垂曲线平移的办法减小静差，有功-频率和无功-电压下垂曲线垂直上移，没有发生明显的波动，而且按照设定的下垂系数比例进行合理分配；负载从680 W突增至1 050 W，再从1 050 W突减至680 W，两台逆变器输出电流迅速满足负载突变的要求，而且

电机与控制学报 2016年7期2016-07-14

基于可控虚拟输出阻抗的逆变器并联控制策略

基于可控虚拟输出阻抗的逆变器并联控制策略张晓春1，陈绪辉2
（1.宝钢特钢有限公司能源环保部，上海200940；
2.上海电力学院电气工程学院，上海200090）摘要：针对传统逆变器并联控制策略中功率耦合、控制精度不高的缺点，分析了逆变器输出阻抗差异，提出一种可控虚拟输出阻抗的逆变器并联运行控制方案。该策略通过控制环路的设计和控制参数的设定使得虚拟输出阻抗精确可控。逆变器虚拟输出阻抗工频时呈感性，高频时呈阻性能够抑制高频谐波，可有效改善逆变器的动态和稳态特

电气传动 2016年5期2016-07-02

微电网弱约束容性等效输出阻抗逆变器控制方法

在工频附近的输出阻抗特性。但是，当微电网受到大量的非线性阻感性负荷冲击时，阻性或感性逆变电源会引起逆变器输出电压的波动，不利于微电网电压的稳定。为了解决这一问题，进一步提出将逆变器等效输出阻抗设计成容性，使其呈无功补偿器的倾斜特性，改善微网的电压偏移［8-12］。 在文献［11］中，为了使逆变器等效输出阻抗为容性，设计了复杂的控制器且忽略了滤波电容对等效阻抗的影响。文献［9］中，采用单阻抗环控制，但是逆变器等效输出阻抗在低频时近似为虚拟电容，高频时近似为滤

电力自动化设备 2016年2期2016-05-22

应用于城轨交通供电系统的超级电容储能装置稳定性研究

子系统的闭环输出阻抗，来改善整个系统稳定性或带载能力，但是并没有提出降低超级电容储能装置输出阻抗的具体方法。本文的研究目标正是提出一种降低超级电容储能装置输出阻抗的具体方法以提高储能装置应用于城轨交通供电系统后整个供电系统的运行稳定性。基于Middlebrook准则和阻抗分析法，在城轨交通供电系统中，如果源变换器的闭环输出阻抗幅值远小于负载变换器的闭环输入阻抗幅值，可以使系统Zout/Zin的奈氏曲线远离禁止区域，实现系统源变换器和负载变换器之间的动态解耦

铁道学报 2016年3期2016-05-09

用于电阻抗成像系统的单电源差分电流源

方式并提高其输出阻抗。基于差分电流源设计一个能够单电源供电的电流源，并针对该电路采用连入负电容补偿电路的方法进行外部电路补偿。在NI Multisim 10环境下，对单电源差分电流源以及补偿后的单电源差分电流源进行仿真，根据输出阻抗公式计算出仿真环境下单电源差分电流源补偿前后的输出阻抗。通过7280锁相放大器对电路中负载电压幅值的采集，可获得负电容补偿电路中部分参数调整前后对输出电流的影响，并将测试数据根据输出阻抗公式计算出实际电路的输出阻抗。通过NI U

中国生物医学工程学报 2016年5期2016-02-17

基于反馈阻抗的微电网下垂控制策略

计，使逆变器输出阻抗为感性，保证了P-f、Q-V下垂控制在低压微电网中可行性，但控制过程过于复杂。文献[16]提出在逆变器输出端加入大电感以保证逆变器等效输出阻抗呈感性，这样会增加线路损耗，不利于经济运行。本文以低压微电网为研究对象，分析了传统下垂控制策略及在逆变器输出阻抗呈阻性条件下的不足，然后引入反馈感性阻抗，设计出逆变器的电压电流双环控制，确保等效输出阻抗为感性，实现了并/离网和负载突变时，系统电压和频率的稳定。在分析介绍了风力发电、光伏发电数学建模

电网与清洁能源 2015年10期2015-12-20

电压型级联系统中减小源变换器输出阻抗的有源阻尼控制方法

减小源变换器输出阻抗的有源阻尼控制方法贾鹏宇李艳郑琼林（北京交通大学电气工程学院北京 100044）在级联系统中，源变换器和负载变换器之间阻抗的相互作用可能会影响系统的稳定性。许多文献分析了不同控制方法、电路参数等因素对变换器阻抗特性的影响，并针对优化变换器的阻抗设计提出了多种无源阻尼或者控制的方法，从而提高变换器的稳定裕度，以保证变换器构成的级联系统维持稳定。本文基于变换器的小信号模型，提出了一种实现虚拟电阻的有源阻尼控制方法，以降低变换器的输出

电工技术学报 2015年8期2015-04-10

一种相位量化DAC中电流源电路研究

能保持较大的输出阻抗特性和较高的输出精度。关键词相位量化DAC；电流源；输出阻抗0引言现代雷达对抗中相参雷达[1]被广泛应用，因此相参干扰技术中的数字射频存储器(DRFM)得到了迅速的发展[2-4]。DRFM芯片主要包括相位量化ADC、相位量化DAC和数字储存和处理等部分。而相位量化DAC主要是将数字部分处理完成的信息恢复为模拟信号，再由模拟单元发送出去。它的特性决定了DRFM对原始信号的复现能力。随着相参干扰技术的快速发展[5,6]，相位量化DAC的工作

无线电工程 2015年6期2015-02-22

关于寄生参数对级联稳定性影响的研究

了输入阻抗和输出阻抗对级联稳定性的影响。文献［6］给出了寄生参数与级联稳定性定性的关系，并没有给出定量的关系。而对于电路的寄生参数对级联稳定性的定性研究少有涉及。但是只有明确的知道寄生参数对级联稳定性的影响，才能在实际电路设计时通过控制寄生参数在合适的范围内保证级联系统的稳定性。本研究首先建立了带有寄生参数的典型拓扑(Buck 电路、Boost 电路和Buck-Boost 电路)的小信号模型，接着分析了电路的各个寄生参数对单级系统稳定性的影响;然后在Mid

机电工程 2015年10期2015-01-21

基于虚拟阻抗的三相逆变器并联系统研究

样做可以保证输出阻抗为感性，同时保证下垂控制的使用［6］。但该方法存在很多缺点，串联电感增加了系统的成本和体积还会造成额外的损耗。因为传统的下垂控制是基于理想情况建模，它将线路阻抗等效为感性模型，缺乏对阻性的考虑，导致控制精度降低，无法反映实际的电路工作情况［7-12］。为了减少因各逆变模块的参数不一致造成的系统环流，并提高系统的工作效率，文章研究了一种在三相逆变器并联系统增加虚拟阻抗的方法，改善并联系统的工作性能，提高系统效率。1 下垂控制和环流形成2台

电源学报 2015年4期2015-01-15

逆变器无线并联虚拟阻抗分析

数完全一致，输出阻抗为纯感性且大小相等[4]。实际系统中由于器件参数以及输出线路阻抗不一致，导致各并联模块等效输出阻抗不同，而PQ下垂控制对输出阻抗性质极为敏感，造成并联模块均流不理想，形成环流[5]。本文在分析逆变器闭环系统输出阻抗性质和大小的基础上，通过加入虚拟阻抗使逆变器闭环系统输出阻抗呈感性，采用下垂控制策略，实现模块间的均流。1 输出阻抗对下垂控制策略的影响单台逆变器等效电路如图1所示：图1 单台逆变器等效电路图中：E∠φ为逆变器等效电压源，V∠

电源学报 2014年1期2014-12-28

并联逆变器输出阻抗分析及电压控制策略

改变逆变器的输出阻抗特性。无互联线的逆变器并联大多采用下垂控制方法[11]，传统的下垂控制方法一般将逆变器的输出阻抗设计成电感性[12]。然而，低电压微电网中，低压线路的线路电阻远大于线路感抗，在这种条件下应用传统下垂控制法，容易导致系统功率分担的精确性变差，系统稳定性变弱，逆变器间环流较大[13,14]。针对低电压微电网的上述特性，国内外相继提出了许多改进下垂控制法。文献[13]提出了基于虚拟功率的下垂控制法，通过把实际有功功率和无功功率分别转换成虚拟功

电工技术学报 2014年6期2014-11-25

多逆变器并网系统输出阻抗建模与谐波交互

闭环系统进行输出阻抗建模及性能分析。对于逆变器—电网交互式系统，由于并网模式下逆变器本质上相当于一个受控电流源向电网不断馈送电能，从电网公共连接点(point of common coupling，PCC)向DG侧看进去，逆变器相当于一个电流源并联一个输出阻抗。因此，同样可以利用小信号模型对闭环系统进行输出阻抗建模与分析［8-9］。关于逆变器—电网交互系统的输出阻抗模型，文献［8-9］只给出了基于模型的系统稳定性分析与性能评估方法，对闭环系统的具体建模过程

电机与控制学报 2014年2期2014-09-20

微网中多逆变器并联系统下垂控制策略研究

大电感以保证输出阻抗呈感性[11]，这样带来了线路压降增大和费用增加的问题.还有一些文献通过调节系统参数和控制参数使输出阻抗成感性[12]，但如果引人虚拟阻抗，则可以更好的改变工频条件下输出阻抗的幅频特性.文献[13]提出在负载电流处引人虚拟阻抗，对其可行性进行了分析，且未对逆变器负载功率变化，分布式电源即插即用等情况进行验证.以低压微网多逆变器并联系统为研究对象，详细分析了分布式电源的下垂控制策略以及逆变器等效输出阻抗对功率传输特性的影响，提出在电感电流

浙江工业大学学报 2014年2期2014-08-24

一种大电流宽频带跨导单元的设计

增益带宽，而输出阻抗因为共源输出放大级而降低，这样就减小了整个电流放大器的输出阻抗。这种问题的存在需要用不同的概念来重新设计电流放大器的结构去解决，本设计采用了并联的电流单元，同时把研究重点放在宽频带、大电流的跨导单元的设计上来，这种跨导单元就有更高的开环增益和输出阻抗。1 设计理论在先前的设计中，输出电流减小到最大5 A，另外加入了一些额外的电路，包含了输出端的电流检测电阻，接在此检流电阻（分流器）上的精密差分放大器和在它之前起隔离作用、稳定放大倍数的电

电子设计工程 2014年23期2014-01-17

直流并联系统稳定性分析方法

独立运行时的输出阻抗是通过并联系统总输出阻抗与单个模块独立运行时的输出阻抗之间的关系来获得总输出阻抗，根据并联系统输出阻抗是否存在右半平面极点来判断并联系统的稳定性。1 基于主从均流模式的并联系统总输出阻抗如图2所示为基于主从均流模式的并联等效电路图。当均流通讯线接口悬空时，电压环起作用，均流环无效。当均流通讯线接口接恒压源时，均流指令信号扰动为 0，输出阻抗包含均流调节器信息[1]。其中ZOM为主模块的输出阻抗，ZOi为均流通讯线悬空时从模块i的输出阻抗

船电技术 2013年9期2013-08-10

两种双环控制方式对并联逆变器的影响

压相同，等效输出阻抗不同；带负载时其输出电压不同，与其等效输出阻抗的大小有关；两种电流反馈方式的空载输出电压相同，即为：两种电流反馈方式的等效输出阻抗分别为：逆变电源外特性是逆变系统的一个重要特性对并联的成功有着重要的影响，等效输出阻抗决定了逆变电源的外特性。由式（3）与（4）可知在控制参数一致的情况下电感电流反馈方式的输出电压小于电容电流反馈方式的输出电压，即电压外特性硬度不同。因为电感电流反映电流的变化，电容电流是输出电压的微分，反映了输出电压的变化趋

通信电源技术 2012年1期2012-09-25

电阻抗成像系统中电压控制电流源的设计

镜方案具有高输出阻抗、较大的带宽。唯一的问题是很难找到是十分匹配的三极管来构建电流镜。而对于不对称的三极管，其阈值偏差可达100 mV。笔者针对医用EIT系统对电压控制电流源的需求，采用AD8610的设计了改进的基于改进的Howland电路的电压控制电流源。实验结果及仿真结果表明，该电压控制电流源实现了0.1%的幅值精度、1 MHz频率下仍然有1 MΩ以上的输出阻抗，能够满足EIT数据采集系统的设计要求。1 跨导运算放大器跨导运算放大器（OTA）是一种内部

电子设计工程 2012年1期2012-06-09

纯电动汽车充电机输出阻抗特性

化，充电机的输出阻抗特性随之发生变化，由于充电机与电池之间的相互作用，导致充电系动态响应变差，甚至失去稳定性，不能进行正常充电，对电池造成损伤，严重的影响充电安全。Middlebrook提出的级联系统阻抗比匹配原则被广泛应用于分布式供电系统中，但对于纯电动汽车充电机的设计往往忽略充电机与电池组成了级联系统，并且不对其输出阻抗进行约束。本文首先建立充电机动态小信号模型，然后分析充电机输出阻抗与直流工作点，输出滤波器等效串联电阻及控制环路特性的关系。最后对应用

电机与控制学报 2012年7期2012-01-25

含均流环DC-DC变换器并联系统输出阻抗获取方法的研究

有源模块总的输出阻抗和所有负载模块总的输入阻抗之间关系。对于负载模块来说，一般不需要均流通讯线以及均流措施，因此各负载模块的输入阻抗不会互相影响，总的输入阻抗可通过测量各模块单独运行时的输入阻抗，并通过并联的电路关系来得到。对于源模块，由于均流通讯线的存在及均流环的引入，并联工作时各源模块会相互作用，使得并联时的输出阻抗和各模块单独运行时的输出阻抗不同。同时考虑到均流环的引入可能会导致系统的不稳定。故如何能通过测量的方法在各源模块并联之前就可以得到它们并联

电源学报 2011年1期2011-02-27

基于瞬时电感电流控制的无线并联逆变系统

认为逆变电源输出阻抗呈感性，忽略了其阻性分量对系统输出功率的影响，因而可能造成并联控制上的不准确性。鉴于此，本文设计了一种数字化无线并联逆变系统，该系统采用基于电感电流反馈的逆变电压瞬时双闭环控制结构，对系统的输出阻抗特性加以改善，使其在输出电压的基波频段呈现感性，从而保证了功率下垂理论的正确应用。并联时只要将逆变单元输出交流母线并接，各单元就能依据自身的输出功率，通过合理、有效、优化的控制算法来调节各自的输出电压指标，从而实现并联单元之间的负载合理分配。

电工技术学报 2010年3期2010-06-30

走进黑胶的世界（三）

圈很少，因此输出阻抗比较低，MM和MI则相反。理论上讲，当负载阻抗与信号输出内阻相等时，负载从输出信号获得的电功率取得极大值，此时称为阻抗匹配。然而，在音响系统中阻抗匹配具有更为广泛的意义，如果作为信号源的设备输出阻抗和作为负载的设备输入阻抗的取值，能使设备以及整个系统满意地工作，就可以视为达到了阻抗匹配。这里，信号源和负载之间并非有最大的功率转换。在音响系统中，通常信号电平低，为了高质量进行传输，要求负载阻抗应远大于信号源内阻，这是因为信号源内阻小，则信

消费电子 2006年5期2006-05-12