槽口
- 电机绝缘结构介电性能对定子槽内与槽口电场分布的影响
化，其内部电场和槽口的电场分布也会有所改变，当槽口空气电场高于空气击穿场强时，槽口将存在不同程度的放电现象。对于存在放电的绝缘结构，频率的增大会导致其出现明显的温升效应[9]，使得绝缘结构局部过热，同时伴随着该处绝缘结构局部场强过大，此时热老化和电老化效应会进一步加速绝缘材料的老化，缩短绝缘结构的寿命。因此电机绝缘结构电场要低于其最大设计电场，保证电机绝缘结构在其耐受电场下可达到设计运行年限。国内外对于高温高频下绝缘结构的介电参数有一定的研究，但是只停留在
绝缘材料 2023年10期2023-10-31
- 高速公路预制T型梁伸缩缝整体后浇横梁工法研究
伸缩缝端增设预留槽口(如图3、图4所示),在T梁预制时不预埋伸缩缝架立钢筋,T梁内其余钢筋仍按原设计施工制梁;当T梁架设完成后再将伸缩缝钢筋按照原设计图纸进行安装(如图5所示),然后整体浇筑伸缩缝槽口段混凝土,最后在伸缩缝位置形成一道完整的横梁,即伸缩缝后浇横梁。该工法从源头上解决了伸缩缝预埋钢筋疲劳损伤断裂和线形安装不一致的问题。图3 80型梳齿板式伸缩缝预留槽口构造图(mm)图4 160型梳齿板式伸缩缝预留槽口构造图(mm)图5 新工法钢筋施工示意图(
西部交通科技 2023年8期2023-10-14
- 汽车飞轮冷挤压用轧辊的失效分析
并在其受力最大的槽口处切割出15 mm×10 mm×9 mm的U形槽口试样。根据金相制备的标准对试样进行研磨和抛光，最后用2%硝酸酒精溶液进行腐蚀。图2 线切割过程示意图采用光学显微镜（Jiannan MR5000）和扫描电子显微镜（Gemini SEM 300）对试样的显微组织进行观察。根据GB/T 230.1—2018《金属材料 洛氏硬度试验 第1部分：试验方法》和GB/T 4340.1—2009《金属材料 维氏硬度试验 第1部分：试验方法》，采用HR
南方农机 2023年20期2023-09-28
- 既有石材幕墙的复核及挂件挂接安全的探讨
求。4.3 石板槽口的抗剪强度计算本项目石材面板槽口按两侧开槽设计(圆弧槽,单个槽底总长度s=111 mm,槽口宽度c=10 mm,详见图8)。根据5.5.7-2条,挂钩在槽口边产生的剪应力应符合式(7):τ=qabβ/[n(t-c)s]=0.003 836×600×1 400×1.25/[2×(30-10)×111]=0.907 1 N/mm2≤fg2=8/4.30=1.86 N/mm2(7)即槽口处石材抗剪强度满足规范要求。4.4 槽口处石板抗剪强度破
山西建筑 2023年18期2023-09-01
- 跨座式单轨钢-混凝土组合梁群钉连接件力学性能研究
后,仅需浇筑预留槽口内的混凝土便可形成组合作用。根据上述施工过程和成型机制可知,群钉连接件的力学性能与布置形式,是决定跨座式单轨组合梁力学性能的关键设计参数。国内外学者对群钉连接件的力学性能进行了研究[8-14]。黄彩萍等[10]通过有限元模型研究单钉和群钉试件的抗剪承载力、破坏形态及荷载-滑移规律。刘沐宇等[11]研究18个剪力钉试件的推出试验,考察剪力钉长度和直径对抗剪极限承载力的影响。邓文琴等[12]通过5组共10个焊钉连接件的静力推出试验,研究焊钉
铁道标准设计 2023年8期2023-08-21
- 大悬臂预应力混凝土桥墩盖梁开裂成因分析及处治方案
现盖梁端部封锚区槽口锐角区域出现竖向裂缝，病害特点如下：(1) 盖梁端部预应力筋锚头封闭区槽口混凝土存在缝隙，渗漏水；(2) 盖梁端部锐角侧，边梁支座下方盖梁存在竖向裂缝，裂缝最宽2 mm，个别裂缝从盖梁外侧表面延伸至顶面边梁支座下方；(3) 部分盖梁悬臂根部出现不同程度裂缝，裂缝宽度0.1～0.7 mm，裂缝深度5.0～17.5 cm，见图1-图7。图1 盖梁病害位置平面示意图图2 盖梁端部槽口封锚区界面渗水图3 盖梁端部槽口锐角侧面竖向裂缝图4 盖梁端
科学技术创新 2023年18期2023-07-28
- 某车型前副车架异响问题解析
套、螺栓及副车架槽口尺寸进行测量，发现副车架槽口跨距及平行度均有超差，如表2所示，确认为造成异响产生的要因。表2 零件测量结果结合尺寸测量及零件实物分析，副车架槽口跨距超差零件基本都是下端尺寸偏大，即使扭矩符合设计值，但是衬套与槽口下端并未完全贴合，导致衬套处于未夹紧状态。当受到摆臂冲击力时，衬套与螺杆产生径向的相对运动，衬套内部金属套管与螺杆碰撞发出异响，如图5a所示。挑选副车架槽口跨距及平行度均合格的零件装车并完成300km耐久测试，并未发现异响产生。
汽车电器 2022年10期2022-10-27
- 带槽口驳船水动力特性及运动性能研究❋
于安装下水摇臂的槽口[1]。由于方形系数较大，大型驳船具有较大的载重能力，主要用于海洋结构物的运输、安装、拆除作业等。中国驳船资源丰富，主要可分为三类：方形驳船、半潜驳船和T形驳船[2]。驳船在海上作业时，其在波浪下的运动响应大小十分重要，过大的运动幅值可能造成驳船与其他海上结构物产生碰撞，直接影响到海上作业的精度和安全。驳船的水动力特性与其水下船体的形状有直接关系，而船尾槽口的存在明显改变了其水下船体的形状，因此带槽口驳船的水动力特性和波浪下的运动性能也
中国海洋大学学报（自然科学版） 2022年9期2022-09-05
- 感应电机转子槽型参数对空载损耗的影响研究
、气隙长度、定子槽口宽度和槽深等参数对空载励磁电流的影响；文献[5-6]分析了谐波对磁化电流、激磁电感及定转子损耗的影响，提出脉冲宽度调制(PWM)优化策略设计方法；文献[7]结合谐波磁场理论，对比分析了感应电机的转子槽口深度和槽配合对转子损耗的影响；文献[8]以定子槽口宽度、转子槽宽、转子槽口高、转子槽深作为设计变量，提出了一种基于电磁-结构耦合分析的异步电机外特性优化方法。上述研究均表明转子结构会对电机损耗特性产生重要影响，但对空载损耗与转子结构的关联
电机与控制应用 2022年7期2022-08-31
- 伸缩缝槽口混凝土受力特性及其构造优化研究
析，且对于伸缩缝槽口的构造优化研究更为罕见。因此，本文在上述研究的基础上，进行伸缩缝锚固区混凝土的受力特性分析和槽口构造优化研究，采用ABAQUS有限元软件建立伸缩缝实体模型，探究伸缩缝不同锚固类型和不同锚固深度对伸缩缝槽口混凝土受力性能的影响规律，根据混凝土的受力特性，提出槽口的构造优化尺寸。1 伸缩缝锚固类型本文主要对边梁型式为E型截面的伸缩缝开展研究分析，边梁的锚固方式主要有以下4种类型，其结构示意见图1。图1 E型截面伸缩缝的边梁锚固方式(单位：c
交通科技 2022年4期2022-08-29
- 催化裂化装置沉降器防结焦技术改造
通过封闭罩底部的槽口进入汽提段。油气平衡收集管伸到罩外催化剂床层上部，将沉降器顶部旋风分离器料腿内催化剂夹带的少量油气导入顶旋风分离器。1.2 反应系统结焦情况沉降器自2000 年VSS 改造后，每次检修沉降器VSS 系统封闭罩与器壁之间腔体低流速区均严重结焦（图1）。装置运行过程中焦块脱落易堵塞VSS 旋分密闭罩槽口导致沉降器跑剂或堵塞待生斜管格栅影响催化剂循环。2009 年以来装置运行过程中多次出现待生滑阀差压低影响催化剂循环、三器料位频繁波动的情况，
设备管理与维修 2022年13期2022-08-12
- 异形截面立体编织的锭子轨道设计方法
其是继续在原叶轮槽口中，还是进入相邻的叶轮槽口中。通过改变变轨转盘的状态，可在同一台机器上生产出不同截面的织物。图1 异形截面立体织物的编织机和变轨转盘状态异形截面立体织物的编织通常会有多个锭子同时运动，避免锭子运动时的相互碰撞是设计时需要考虑的关键问题之一。锭子交换原理如图2所示。由图2可知，同时进入P0点的锭子序列有且只有两条，分别为序列A和序列B，锭子随着叶轮旋转在轨道P0处相遇，但在P0处至多只能有一条序列上有锭子，叶轮上空出来的槽口用于相邻叶轮之
东华大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-03-23
- 装配式空心墩与承台新型连接的参数影响研究
空心墩内壁锯齿形槽口新型连接，并依托试验和数值分析手段，深入研究该连接方式在不同槽口形式、连接混凝土强度及连接高度参数改变下的预制桥墩力学特性，探索受力性能良好、施工便捷的新型连接构造，推动桥梁建设向高质量、全面装配化迈进。1 锯齿形槽口新型连接构造为便于预制桥墩与承台快速连接，允许一定的施工容差，研究提出一种承台与预制空心墩内壁锯齿形槽口新型连接方式(图1)。该连接方式是在预制墩柱底部一定高度范围内，沿内壁表面呈圆周分布一定数量间隔分布的锯齿形槽口，并在
土木工程与管理学报 2021年6期2022-01-12
- 感应牵引电机定子绕组涡流附加损耗分析*
行了研究，分析了槽口尺寸、导体位置、并绕根数等参数对涡流分布和涡流附加损耗大小的影响，并提出了一些减小涡流附加损耗的措施[2-5]。尽管上述文献在电机定子绕组涡流附加损耗计算方面展开了大量研究，但对其影响因素的分析很少从电机内部谐波磁场入手分析谐波磁场对涡流附加损耗的具体影响。本文分析了定子绕组涡流附加损耗的来源、计算方法及影响因素，以一台4极650 kW感应牵引电机为例，建立详细的有限元分析模型，包括定子槽形、槽内导体和导体的分布位置，分析了定子槽内磁场
电机与控制应用 2021年11期2021-12-17
- 设施果园自动对靶精准变量施肥控制系统
外槽轮式排肥结构槽口体积多数可调范围较小，不能满足果树有机肥或专用肥施肥量较大的要求（一般每株1.5～2.5 kg）[25]。针对果园果树条施肥，本文研究了精准变量自动对靶施肥装置与控制系统。采用激光雷达传感器识别果树自动对靶，建立了单棵果树目标施肥量与排肥轮转速、施肥车速、排肥轮槽口体积及果树冠层直径4变量之间的关系及排肥轮转速控制规则。以柑橘果树为例，进行了室内模拟试验与大棚柑橘果园试验。1 精准变量自动对靶施肥装置结构与工作原理1.1 整体结构施肥装
农业工程学报 2021年12期2021-09-15
- 箱梁预制负弯矩槽口施工改进技术研究
引言箱梁负弯矩槽口即箱梁顶板处预留的负弯矩张拉工作槽口，桥梁结构从简支变为连续的体系变换。以往负弯矩槽口模板多采用梳子形钢板拼接，虽然缝隙采用填缝剂封堵，但负弯矩槽口混凝土漏浆严重、表面毛糙、混凝土不密实、锚垫板经常被堵塞、拆模困难致使槽口混凝及棱角破损严重，张拉时锚垫板周围混凝土容易破裂，导致预应力损失等严重质量问题，影响桥梁的使用寿命。因此改进负弯矩槽口模板、提高箱梁负弯矩槽口的混凝土质量、达到“内实、外美”的品质化工程是目前必须解决的重要技术难题,
河南水利与南水北调 2021年4期2021-07-05
- 一种光伏LED组件
述主龙骨具有第一槽口和与第一槽口隔开的第二槽口，所述LED组件的一端固定于第一槽口内，所述光伏组件的一端固定于第二槽口内，所述电缆线通过主龙骨中心的布线孔引入主龙骨框架中，连接所述LED组件和所述光伏组件，所述LED组件与所述光伏组件相互隔开。2.根据权利要求1所述的光伏LED组件，其特征在于，进一步设有滑座，将所述LED组件与所述光伏组件相互隔开。3.根据权利要求1所述的光伏LED组件，其特征在于，所述光伏LED组件还包括压板，所述压板的底部两端设有L型
新能源科技 2021年8期2021-04-02
- 基于轨道组合的异形截面编织物成型方法
的锭子数为叶轮总槽口数的一半，这种锭子排布状态称为“饱和排布”，而将锭子数少于槽口总数一半的排布状态称为“稀疏排布”。图2为图1轨道展开后的简化模型，锭子在轨道上的排布规律可通过数字序列来表达，1表示轨道槽口处有锭子，0表示无锭子，因此图2中锭子的排布规律可表示为“1010……”。常见的锭子排布规律如表1所示[12]。图1 编织结构示意图Fig.1 Diagram of braiding structure图2 简化模型Fig.2 Simplified m
东华大学学报（自然科学版） 2021年1期2021-04-01
- 一种无缝钢管切头装置
持块的内壁开设有槽口，槽口内侧安装有滑轮，两组弧形夹持块的下表面分别固定连接有固定块与滑动块。该实用新型在夹持管件时可以灵活调节管件位置，且能够将切割下的管头有序收集，提高了使用人员的工作效率。（专利申请号：CN202020939842.4 公开号：CN212240130U 申请日：2020.05.27 公开日：2020.12.29 申请人：山东嘉和不锈钢有限公司）
钢管 2021年6期2021-03-25
- 交流鼠笼式牵引电动机两种典型故障分析与改进措施
的故障是定子绕组槽口处接地和鼠笼转子导条断裂。定子绕组接地故障位置规律明显，80%集中在槽口部位。鼠笼转子导条断裂部位也很有规律，主要集中在导条与端环焊接处。这两种故障有3个特点：（1）出现范围广，不仅在城轨、地铁牵引电机常见，而且在高铁动车和机车牵引电机中发生的频率更高，因为高铁牵引电机与城轨地铁牵引电机相比较，运行速度更快、工况更恶劣。（2）社会影响大，一旦发生，电机无法工作，直接影响列车运行，甚至影响列车正点率。（3）经济损失大，一旦定子绕组接地，则
铁道机车车辆 2021年1期2021-03-20
- 带槽口缺陷的圆钢管短柱轴压性能试验
多种缺陷， 其中槽口缺陷最为典型. 在实际工程中， 圆钢管常常由于钢管切割缺陷的问题而被直接更换， 导致经济成本增加； 由于圆钢管切割缺陷的问题而进行二次切割及抛光， 致使时间成本增加. 因此， 对带有切割缺陷的圆钢管短柱进行力学性能研究， 从而探索钢管切割缺陷的容许值具有重要工程意义.目前， 国内外学者对带有初始缺陷的钢管提出了不少探伤方法， 进行系列探伤研究[1-3]. 有关焊管的规范[4-6]也与时俱进， 但仍然无法完全避免钢管缺陷. 为此， 学者们
福州大学学报（自然科学版） 2020年6期2020-12-25
- 一种槽口与永磁体组合偏移的永磁同步电机齿槽转矩削弱方法
弧系数优化、定子槽口宽度优化等的优选电机参数法；另一种是包括磁极偏移、斜极、辅助槽、不等齿宽和不等槽口宽等的改变电机结构法［1-4］.近年来有学者对这两种方法进行了研究，文献［5］、［6］提出了基于电机重复单元的磁极偏移齿槽转矩削弱方法，文献［7］提出了槽口偏移的方法.两种方法都可通过消除齿槽转矩中多次高次谐波达到优化齿槽转矩的目的.但槽口偏移方法在一定程度上受到槽宽的限制，由于电机的齿宽是有限的，有时槽口能实际偏移的角度小于通过理论计算出的偏移角度，而达
湖南工程学院学报（自然科学版） 2020年4期2020-12-22
- 石材幕墙连接计算对比分析
有限元对石材幕墙槽口连接进行对比分析[2]，确定设计中的薄弱环节，指导工程实践，保证设计的合理、安全。分析研究的切入点是，按石材幕墙传力方式，对石材槽口、金属挂件两个部位进行局部强度分析，采用公式计算和有限元两种方法对比，分析其结果差异性并提出合理化建议。1 石材槽口强度分析目前石材幕墙挂件连接主要分为铝合金短槽与背栓。早期的钢销及蝴蝶码连接方式已被淘汰，而通槽系统在工程中使用极少。背栓系统可靠度高，但由于造价偏高，只能根据市场情况综合考虑采用。故工程中广
中国建材科技 2020年3期2020-10-29
- 基于斜槽口的永磁同步电机齿槽转矩削弱研究
了研究，推导出了槽口偏移角度的公式，并通过有限元仿真验证了该方法的可行性。文献[2]使用响应面法优化定子铁芯的槽口偏移角度与槽口的宽度来削弱电机的齿槽转矩，建立了槽口宽度与槽口偏移角度间的数学模型，并用有限元法验证了其正确性。文献[3]分析了电机定子槽数与齿槽转矩间的关系式，提出了将辅助槽偏移的方法来削弱齿槽转矩。文献[4]通过分别推导定子齿不同宽度配合、定子槽口不同宽度配合及定子齿宽的齿槽转矩解析表达式，并用过有限元软件进行了仿真验证。文献[5]运用齿槽
日用电器 2020年9期2020-10-15
- 石材幕墙干挂胶对槽口抗剪性能影响分析
在石板端部切割出槽口，再通过金属挂钩与钢框架连接，槽口内部填筑干挂胶。石材幕墙在实际使用过程中，垂直于板面风荷载作用在面板上时会产生风压力或风吸力，这些外部作用通过槽口传递给干挂胶再传递给挂钩最后再传递到钢框架上，因此短槽支承面板的槽口受力性能显得至关重要。王作虎等［1］提出石材幕墙面板脱落往往是由于石材与连接件连接失效造成，主要是石材连接处抗拉强度削弱，且应力过大，从而造成槽口损坏。Camposinhos 等［2］认为石材的破坏荷载仅复核弯曲强度是不安全
江西建材 2020年9期2020-10-12
- 隔水管重置技术在海上油田的研究与应用
上采油平台有许多槽口，一个槽口对应一口井，当其中某些井产量低甚至无油可采的时候，为保证采油平台的产油量，我们通常首选的解决办法是利用采油平台剩余的空槽口新打一口井，对油田剩余油进行开采。然而，新槽口总有利用完的时候，这个时候需要考虑外挂槽口或者新建平台来满足钻井需求，但是往往需要大量的投资而不得不放弃，这时我们必须考虑重新利用老槽口进行侧钻。老槽口侧钻是解决老井产量低，提高老油田挖潜效率的最直接有效的方式，因此如何高效地利用老槽口成为近几年来调整井作业工作
化工管理 2020年24期2020-09-12
- 定子闭口槽结构对永磁电机齿槽转矩影响分析
基础上，提出定子槽口偏移的方法来降低永磁电机的齿槽转矩。文献[5]从齿槽转矩的产生机理出发，研究并验证了合理的极弧系数和极槽配合可有效削弱永磁电机的齿槽转矩。文献[6-8]分别对转子及定子的结构参数进行了优化设计，降低了齿槽转矩和振动噪声。但大多数文献提出的方法较少考虑电机的加工工艺、成本等因素。齿槽转矩作为永磁电机的一个重要的性能指标，有必要根据电机的加工工艺、应用场合、结构等特点提出针对性的解决方法。针对执行类应用场合的小功率永磁电机，在定子采用分块铁
湖北工业大学学报 2020年4期2020-08-31
- 带槽孔预制桥面板预应力筋张拉合理顺序分析
桥面板预留剪力钉槽口，槽口纵桥向长为775 mm，横桥向宽为700 mm。桥面板横向预应力筋采用扁锚4φs15.2 的钢绞线，沿顺桥向以500 mm 等间距布置，张拉控制应力为1 339 MPa。其中，预制桥面板如图1（a）、图1（b）所示，预应力筋布置及编号如图1（c）、图1（d）所示。图1 1/2宽预制桥面板布置图（单位：mm）Fig.1 1/2 wide prefabricated bridge deck layout（Unit：mm）2 施工方法本
结构工程师 2020年3期2020-08-27
- 短槽支承石材幕墙面板槽口受剪破坏试验研究
上、下端预先留出槽口，将挂钩与槽口挂接后用干挂胶填实，挂钩由水平托板和竖直挂钩组成，水平托板上设有可前后调节的长条形螺栓孔用于与横梁连接（图1）。实际服役过程中，石材幕墙会受到各种外荷载作用，尤以风荷载为主。垂直于石板的风荷载作用在面板上时，挂钩会对槽壁产生剪力，当剪力超过承载力极限时，槽口就会发生破坏。近年来该类面板脱落事故时有发生，其带来的安全隐患也日益突出。图1 挂装节点示意文献[1]中关于对边开槽石板槽口抗剪承载力的计算如式（1）所示：式中：qk—
建筑施工 2020年12期2020-04-09
- 基于刚度补强的机加工艺凸台设计方法研究
时槽腔中心位置及槽口中心的刚度计算表达式。在此基础上，采用数值计算的方法分析了工艺凸台对槽中心位置及槽口中心刚度补强的效果，以及工艺凸台的尺寸对刚度补强的效果。图2所示为开敞矩形腹板结构示意图。图2 开敞矩形腹板结构示意图Fig.2 Structural diagram of open rectangular web1 包含工艺凸台的开敞性腹板刚度计算模型根据文献[1]，在没有工艺凸台的情况下，开敞性矩形腹板刚度最弱点的刚度位于槽口中心位置，其计算模型推导
航空制造技术 2020年4期2020-03-27
- 槽口偏移对永磁电机齿槽转矩抑制的分析*
斜极、磁极偏移、槽口宽优化等。文献[3]分别从极弧系数、偏心距、磁钢厚度角度出发，在优化齿槽转矩同时，降低电机振动与噪声。文献[4]作者用麦克斯韦张量法计算和分析定子表面开槽对齿槽转矩的影响，结果表明辅助槽的相对位置对齿槽转矩有着显著的影响。文献[5]通过在磁极上开不同尺寸的槽来降低齿槽转矩。文献[6]通过在转子上开辅助孔来削弱齿槽转矩。文献[7]将电机每个槽作用下的齿槽转矩波形合成为总的齿槽转矩波形,研究了齿槽转矩的叠加原理。文献[8]则构建6极18槽的
组合机床与自动化加工技术 2019年10期2019-10-31
- T梁伸缩缝槽口构造设计对混凝土拉应力的影响
影响，并从伸缩缝槽口构造措施方面研究了混凝土最大拉应力能需比的变化情况。研究表明：最不利荷载工况下T梁80型伸缩缝处的拉应力达3. 83 MPa，远大于C50混凝土容许拉应力，而1 60型伸缩缝在减小混凝土的拉应力方面要优于80型伸缩缝;为进一步提高伸缩缝槽口处混凝土抗拉能力，槽口处混凝土应该采取加厚渐变处理。关键词：T型梁;伸缩缝;槽口;混凝土拉应力;构造设计中图分类号：U448. 21+2文献标识码：A DOI： 10. 13282/j. cnki.
西部交通科技 2019年12期2019-09-10
- 南京长江大桥T梁桥铸钢单辊轴活动支座纠偏复位施工关键技术
要原因是支座上下槽口中线不在一个垂直位置，不是支座伸缩量不足引起的，所以该纠偏方式不改变支座的活动量。基于上述考虑，对倾角大于4°的活动支座(折算至16 ℃环境)进行复位修复处理，这样既节约材料、降低成本，又简化了施工工序。3 支座纠偏复位关键技术3.1 总体施工工艺流程支座纠偏复位施工总体流程见图2。图2 支座纠偏复位施工总体流程3.2 支座顶升施工3.2.1 顶升设备选择及布设根据桥梁上部结构自重估算每个支座最大支反力，经计算支座处对应支反力最大值为8
中外公路 2019年5期2019-04-16
- 液体相对密度天平的检定方法
在横梁上的第5号槽口上，调整天平底座的水平螺钉，使横梁处于平衡位置。根据杠杆平衡原理，钩码在挂钩上时天平保持平衡，天平挂钩端受力式中：mg——钩码的质量；mj——5 mg骑码的质量；g——重力加速度将15 g钩码卸下，挂上整套测锤系统，观察天平的平衡位置。若天平不平衡，移动5 mg骑码，使天平达到平衡。例如：测锤系统在挂钩上且5 mg骑码在第4号槽口上使天平保持平衡，天平挂钩端受力式中：mc——测锤系统的质量；mj——5 mg骑码的质量由两次平衡F1=F2
上海计量测试 2019年1期2019-04-09
- 五强溪水电厂发电机定子线棒槽口电晕现场处理方法
子线棒端部、通风槽口和槽内间隙等部位由于电场分布不均匀，易发生电晕现象。线棒端部电晕可进行现场修复处理，线棒槽部电晕或内部电晕，一般是更换新线棒。发电机电晕是发电机定子绕组绝缘表面某些部位由于电场分布不均匀，局部场强过高、导致附近空气电离而引起的辉光放电。电晕产生的热效应和臭氧，将线棒环氧云母绝缘材料腐蚀成白色粉末，降低绝缘材料的性能，从而危及发电机的正常运行、缩短发电机的使用寿命[1]。图1 槽口垫块涤纶毡与线棒之间的电晕痕迹在5号机组C级检修中发现两个
电力设备管理 2018年12期2018-12-27
- 基于槽口偏移的永磁同步电动机齿槽转矩抑制
磁同步电动机电枢槽口的存在，在电机运行过程中，定子齿部不可避免地与磁钢相互作用，引起电机内磁场储能的变化，从而产生了齿槽转矩，导致电机输出转矩波动，影响系统的控制精度。一直以来，如何削弱或者抑制永磁同步电动机的齿槽转矩是专家学者研究的热点之一，也是电机设计制造过程中的关键问题。目前，电机齿槽转矩的抑制方法有多种，主要分为2大类：一是采取电机控制策略的方法；二是采取电机本体设计的方法，即通过优化电机的结构和参数来抑制齿槽转矩。在电机本体设计中，采用合适的极槽
微特电机 2018年9期2018-09-28
- 带初始缺陷的方钢管混凝土构件抗弯性能试验研究
献[14]以人工槽口模拟了外部圆钢管的材料缺陷，进行了带缺陷的圆钢管混凝土柱的轴压试验，试验结果表明带缺陷的外部钢管不能为核心混凝土提供足够的约束效应，从而降低了试件的轴压承载力，但是文献没有研究这种缺陷的存在对钢管混凝土构件抗弯承载力的影响，对此类试件力学性能的分析还不够.因此，在这些研究的基础上，本文根据文献[14]的研究方法设计了本次试验，采用位移加载的方式来进行带初始缺陷的薄壁钢管混凝土构件循环加载抗弯试验，以此研究初始缺陷对薄壁钢管混凝土构件抗弯
武汉理工大学学报（交通科学与工程版） 2018年4期2018-08-29
- 渤海人工岛大型丛式井组加密防碰优化设计技术
优化问题，涉及的槽口优化和防碰轨道设计技术复杂，防碰风险和优化难度较大，目前国内外相关研究较少[2-4]，因此，亟需形成适用于大型丛式井组的大规模加密防碰优化设计方法，以提高井组优化、轨道设计工作效率和质量。笔者在分析渤海人工岛B岛加密井防碰形势的基础上，对数据校验技术、井台整体优化技术和防碰轨道设计技术进行研究，形成了渤海人工岛大型丛式井组加密防碰绕障优化设计技术，成功完成了B岛45口加密井轨道设计及防碰分析工作，设计的井眼轨道均满足行业标准要求。1 B
石油钻探技术 2018年2期2018-05-31
- 一种削弱表面-内置式永磁电机齿槽转矩方法
种新型不对称定子槽口结构，并给出了槽口偏移角度计算公式，能够保证电机在其他性能不变的情况下，削除齿槽转矩特定次谐波。最后用有限元进行分析验证。1 理论分析1.1 齿槽转矩叠加原理表面-内置式永磁电机齿槽转矩表达式如下[11]：(1)式中：TNi为傅里叶系数;Nc为槽数Z与极数2p(p为极对数)的最小公倍数；θ为磁极与定子齿的相对位置角。该永磁电机单个槽对应的齿槽转矩：(2)式中:Tsci为单个定子槽的傅里叶系数；i为整数。第j个槽的齿槽转矩：(3)(4)电
微特电机 2018年2期2018-04-27
- 基于内外定子槽口宽配合降低电机齿槽转矩的研究
)基于内外定子槽口宽配合降低电机齿槽转矩的研究赵玉吉，李明哲，宫海龙(哈尔滨电机厂有限责任公司，黑龙江哈尔滨 150040)针对双转子永磁力矩电机齿槽转矩波动过大问题，分别导出内外电机齿槽转矩以及整个电机齿槽转矩方程，提出了通过选择合适的内外槽口尺寸的方法，改变内外电机齿槽转矩波形，使内外电机齿槽转矩波形的波峰与波谷相互叠加，从而有效减小整个电机齿槽转矩。最后用有限元法进行了仿真验证，验证结果表明选择合适的槽口宽度配合可以有效削弱齿槽转矩。永磁力矩电机；
上海大中型电机 2017年2期2017-06-12
- 对脱轨自动制动阀开槽螺母槽口割伤的改进建议
动制动阀开槽螺母槽口割伤的改进建议赵有平1，董黎生2，何安琪3(1.郑州铁路局安监室机辆验收室， 河南 郑州 450000 ；2.郑州铁路职业技术学院，河南 郑州 450052；3.武汉地铁运营有限公司，湖北 武汉 430030)脱轨自动制动阀在检修分解开槽螺母扁销时，需要氢氧切割，开槽螺母槽口存在被割伤的问题。分析该问题导致的后期影响，提出在检修分解过程中应注意的问题，并就减少开槽螺母被割伤的问题提出改进方案。脱轨自动制动阀；开槽螺母；检修；割伤列车脱轨
郑州铁路职业技术学院学报 2016年4期2017-01-16
- 集成电机推进器用无刷直流电机齿槽转矩削减新方法
目标,提出了一种槽口倾斜综合优化方法。采用Box-Behnken设计了实验,并利用响应面法处理实验数据,得到了齿槽槽口倾斜角度、极弧系数和槽口宽度3个因素间关系的数学模型,从而计算出了使齿槽转矩最小的槽口倾斜角度、极弧系数和槽口宽度最优解组合。最后,用电磁场分析软件infolytica/MagNet求解了各个实验点的参数值,并验证了最优组合预测值。计算结果表明,对于所设计的功率为2 kW的集成电机推进器用无刷直流电机,优化后的槽口倾斜角度为5°,极弧系数为
西安交通大学学报 2016年5期2016-12-24
- 定子齿开槽对内置式永磁电机齿槽转矩的影响*
有限元方法分析了槽口宽度、深度和槽口中心线夹角对齿槽转矩的影响。研究表明，合理设计定子齿上的辅助槽可以有效地削弱内置V型永磁同步电机的齿槽转矩。内置式永磁电机； 齿槽转矩； 定子齿开槽； 有限元方法0 引 言内置V型永磁同步电机的永磁体呈V型嵌在转子内部，相比表贴式永磁电机，具有转矩密度大、恒功率调速范围宽、高速运行稳定等优点，在电动汽车等领域得到了广泛的应用[1]。由于永磁体与定子齿槽相互作用而产生的齿槽转矩会引起电机的振动和噪声，并且影响电机在控制系统
电机与控制应用 2016年8期2016-10-26
- 医用便携穿刺教学模具的设计与使用1)
有5个直径不一的槽口,槽口内设有模拟血管,模拟血管外设有模拟皮肤,模拟血管一端连接三通接头，另一端封闭。槽口设有渗水孔,底座底部设有排水孔,排水孔位置设有橡皮塞。底座的倾斜面由上至下上设有两个，即槽口两端各设有一个挂钩,模拟血管通过两个挂环挂在两个挂钩上。底座设有倾斜面,多个槽口沿着倾斜面布置,具有一定倾斜度，多个槽口横截面直径从右至左依次递减,适合不同管径的模拟血管。模拟血管一端连接三通接头,以连接注射器或输液管,输入液体模拟血液。模拟血管另一端封闭,操
护理研究 2016年22期2016-08-11
- 管道槽口检测平台定位误差分析
满油垢，当对管道槽口进行检测时一些传感器探头直接暴露在外部会被油污腐蚀，降低传感器的使用寿命，甚至导致传感器无法正常工作。文中设计一种检测方式，使精密的传感器探头置于检测装置的内侧，让检测装置外部零件与管道槽口侧壁接触。图1是测量原理简图，检测装置的部件I和部件II分别与槽口两侧壁接触，传感器和其中一个部件固定，检测两个测量部件之间的距离，这个检测的位移量与两部件厚度之和即为槽口的宽度。这种测量方式不是以某一个平面作为测量的基准，而是采用槽口两侧壁互为基准
机床与液压 2015年3期2015-04-26
- 42CrMo钢阀桥U形槽底高频感应淬火变形分析
2CrMo钢，其槽口形状为U形，尺寸规格及外形如图1所示，槽宽及槽深分别为18.5mm和8.5mm。技术要求为：淬火硬度为≥55HRC，淬硬层深度≥1.6mm，槽口尺寸为18.5+0.1+0mm。为提高阀体的硬度及耐磨性，我公司采用了42CrMo材料制造，其化学成分分别为wC=0.41%、wCr=1.05%、wMo=0.18%、wP=0.015%、wS=0.005%，余量为Fe。阀体的加工工序为：锻造→调质→机械加工→高频感应淬火→机械加工。高频感应淬火设
金属加工(热加工) 2015年17期2015-04-23
- 移动通风除尘技术在马钢大型高炉矿槽槽上系统的改进与应用
溜管落料处、矿槽槽口处。卸料车在不同矿槽间往复运动，属于移动式尘源点，并且其在每个矿槽的卸料位置点不完全固定。在同一矿槽的卸料位置点可能有多处，造成吸尘点无法固定。物料经卸料车溜管、矿槽口卸入矿仓，矿槽槽口一直呈敞开状态。矿槽内储存的物料量较少时，卸料落差相当大，此时大量粉尘颗粒通过矿槽槽口向外扩散。面积如此大的槽口，如不进行有效密闭，则根本无法达到理想的除尘效果。根据以上特点，在不影响生产和设备检修前提下，决定采用全密封移动除尘通风装置，解决高炉原料矿槽
安徽冶金科技职业学院学报 2015年4期2015-04-04
- 有关穿条式铝合金隔热型材抗剪力影响因素的探究思考
行分析,包括穿条槽口大、穿条槽口大小不一致、开齿质量以及辊压装置问题等,并提出相应的解决对策。3.1 穿条槽口大隔热材料的两端要在槽口内部,隔热条穿好后进行压紧处理,让二者紧密咬合,为了确保其压紧力,需要给穿条槽口尺寸留出一个合理的范围,这个范围最好控制在2.9(-0,+0.2)范围内。假如穿条槽口尺寸太大,则会对其咬合力产生影响,从而减小型材的纵向抗剪力。导致这种情况的原因,一方面是其本身尺寸就大,另一方面是槽口在进行开齿操作时使槽口变大。无论何种原因,
中国科技纵横 2014年11期2014-12-13
- 测量圆柱上倾斜槽口垂直距离的检具
明测量圆柱上倾斜槽口垂直距离的检具大连里瓦泵业有限公司 (辽宁 116620) 陈广有 何俊伟 仲明尧 王有志 李佰明我公司生产如图1所示工件，这类零件测量X的值，每次都需要实测L值，然后通过计算公式X=(L-2R)sinα，算出X值，考虑到实际需要和产品特点，为了更直观地测量X值，设计了如图2所示的测量检具，解决了实际测量问题。图1 图2 1.检具的结构如图2所示，检具由固定、滑动和测量三部分组成。固定部分实现了零件的固定功能，它主要由左、右立板，底板，
金属加工(冷加工) 2014年10期2014-04-09
- 一道能量转化题引起的思考
从自由下落开始到槽口处（可以是左端的槽口也可以是右端的槽口）重力做的正功与克服摩擦力做的功的代数和满足大于等于0，这样得到n值再去掉后面的小数即为小球在槽中克服摩擦力做功的次数，每一次均为。这个时候小球每完成的机械能的损失，小球就会飞出槽口一次，并且小球在没有完成的累积前，小球的运动方向始终都是沿着圆弧做顺时针的运动，或者是做逆时针的运动，然后才会飞离槽口。这样我们就可以将得到n值再去掉后面的小数来作为小球飞出槽口的次数。第二个列式，根据能量守恒定律得到粗
城市地理 2014年14期2014-03-19
- 基于追尾碰撞的汽车座椅座靠连接运动机构设计
试验验证了该机构槽口间隙应为0.3 mm，导向槽的设计角度必须要大于22°等设计参数的合理性。1 基于四连杆瞬心原理的座椅座靠连接运动机构设计1.1 四连杆瞬心原理四连杆瞬心其实就是指四连杆的速度瞬心，如图1所示。速度瞬心是指在平面上作相对运动的两构件瞬时相对速度为零的重合点，或者说绝对速度相等的重合点，故瞬心可定义为两构件上的瞬时等速重合点。图1 四连杆速度瞬心简易图Fig.1 Velocity instantaneous center of doubl
吉林大学学报（工学版） 2014年3期2014-03-14
- 调整张拉槽口确保箱梁负弯矩钢束准确定位施工
;2)负弯矩张拉槽口区梁顶存在质量隐患，影响了桥梁使用寿命。对于以上情况，我们在施工的阳翼、闻合高速公路桥梁中采用了“调整张拉槽口的”方法，解决了以上不足，并且采用本施工方法，具有工艺简单、易操作，能够提高负弯矩的施工质量，延长桥梁的使用寿命。1 工艺原理调整张拉槽口确保箱梁负弯矩钢束准确定位施工方法，主要是通过适当平移负弯矩钢束的平面坐标，使负弯矩张拉槽口缩小至可满足施工状态，同时适当封堵槽口底部，对个别容易受损的钢束予以保护，达到消除负弯矩施工质量隐患
山西建筑 2014年28期2014-03-01
- 基于槽口优化的电动汽车用大功率无刷直流电机齿槽转矩削弱方法
本文提出一种优化槽口偏移角度和槽口宽度的方法，通过合理调整槽口部分的磁通分布来减小齿槽转矩，由于只有槽口偏移，定子槽和定子槽内的绕组并没有偏移，所以避免了因绕组滤波效应而引起的反电动势波形变化。对于多因素试验，传统的试验方法每次只能针对一个因素进行试验，同时必须保证其他因素的值不变，这样不仅增加了试验次数，而且不能反映各因素之间的相互作用。本文所采用的响应面法能够克服传统试验方法的这些缺点，同时针对槽口偏移角度和槽口宽度两个因素进行试验，并计算出齿槽转矩与
电工技术学报 2013年6期2013-07-06
- 基于CFD的液压滑阀阀芯表面热效应分析
象，这是由于节流槽口附近油液流动的速度很高，液压阀黏性加热现象显著，槽口来不及将热量传递出去而造成局部温度升高。这种现象的产生会对液压阀的工作性能产生很大影响:轻度时会使液压元件内的相对移动件如阀芯、叶片、柱塞、活塞等运动时的摩擦阻力增加，造成动作迟缓;严重时会使液压元件内的移动件卡住，造成不能动作，手柄的操作力增大，如换向阀不能换向，柱塞泵柱塞不能运动而实现吸油和压油等，同时还增加了阀件的磨损，降低使用寿命，并且可能导致动作滞后失效等严重后果。因此，对阀
机床与液压 2013年5期2013-03-20
- 圆柱形锂离子电池辊槽工艺的改进
影响滚刀的尺寸对槽口的形状和质量有很大的影响。滚刀的角度决定了槽口台阶面的倾斜度,随着角度的减小,台阶面直线度增大,使槽口的边与盖帽的密封圈有更大的接触面积,可提高电芯的密封性能。台阶可对电芯产生很好的挤压,便于电芯定位,但较小的角度会使槽口处的壳体产生较大的变形,使壳体减薄,降低电芯的安全性,很容易发生壳体破裂。将滚刀角度由18°减小到 10°,如图 2所示;此时,槽口壳体的厚度见图3。图2 滚刀角度的变化Fig.2 The change of hob
电池 2012年6期2012-09-18
- 电枢槽口宽度对内置式永磁同步电机齿槽转矩的影响
的影响。本文研究槽口宽度对内置式永磁电机齿槽转矩的影响。槽口宽度的变化会引起气隙磁导的变化，通过合理的选择槽口宽度能够削弱齿槽转矩。文献［14］中，作者采用解析法建立了表面式永磁电机的气隙磁导模型，推导得到了削弱齿槽转矩的槽口宽度确定方法，作者指出由于采用了简化模型，解析计算的槽口宽度并不能削弱齿槽转矩，提出的解析法实用价值不大。文献［15］中，作者推导了相对气隙磁导的解析表达式，得到了气隙磁场的表达式。文献［16］中作者建立了气隙磁场的一维解析模型和气隙
电机与控制学报 2011年7期2011-04-27
- 浅析连续箱形梁桥负弯矩段施工质量控制措施
意进行调整。对于槽口部分的处理，我们采取以下办法：钢绞线在穿过张拉槽口A时属于外露部分，在张拉T1钢绞线或施工中难免出现波纹管被损坏的情况，一旦外露的波纹管被损坏势必影响后续的压浆工作，特别是无法保证压浆的压力和1管道的饱满，给工程留下质量隐患。解决的办法是尽可能地把T2钢绞线在穿过槽口A时保护起来，具体做法为：把张拉槽口A由一个1.3×0.8的大槽口改为3个0.3×0.8的小槽口，而把T2束波纹管埋置于小槽口的间隔中，在浇筑箱梁混凝土时把T2波纹管浇筑起
科学之友 2011年10期2011-01-31