液气
- 关于海洋石油液气分离器的检测与评判
的生产管道输送到液气分离器，对多相混合物进行最初的分离和运输，以便进一步加工。因此，天然气、石油、水和沙土的有效分离，对于实现理想的油气生产率至关重要。今天油气生产中所使用的液气分离器都是基于重力，在重力的作用下，气体从顶部喷出，混合物中的固体在底部清除，油和水在沉降后分离。其中，油和水之间密度的差别是分离的结果。当油和水的密度差很大时，分离过程得到了加强。在生产率方面，需要较短的分离时间和高效率的水油分离。自从世界石油生产达到顶峰以来，对石油及其相关产品
中国设备工程 2023年20期2023-10-30
- 异常高压底水气藏水侵动态预测新模型
间，a。2.2 液气比预测为使多因素水侵预测间预测模型有较好的适应性，将渗透率级差、采气速度、水体倍数等水侵影响因素无因次化，在多因素数值模拟实验基础上，回归分析建立多因素水侵模型［15］（表3）。表3 参数变化表不同渗透率级差下，液气比与采出程度符合对数关系（图8）：图8 液气比随采出程度的变化图（Kmax／Kavg＝10）式中，Kmax为最大渗透率，10-3μm2；Kavg为平均渗透率10-3μm2；Gp为 累积 采气 量，108m3；G为 地质 储量
天然气技术与经济 2022年6期2023-01-18
- 液气分离器点火装置校验台的研究与应用
062552）液气分离器点火装置是处理钻井液中可燃性有害气体的安全环保设备，用它可将钻井液中放空的可燃有害气体点燃焚烧以消除其对环境和安全带危害，该装置与钻井液液气分离器配套，现已在石油钻井工程中广泛使用。因此液气分离器点火装置校验台是保证液气分离器点火装置质量的重要设备。液气分离器点火装置的使用有效性只能在其几个组件全部连接后进行测试，当出现连接后不点火的情况时，无法判断是组件中哪一件出现问题，针对这种情况，我们决定设计制造在厂内使用的液气分离器点火装
中国设备工程 2022年16期2022-09-15
- 混合式船舶废气脱硫系统工艺研究
为脱硫剂时，设计液气比为6L/m3，烟气出口中SO2浓度低于200PPM，达到排放要求，此时脱硫后废液的pH 值仅为2.27，需要进行曝气氧化处理及调节pH 值后方可达标排放。当采用了0.015mol/L 的钠碱溶液作为脱硫剂时，设计液气比为5.5L/m3，烟气出口中SO2浓度只有53PPM，达到了排放的要求，此时脱硫后废液的pH 值为6.0 以上，废液依次进入氧化缓冲闪蒸循环后处理单元。3 工艺参数灵敏度分析3.1 开环式模式3.1.1 液气比对于系统脱
建筑热能通风空调 2022年7期2022-09-09
- 吸收方式对燃煤电厂模拟烟气碳捕集的影响
变化不明显，吸收液气比为10 L/m3、13.3 L/m3、20 L/m3时，高效吸收段捕集率分别降低约3%、6%、6%。 根据气-液传质双膜理论［13-14］，CO2吸收包括CO2气体扩散至吸收液液膜和CO2与吸收液发生化学反应两个过程，吸收液在填料表面形成一层液膜，在一定吸收工况下当填料装填完毕后，CO2气体扩散速率基本不变，CO2与吸收液的化学反应速率受吸收液浓度等因素影响，吸收液浓度发生变化后，CO2与吸收液反应驱动力改变，化学反应速率也发生改变。
能源工程 2022年4期2022-08-30
- 液气阻滞作用下填埋场局部滑移案例分析
性的研究较少涉及液气阻滞作用下的堆体失稳现象。因此，本文以广州市兴丰生活垃圾卫生填埋场堆体边坡滑移为例，在边坡滑移区域钻孔埋设孔压传感器（分层）、气压管和测斜管等，通过监测系统掌握堆体的深层水平位移、液气压力与分布，分析填埋场堆体的液气阻滞程度和滑移机理，为大型填埋场的现场稳定监测和分析提供经验参考。1 材料与方法1.1 案例介绍兴丰生活垃圾卫生填埋场占地总面积为92万m2，其为典型的山谷型填埋场。填埋堆体呈西北高东南低的走势。2016年12月至2017年
中国资源综合利用 2022年7期2022-08-08
- 海洋石油液气分离器的检测与评判
300450）液气分离器作为井控设备的主要作用是用于脱离钻井液中游离气体，保证作业安全，在海洋石油开发过程中起着极为重要的作用[1-5]。例如：国外某深水钻井平台井喷事故过程中，因为液气分离器的问题，导致可燃气体大量泄露，从而引起平台火灾爆炸等灾难性事故。根据国内海洋石油相关法规要求，需要对液气分离器进行定期检测，根据海洋石油标准《Q/HS 14035-2018海上井控设备检验规范》中要求，对液气分离器罐体焊缝进行探伤，罐体进行测厚评估，不应存在裂纹、壁
石油和化工设备 2022年4期2022-07-13
- 致密气藏气井提产后动态变化及影响因素
——以鄂尔多斯盆地东胜气田锦58井区为例
产气量高于临界携液气流量，气井可以依靠自身能量实现带液自喷生产。当气井的产气量低于临界携液气流量时，气井不能实现连续稳定携液生产，井筒逐渐积液，气井积液对井底的回压逐渐增大，产气量和产液量逐渐下降。目前，总投产井数为300口，测试气井无阻流量为1.0×104～100×104m3／d，投产初期日产气量为0.1 × 104～10.4 × 104m3／d，套压为2.0～22.0 MPa，日产液量为0.3～100.4 m3，液气比为0.1～77.3 m3／104m
天然气技术与经济 2022年3期2022-07-11
- 热泵耦合城市供暖系统设计及优化
种类、空塔气速及液气比等因素影响下的换热规律，以及填料种类、空塔气速及液气比等因素影响下的塔压降规律。如图1所示,试验台内填充规整填料作为接触构件，塔身为三段式钢管连接，底部焊接填料支撑板，填料逐层放置其上。填料层顶部安装填料压板，防止填料盘窜动。喷淋水自水箱经液体分布器分布到填料上，气体自风机从塔侧面送入，直接入塔。填料塔中普遍存在的 “壁流”现象可通过在顶部填料安装防壁流圈解决。填料塔还存在初始烟气分布质量及初始液体分布质量不佳的问题，根据塔径及工况设
节能技术 2022年2期2022-06-23
- 基于氨法的烧结烟气脱硫脱硝技术研究与探讨
察了氧化剂种类、液气比、吸收反应温度、溶液 pH 值等影响因素，并得到了最优的反应条件，为后续工业化应用提供理论基础。1 实验系统与流程本实验装置是在填料吸收装置的基础上改造而成，主要由配气系统、温控加热系统、反应系统、烟气分析系统和尾气处理系统组成，如图1 所示。图1 实验系统图模拟烧结烟气由高压气瓶供气，在气体混合器内混合，采用两级混合，首先是SO2、NO、NO2三种气体混合，之后混合气与空气在预混罐进行二级混合。气体总体积流量为4 m3/h，SO2、
节能与环保 2022年4期2022-06-02
- 柱面螺旋槽气液两相流体动压密封稳态性能研究*
0.4 MPa，液气比0.1以及偏心率0.7。网格数目对流体膜浮升力及泄漏率的影响如图3所示。可以看出，流体膜浮升力随着网格数的不断增加，先是快速增大，随后趋于平稳状态,而泄漏率是先增大，随后泄漏率是逐渐变小的，为在模拟计算时提高计算效率的同时并减少工作量，文中采用数目为198 480的网格来计算。1.4 求解流程及相关条件设置将计算域网格模型导入到Fluent中，设置材料参数和工况参数，采取稳态模型进行计算，流程如图4所示。具体的操作步骤如下：(1)将质
润滑与密封 2022年2期2022-03-17
- 脱酸浆液对生活垃圾焚烧烟气湿法脱酸效率的影响＊
的因素众多，除了液气比、烟气温度等之外，浆液的状况对脱酸效率也有重要的影响。脱酸浆液通常是指不同浓度NaOH溶液及其对应盐溶液的混合溶液，在实际脱酸过程中，随着脱酸浆液循环次数的增加，浆液中的脱酸剂与烟气中的SO2、HCl等污染物发生反应，生成NaCl、Na2SO4、Na2SO3等盐在浆液中不断富集，造成浆液中盐的浓度增加，同时浆液的pH也发生了相应的变化。Seo等［9］以生石灰为脱酸剂进行脱硫研究时发现脱酸浆液的pH是影响SO2溶解和吸附的关键因素之一，
环境卫生工程 2021年6期2022-01-07
- 基于ASPEN Plus的燃煤机组环保岛系统仿真与敏感性分析
WFGD 系统中液气比、烟气温度、表观速度、烟尘颗粒浓度等操作参数对SO3去除效率的影响，实验结果表明，提高烟气中的液气比和颗粒浓度，降低烟气温度和表观速度，可以提高有效SO3的脱除效率。Wu 等[9]则分析了WFGD系统出口颗粒物的化学成分和形态，发现入口颗粒直径、入口颗粒浓度和液气比都会影响烟气颗粒物的脱除效率。对于WESP系统，气溶胶颗粒的形成近年来成为新的热点问题，Khakharia 等[10]通过实验对WESP系统中气溶胶颗粒物的形成条件进行了研
化工进展 2021年12期2021-12-28
- 光催化/VUV/海水吸收协同用于舰船烟气脱硫脱硝的研究*
喷淋量，以此考察液气比对系统脱硫脱硝性能的影响。通过调节14#恒温水浴和15#加热带对负载型陶瓷填料床层和烟气温度进行控制，以此考察温度对系统脱硫脱硝性能的影响。通过调节进气部分的流量评测空速及不同SO2、NO浓度对系统脱除效率的影响。因考虑到该技术在实际应用中会遇到船舶驶入淡水区的情况，此时存在脱硫脱硝效率下降的可能，因此考察了喷淋自来水情况下的脱除率。SO2和NO反应前后的浓度可由13#烟气分析仪读取。SO2和NO的脱除率可通过公式(1)计算：(1)其
中国海洋大学学报（自然科学版） 2021年9期2021-07-27
- 液气比对油气两相动压端面密封性能影响
韦小兵工艺与装备液气比对油气两相动压端面密封性能影响祁惠珍，赵芳，王红玉，冯静，韦小兵（兰州石化职业技术学院，甘肃 兰州 730060）针对一定液气比（0.1～0.3）下油气两相动压密封，利用几何软件建模并划分结构化网格，将计算域导入Fluent计算，分析液气比对密封性能的影响。结果表明：液气比越高，端面流体的动压效应越强，动压密封的气体泄漏量随着液气比的增大而降低，液体泄漏量随着液气比的增大而增大，开启力和流体膜刚度都随着液气比的增大而增大。油气两相；液
辽宁化工 2021年6期2021-07-24
- 元坝高含硫气田地面系统腐蚀主控因素研究
压、H2S分压、液气比、pH值、矿化度、Cl-含量、缓蚀剂残余浓度。(1) 温度对腐蚀的影响。YB01井采气管线温度在50 ℃左右，YB02、YB03井来气管线温度约40 ℃。研究认为，高含硫天然气地面管线L360QS钢温度越高，腐蚀反应越快，腐蚀速率越高[6-8]。(2) CO2/H2S分压对腐蚀的影响。元坝气田高含H2S、CO2，H2S体积分数为2.70%～8.44%，H2S分压为0.297 0～0.928 4 MPa，CO2体积分数为3.12%～15
石油与天然气化工 2021年1期2021-02-26
- 液气开关启闭特性分析
02206)引言液气开关是防喷器控制装置上的液压元件之一。控制装置的功用是预先制备与储存足量的液压油并控制液压油的流动方向，使防喷器得以迅速开关[1-3]。当控制装置系统中液压油经使用消耗，油量减少，油压降低到一定程度时，控制装置中的气动油泵将自动补充储油量，液气开关主要用于控制气动油泵的启停，使系统中油压始终保持在一定的压力范围内。液气开关性能直接影响整个系统工作可靠性、安全性及其使用寿命[4]。随着公司近年来液压系统产业发展要求和液压元件设计理念的提升
液压与气动 2021年1期2021-01-14
- NaClO氧化法脱硝及与NaOH同时脱硫脱硝技术研究
lO氧化法的较佳液气比区间。进行NaClO/NaOH同时脱硫脱硝试验，使用NaClO溶液作为氧化剂，NaOH溶液作为脱硫剂，试验在同一套装置内实现对烟气中SO2、NO的同时进行脱除的效果，探索脱硫脱硝一体化的影响因素。在维持装置入口烟气量不变的情况下，分别调节烟气入口SO2和NO的浓度、氧化剂及钠碱溶液的循环量，研究液气比对脱硫脱硝效率的影响。2 试验装置试验装置采用有机玻璃材质，为圆筒塔式结构，喷淋塔直径300mm，高1200mm，进气口位于装置下部，模
节能与环保 2020年11期2020-12-09
- 旋转纤维除尘实验研究*
]的基础上，以低液气比、高效净化气溶胶粒子为出发点，研究了风速、液气比、喷嘴位置及喷雾方向与效率间的关系。1 湿式弦切除尘装置及除尘机理1.1湿式弦切除尘装置实验除尘系统装置如图1所示，除尘装置主要由雾化系统、除尘除雾转盘系统、风机系统和排污系统4个部分组成。除尘器主体高度为1 000 mm，直径230 mm，进出口管的直径为160 mm，其中核心的部件是除尘除雾转盘，除尘除雾转盘结构示意如图2所示，除尘除雾转盘由电机驱动旋转。1—进气管；2—发尘器；3—
工业安全与环保 2020年10期2020-11-05
- I型镁基混合式船舶烟气脱硫系统试验
统关键设计参数（液气比、气速和喷淋层）对系统脱硫效率和压损影响的试验研究，并对脱硫系统在自动模式下的工作性能进行验证。1 I型镁基混合式船舶烟气脱硫系统原理和组成I型镁基混合式船舶烟气脱硫系统原理见图1。该脱硫系统主要由氢氧化镁（Mg(OH)2）浆液制备单元、废气洗涤单元和洗涤废液处理单元等3部分组成[4-5]。1) Mg(OH)2浆液制备单元中的氧化镁（MgO）粉由吨袋投料系统计量输送至Mg(OH)2浆液罐，再与加热后的海水混合，经过一定时间的搅拌之后生
船舶与海洋工程 2020年3期2020-07-08
- 提高低温油洗工艺LPG收率研究
和吸收脱吸压力及液气比。2.1 吸收塔进料温度吸收温度越低，吸收效率越高。通过实际生产中对吸收温度与LPG收率的曲线分析：低温有利于LPG的吸收，通过对60%、100%负荷下吸收温度与LPG收率数据分析发现，在不同负荷下，当吸收温度高于-10 ℃时，LPG收率明显下降，低于60%；当吸收温度低于-10 ℃时，LPG收率稳定在70%以上，当温度进一步降低时，收率会有不同程度的增加，具体见图2。图1 低温油洗工艺流程在实际生产中，考虑到吸收塔进料温度过低时，急
山西化工 2020年2期2020-05-29
- 162 kW柴油机排气海水脱硫性能
浓度、海水碱度、液气比和填料高度的海水一段式洗涤试验，以期评估现有的开环系统采用填料塔时面对新排放法规的适用性。1 试验部分搭建的162 kW船舶电站柴油机排气洗涤系统见图1,实物照片见图2。该柴油机为广西玉柴制造的四冲程、涡轮增压中冷型高速柴油机(型号YC6A220C，燃用0#柴油)。由图1可知:该洗涤系统包含烟气系统、预冷洗涤段、主洗涤段、副洗涤段和洗涤液供排系统。主、副两个洗涤段采用φ25 mm哈凯登球形填料自下而上布置于直径0.35 m、塔高7 m
中国航海 2020年1期2020-04-16
- 寿阳县无动力水泵装置应用技术研究
动力水泵装置技术液气能转换机理，是将水流高压掺气后，收集水气分离过程中形成的“水锤效应”能量，并进行合理转化利用的机制原理。无动力水泵装置，是依托液气能转换机理，以低落差水能作为动力的全自动抽水装置。技术设施包括液气能多孔管增效装置和气液泵两项发明专利，是列入水利部推广中心2017 年度水利先进实用技术指导目录的重点推广项目，已经在云南、贵州、辽宁、四川、江苏、广东、湖南、河北等多个省份进行推广。无动力水泵装置技术的工作流程：水位落差、水气混合、液气分离、
山西水利 2020年10期2020-04-16
- 天然气净化厂液碱脱硫影响规律及评价研究
浓度、空塔气速、液气比、吸收温度、SO32-浓度等等，该天然气净化厂应用液碱脱硫技术尚属首次，针对净化厂运行过程产生的碱液消耗高、外排SO2不稳定且存在设备腐蚀等问题，通过开展室内实验及现场试验，探讨在天然气净化厂液碱脱硫过程中各影响因素对吸收效果的作用，并结合实际运行结果分析规律，得到稳定SO2外排和降低腐蚀的可行措施，以此指导净化厂稳定运行。1 实验介绍1.1 实验仪器及材料脱硫实验装置1 套，吸收液按照实际运行装置中溶液组分浓度，配制相同吸收液，采用
石油化工应用 2020年3期2020-04-11
- 喷淋鼓泡塔内氨水对烟气中As2O3的吸收特性
淋鼓泡技术研究了液气比、浸液深度、氨水质量浓度、SO2质量浓度对氨水溶液脱除SO2时协同吸收烟气中气相As2O3的影响以及氨水溶液吸收气相As2O3的机理，为燃煤电厂利用现有污染物控制设备同时控制多种污染物提供新的途径。1 实验装置和方法1.1 实验装置如图1为搭建的喷淋鼓泡塔实验台。吸收塔由φ40cm×1cm、高180cm的有机玻璃制成，主体分为上仓、中仓、下仓三个部分。在吸收塔的下仓布置有浆液循环泵，将氨水连续送至喷嘴进行喷淋。经加热装置加热至120℃
化工进展 2020年3期2020-04-01
- 水下多级微结构液气界面的稳定性和可恢复性研究1)
没的固体表面上的液气界面对其实现减阻等功能起着至关重要的作用[1-14].但许多因素如冲击[15-16],静水压强[17-18],气体扩散[19-20],流体流动[21-24],蒸发[25-26]等都容易弓起液气界面失稳,导致系统发生从Cassie-Baxter(CB)状态到Wenzel(W)状态的浸润转变,极大地影响了结构功能表面的应用.因此,通过设计表面微结构,增强液气界面的稳定性,并使液气界面在不可避免地发生失稳之后具备可恢复的能力是非常重要的.目前
力学学报 2020年2期2020-03-26
- 铁络合物混合吸收体系脱除氮氧化物的研究
剂，pH，温度，液气比(L/G))对脱硝效率的影响。铁氨基羧酸类络合物以FeII(L)表示，铁巯基类配体以FeII(RS)2表示，其中EDTA二钠和柠檬酸盐都属于氨基羧酸类配体，它们吸收NO的反应如下：NO从气相到液相：NO(g)→NO(aq)络合剂吸收NO:FeII(L)(aq)+NO(aq)→FeII(L)NO(aq)1 实验部分1.1 仪器与试剂1.1.1 主要试剂N2(99.9%)，NO(99.9%)，硫酸亚铁铵((NH4)2Fe(SO4)2·6H
山东化工 2019年10期2019-06-13
- 微生物驱油过程中配气对菌群结构及驱油效果的影响*
的变化，发现不同液气比条件下微生物群落结构组成存在差异；随着培养时间的延长（30 d），氧气逐渐消耗，微生物群落趋向一致。孔祥平［8］研究了氧的生物学消耗和非生物消耗的影响因素，发现配注氧气对微生物驱油能产生明显的促进作用。针对油藏条件下微生物驱油过程中配气时菌群的变化及对驱替效果的影响还没有相关的详细报道。笔者利用岩心驱替模拟实验，研究了不同配气量条件下微生物驱油的效果及驱替过程中微生物群落的动态变化，为现场试验时有效配气量的选择提供理论依据。1 实验部
油田化学 2019年1期2019-05-23
- 单筛板湿法脱硫系统提效技术应用研究
提升吸收塔阻力；液气比取值不当，使气液传质不畅，或使脱硫能力下降，或堵塞筛板孔[5-6]。另外，也有在单筛板基础上再增加一层筛板的方法来提高脱硫效率，但该方法会导致较大幅度的阻力增加[7]，增加投资和运行费用。因此，研究针对单筛板湿法脱硫系统的提效技术十分必要。1 应用背景某发电厂为2×300 MW燃煤供热发电机组，同步配套建设石灰石-石膏湿法烟气脱硫系统，采用单筛板设计，设计煤种含硫量为1.1%，折合SO2浓度为2 419 mg/m3（已换算成标准状况下
浙江电力 2019年3期2019-04-02
- 湿法烟气脱硫系统出口净烟气的温湿度变化特性
、烟气湿度、烟气液气比以及脱硫液浓度和温度等不同因素进行单因素试验，测试其对烟气温湿度变化特性的影响。3 出口净烟气的温湿度影响因素3.1 空塔气速根据试验结果分析发现，当烟气液气比为10L/m3时，出口净烟气的相对湿度以及绝对湿度都随着塔内空气流速的提高呈现出大幅度降低的趋势。在降低到一定程度后，其变化不再明显。这说明其相对湿度和绝对湿度都达到了相对饱和程度。当烟气液气比为15L/m3时，出口净烟气的相对湿度以及绝对湿度表现的降低趋势，是随着塔内空气流速
中小企业管理与科技 2018年16期2018-11-07
- 高含硫天然气集气站三甘醇脱水工艺对比
]。三甘醇高压富液气提方案流程如图4所示，将三甘醇富液从吸收塔下部集液箱排出，与吸收塔下部进入的净化气逆流接触，富液中大部分H2S被净化气带出，由气提塔塔顶返回到脱水吸收塔前的原料气管线。从富液气提塔塔底流出的富液进入重沸器富液精馏柱顶部盘管换热后进入三甘醇闪蒸罐，闪蒸出少量烃类和H2S，闪蒸后的三甘醇富液经液位控制阀后过滤，除去三甘醇中存在的机械杂质及降解产物。此后，富液进入三甘醇缓冲罐与热的三甘醇贫液换热，富液被加热后进入三甘醇重沸器上的富液精馏柱，三
石油与天然气化工 2018年5期2018-11-02
- 羟胺肟化装置氨氧化吸收效率对NOx气体排放影响
着手，重点研究了液气比、温度、吸收压力对吸收反应的影响，从而摸索出吸收工序的最佳控制工艺参数。1 羟胺肟化装置部分工艺流程与反应原理空气与气氨以1∶9（v）混合后进入氨氧化反应器，在Pt/Rh网催化作用下高温反应，生成NO和NO2。高温气体进入冷却器冷却后送入硝酸吸收塔塔底，工艺吸收液从塔顶进入，与含有NO和NO2的气体逆向接触吸收，经吸收、脱气后的无机液通过泵送入储槽中，氨氧化硝酸吸收工序流程如图1所示。吸收塔C6701顶部出来未被吸收的尾气首先进入NO
石油石化绿色低碳 2018年3期2018-07-20
- 汽车模拟碰撞吸能器的仿真分析
型汽车模拟碰撞用液气缓冲吸能器。应用小孔节流理论，建立液气缓冲器的力学模型，同时对各主要参数对缓冲器吸能特性的影响进行讨论。结果表明：经过参数优化后，该液气缓冲器能够复现不同碰撞车速下的加速度波形要求，可广泛用于汽车安全部件的设计开发和试验验证。台车碰撞试验；液气缓冲器；加速度；动态仿真0 引言汽车碰撞试验主要分为实车碰撞试验、台车碰撞试验和零部件台架试验3个部分。实车碰撞试验最接近实际碰撞，但试验费用昂贵，不能反复试验，所以一般只能在最后一次试验和产品认
汽车零部件 2017年8期2017-12-18
- 亚氯酸钠溶液烟气脱硝与烟气余热回收的一体化试验
(亚氯酸钠)〕、液气比、喷淋水温度等因素对脱硝效率以及烟气余热回收效率的影响. 烟气脱硝与余热回收一体化的新方法主要体现在逆流式烟气喷淋塔中，可利用NaClO2溶液对低φ(NOx)的烟气脱硝并同时回收烟气余热. 试验结果表明，c(NaClO2)越高、pH越低、液气比越大，NaClO2溶液脱硝率越高. 当c(NaClO2)为0.020 0 molL、喷淋水温度在30～80 ℃之间变化时，存在最优的喷淋水温度64 ℃，使脱硝率最高为36%. 同时，液气比及喷淋
环境科学研究 2017年11期2017-11-10
- 工业烟气氨法-络合法同时脱硫脱硝
、初始烟气浓度、液气比对烟气同时脱硫脱硝效果的影响。实验结果表明：吸收液的酸碱度通过影响Fe（Ⅱ）与EDTA的络合形式进而影响NO去除率；SO2去除率主要受吸收液pH和初始SO2质量浓度的影响；当吸收液pH大于8、吸收液Fe（Ⅱ）EDTA浓度大于0.100 mol/L、初始SO2质量浓度小于1 500 mg/m3、初始NO质量浓度为1 200 mg/m3时，SO2去除率均在95%以上，NO去除率为 54%；当液气比由1 L/m3增大至4 L/m3时，有效脱
化工环保 2017年4期2017-08-18
- 污水处理厂植物液除臭技术工程实验研究
节换风量和净化塔液气比,考察和分析工艺条件对收集喷淋净化系中主要臭气污染物去除效果的影响，并对植物液喷雾脱臭系统运行效果进行了考察，提出了优化的工艺运行参数。研究表明：植物液除臭系统运行稳定、良好。植物液除臭技术；污水处理厂；工程实验研究随着城市的发展，城市污水处理厂的臭气治理得到更多重视和关注[1]。本工程实验对城市污水处理厂粗格栅、污水提升泵房、细格栅及曝气沉砂池等主要臭气散发区域，根据各臭源分布情况，采用集中收集喷淋净化+敞开区域喷雾植物液脱臭的技术
成都工业学院学报 2017年2期2017-06-28
- 单塔双循环技术在1 000 MW燃煤机组的应用
,主要是调节参数液气比和浆液pH值对其脱硫效率的影响。结果表明：脱硫效率随液气比和浆液pH值增大而增大，但增加趋势逐渐变缓，一般将吸收塔pH值控制在4.6～5.0，AFT的pH值控制在5.8～6.2。同时还考察了双循环吸收塔能否适应煤种和负荷的突变，发现其适应性较强。双循环吸收塔低pH值的冷却回路可以保证很好的石膏品质，并大大提高氧化速度，降低氧化风机电耗。湿法脱硫； pH值； 双循环各类大气污染物中，燃煤排放的污染物亟需处理，火电机组燃煤SO2减排是目前
发电设备 2016年5期2016-11-01
- 脱硫系统塔外浆液箱的选型及应用
液箱；脱硫效率；液气比；pH1 前言随着新《火电厂大气污染排放标准》（GB13223-2011）和《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014-2020年）》的颁布与实施，明确要求长三角等重点区域大气污染物排放浓度基本达到燃气轮机组的排放限值，浙江地区将在2017年底所有600MW及以上新建与在建的火电厂完成超低排放改造。超低排放改造要求SO2的排放要求小于35mg/Nm3（6%O2），这对已建机组的脱硫提效改造任务提出了艰巨的挑战。典型的石灰石-石膏法脱硫
资源节约与环保 2016年9期2016-10-21
- 氧化镁湿法烟气脱硫的工艺优化研究
量、SO2浓度、液气比、镁硫摩尔比等一系列工艺参数对脱硫效率的影响，以期为氧化镁湿法烟气脱硫工艺的深度优化提供理论依据.1 实验部分1.1 实验原理氧化镁湿法烟气脱硫技术的核心是：氧化镁加水、加热熟化后进入到吸收塔喷淋层，与烟气接触脱除其中的二氧化硫.其主要化学反应过程如下[9].MgO的熟化：MgO+H2O→Mg(OH)2(1)脱硫塔中Mg(OH)2与SO2气体和少量SO3气体的吸收反应：Mg(OH)2+SO2+2H2O→MgSO3·3H2O(2)Mg(
信阳师范学院学报（自然科学版） 2016年2期2016-08-09
- NaClO2H2O2复合吸收剂同时脱硫脱硝实验研究*
节pH至6.0，液气比保持20.0 L/m3，SO2进气口质量浓度为2 942 mg/m3，NO进气口质量浓度为806 mg/m3。根据实际烟气工况，吸收反应时，温度梯度分别设置为30、40、50、53、55、60、70 ℃。每组实验做 3 个平行，结果取平均值。1.3.2 液气比对脱硫脱硝的影响液气比梯度设置为10.0、12.5、14.0、16.0、18.0、20.0、25.0 L/m3，调节温度为60 ℃，模拟烟气中SO2和NO的进气口质量浓度分别为3
环境污染与防治 2016年1期2016-03-13
- 吸入室直径对液气射流泵流场特性影响的数值模拟
来给泵体内灌水。液气射流泵因为其结构简单、运行费用低、无运动部件、维修少、耐脏抗污、安全节能等优点，成为给离心式水泵抽真空灌水最理想的辅助设备。液气射流泵是利用液体的紊动卷吸作用来抽吸空气以获得真空环境的喷射装置。如图1所示，其主要由射流管、吸入管、喷嘴、喉管、扩散管、吸入室等组成。液气射流泵的研究和应用至今已经有100多年的历史，国内外学者通过大量的试验研究，同时发展形成一系列的湍流理论，但由于液气射流泵两相湍流的复杂性，仍然不能完全认知其内部流动机理，
液压与气动 2015年9期2015-04-16
- 湿式石灰石-石膏法脱硫效率的因素分析
，脱硫剂的品质、液气比、钙硫比、循环浆液的pH值、烟气流速、浆池的容积、石膏过饱和度等。本文将着重分析其中的四个影响脱硫效率的因素。（1）液气比 液气比，是指单位时间内吸收塔循环浆液的体积与进入吸收塔烟气流量的比值（L/m3）。这是非常重要的影响脱硫效率的因素，液气比与脱硫效率是成正相关的关系，液气比值越大，脱硫的效率越高，相反，液气比值越小，脱硫的效率会相对越低。从这点来看，为了提升湿式石灰石-石膏法脱硫的效率，应该保证有一个相对合理液气比，扩大二氧化硫
化工管理 2015年28期2015-03-25
- 多级喷雾塔脱除阳极熔铅锅铅烟尘的试验研究
吸收液、pH值、液气比、吸收级数以及烟气流速等对铅尘脱除率的影响，得出最佳工艺参数，为工程设计提供依据。多级喷雾塔； 阳极熔铅锅； 铅烟尘； 湿法除尘； 吸收液湖南水口山有色金属有限责任公司第三冶炼厂(简称水口山三厂)以电铅生产为主，现有铅阳极熔铅锅4台。阳极铸板生产过程中有大量的含铅蒸气产生，原熔铅锅的排烟系统配套建有一套侧吸罩+反吹风布袋除尘系统，由于烟气中含有大量的雾沫，该套设施的布袋表面经常粘附烟尘引起布袋板结，造成布袋除尘器无法正常工作，车间低空
中国有色冶金 2015年3期2015-03-06
- 高强度聚焦超声治疗子宫肌瘤术前膀胱液气平面的处理探讨
子宫肌瘤术前膀胱液气平面的处理探讨杜建梅邓小明陈秋燕张选莉朱俊武岳晓林四川省南充市第五人民医院637100摘要目的：探讨高强度聚焦超声治疗子宫肌瘤术前膀胱出现液气平面的处理方法。方法：对300余例高强度聚焦超声治疗子宫肌瘤进行分析，有4例术前膀胱出现液气平，并及时进行处理。结果：2例放弃聚焦超声治疗，选择经腹或阴式手术治疗；2例经过充分沟通，患者接受观察3～5d后行再次行聚焦超声治疗，效果满意。结论：超声消融治疗术前出现膀胱液气平面应分析原因，及时处理，避
医学理论与实践 2015年4期2015-02-26
- 液气压缩空气储能在光伏发电中的经济性分析
6 46000)液气压缩空气储能在光伏发电中的经济性分析杨 安1，孙春顺1，杨江涛1，邓 明2，邓宇恩1(1.长沙理工大学 智能电网运行与控制湖南省重点实验室，湖南 长沙 4 10004;2.国网四川省电力公司 泸州供电公司，四川 泸州 6 46000)将液气压缩空气储能用在“自发自用，余电上网”模式的光伏发电系统中，提出了一种能量管理策略，优化储能的充放电和电网的交换功率，建立以日收益最大为目标函数的模型，求解储能的最优容量。最后通过算例分析经济效益，和
电力科学与工程 2015年6期2015-02-09
- 臭氧水-H2O2-金属离子联合液相氧化SO2的实验研究
讨金属离子浓度、液气比与SO2质量浓度对SO2脱除效果的影响，采用液相氧化方法吸收氧化烟气中的SO2，提出臭氧水-H2O2-金属离子联合液相氧化烟气中SO2的方法。分别研究臭氧水、金属离子、H2O2溶液、液气比、pH和SO2质量浓度等参数下SO2脱除效率。在臭氧质量浓度为1.32 g/m3的臭氧水中分别加入Mn2+、Al3+、Zn2+、Fe2+、Cu2+五种离子与H2O2溶液构成吸收氧化剂，结果表明：臭氧水-H2O2-Mn2+吸收氧化剂的SO2的脱除率明显
黑龙江科技大学学报 2014年5期2014-11-07
- 湍球塔吸收低浓度尾气NH3的传质系数研究
mol/h，摩尔液气比1 ～6，NH3进口浓度3500ppm。不同液气比时化学吸收与物理吸收的Kga 比较见图2。图2 化学吸收与物理吸收Kga 比较在相同液气比时，化学吸收比物理吸收时的Kga 增大了63%，这是由于CO2存在时有如下反应［12-13］:减少了液相中游离氨的浓度增大吸收氨的推动力，加速了气相氨的吸收速率［14］，化学吸收过程主要受气膜控制。3.2 液气比与填料高度对Kga 影响实验中保持气体流量为0.89kmol/h，NH3进口浓度为35
化工设计 2014年3期2014-08-19
- 铁道车辆新型液气缓冲器建模与仿真分析
和安全性［1］。液气缓冲器利用压缩油液使其流过阻尼孔来实现对列车冲击能量的缓冲、吸收和衰减，并且利用惰性气体作为复位元件实现复位功能［2］。液气缓冲器具有缓冲容量大、性能稳定、便于调整等优点，并且利用惰性气体代替原来的钢弹簧，不但消除了弹簧的疲劳现象，还实现了无损耗工作，减少了维修量，提高了使用寿命［3］。我国用于铁道车辆的液气缓冲器技术还不够成熟，目前仅在从法国阿尔斯通公司引进的CRH5动车组上装配了液气缓冲器［4］。1 新型液气缓冲器的基本结构及工作原
机床与液压 2014年11期2014-07-18
- 氨法脱硫中的氨逃逸和硫酸铵气溶胶现象
从这个意义上说，液气比是决定氨逃逸量的重要因素。所谓液气比，是指脱硫液的喷淋量(以L/h计)同烟气量(以m3/h计)之比，单位为L/m3。在氨法脱硫中，存在两种不正确的观点，其一是仅以满足气液吸收传质速率计算液气比，其二是为了满足较高的排烟温度故意减小液气比，它们都导致不好的后果。通常，在化工气液吸收塔的设计计算中，液气比的选取是以满足气液吸收传质速率为原则。氨在水中的溶解速率或者溶解度对于脱硫是足够的，用氨或者说用亚硫酸铵吸收二氧化硫，是一种极快的反应，
化工设计通讯 2014年5期2014-04-03
- 基于液气比的湿法脱硫系统的运行优化研究
术参数有烟气量、液气比、原烟气SO2浓度、吸收剂浆液pH、循环浆液固体物浓度和固体物停留时间。pH值的大小影响着脱硫效率、钙/硫比、石灰石的利用率和石膏的品质，因此pH 值的调整范围也是有限的。pH 值越高，脱硫效率越高，但石灰石耗量会增加，并使石膏中碳酸钙含量增加，石膏纯度降低。在实际运行中，根据脱硫效率和石膏品质等因素的制约，pH 值做为重要参数在已投运的FGD 系统中得以严格控制。由于目前各发电机组的运行负荷与脱硫设计工况相差较大，液气比是影响脱硫系
电力科技与环保 2014年4期2014-02-13
- 基于Aspen Plus的氨法脱硫单塔系统流程模拟
580Pa）.液气比为7.5L／m3，要求脱硫效率达到95%.烟气工况：入口烟气量700 000m3／h，入口烟气温度130℃，入口烟气压力103 500Pa.烟气成分见表1.表1 烟气成分Tab.1 Chemical composition of the flue gas%2 Aspen Plus模拟流程的建立为了简化模拟过程，进行以下假设：（1）烟气成分中氮气和二氧化碳不参加反应，也不考虑烟尘的影响；（2）不考虑固体和盐析；（3）在吸收段只考虑吸收作
动力工程学报 2013年2期2013-07-10
- 石灰石-石膏湿法烟气脱硫效率的影响因素与分析
行参数:pH值、液气比、入口SO2浓度、入口烟尘含量、含氧量，运用单因素分析方法，作图观察其对脱硫效率的影响趋势。2.1 烟气SO2浓度对脱硫效率的影响机组负荷控制在270-300MW附近，烟气量为983710～1036113（Nm3/h），入口烟气温度为 125-128，pH 值为 5.5，含氧量 6.36-6.5%，运行基本稳定，作图观察SO2与脱硫效率的影响趋势如下:图1 脱硫效率与入口烟气SO2浓度的关系曲线当烟气SO2浓度较低，由于吸收塔出口的烟
科技视界 2013年4期2013-04-13
- 船舶烟气海水脱硫的模拟和设计
分数.(2)最小液气比物质的量之比计算.下面计算中，参数下标1表示吸收塔下端，下标2表示吸收塔上端.y1=7.6×10-4由式(7)计算得x1=12.5×10-5由脱硫效率98%得y2=1.52×10-5x2=0(ne/ng)min=(y1-y2)/(x1-x2)=5.95实际液气比取最小液气比的1.2倍(ne/ng)实际=1.2×5.95=7.14将(ne/ng)实际换算为体积比，有因此，实际需要的海水量约625 m3/h.烟气高温且呈酸性，考虑到压强降
上海海事大学学报 2013年2期2013-04-08
- 工业烟气的赤泥脱硫研究
固比、烟气流量、液气比等因素对SO2吸收率的影响． 装置及工艺流程如图3 所示．原烟气经空气压缩机升压后，通过气体流量计计量，进入吸收塔并和塔内雾状液滴充分接触脱硫后再经管道排入大气． 在烟气出口使用德国rbr 公司生产的Ecom -J2KN 手持式烟气分析仪测定烟气中SO2的含量． 循环槽内的浆液通过阀门控制流量，由液体流量计计量后泵入塔上部的喷淋装置内，浆液再通过喷淋装置在吸收塔内形成雾状与烟气逆流接触，进行传质、传热后，下降落入浆液循环槽．实验中每隔
郑州大学学报（工学版） 2013年3期2013-03-18
- 超重力旋转填料床中柠檬酸钠法烟气脱硫
填料床转速增大、液气比增大，SO2吸收率下降速率增大;解吸过程中吸收富液中柠檬酸浓度越低、吸收富液初始pH越低，SO2解吸率越高。填料床中柠檬酸钠法脱硫的最佳工艺条件为:柠檬酸浓度1.0 mol/L，吸收液初始pH 4.5，填料床转速700～900 r/min，液气比5～7 L/m3。烟气脱硫;超重力旋转填料床;柠檬酸钠法;解吸塔;吸收液;液气比;废气处理烟气中的SO2对生态环境危害巨大，长期以来湿法烟气脱硫技术一直是治理SO2污染的主要技术手段［1］。传
化工环保 2011年5期2011-12-08
- 加压条件下稀硝酸吸收氮氧化物的实验研究
50%。2.4 液气比对吸收效率的影响在NOx进口浓度约为10 000mg／m3、压强为0.6M Pa、硝酸质量分数为47.3%的条件下研究了液气比对吸收效率的影响，结果见图3。液体流量稳定在18L／h 时，依次将气体流量定为6、4、3、2m3／h，即液气比分别为3、4.5、6、9L／m3；气体流量稳定在3m3／h时，依次将液体流量定为9、12、18、21、27L／h，即液气比分别为3、4、6、7、9L／m3。从图3可以看出，不论以何种方式改变液气比，NO
火炸药学报 2011年6期2011-01-28
- 乙苯脱氢制苯乙烯的脱氢尾气吸收工艺的研究
氢尾气的质量比(液气比)对吸收塔(塔顶绝对操作压力 140kPa)的芳烃回收效果的影响。试验结果表明,在液气比小于5.0时,进气温度、吸收剂温度和液气比对脱氢尾气中苯含量和芳烃回收率的影响显著;在液气比大于 5.0时,进气温度、吸收剂温度和液气比对脱氢尾气中苯含量和芳烃回收率影响较小;进气温度和液气比对脱氢尾气中乙苯含量的影响不显著,而吸收剂温度对脱氢尾气中乙苯含量的影响显著;多乙苯残油吸收剂组成对芳烃回收效果的影响显著,吸收剂中乙苯质量分数应小于0.30
石油化工 2010年9期2010-11-09
- 吸收法回收油气工艺优化模拟计算
了油气吸收温度、液气比及理论板数对油气吸收影响的关联方程，求解得到了使用 WS柴油馏分油吸收油气的最佳工艺条件：吸收温度10.6 ℃、液气比56.25 L/m3、理论板3块，烃回收率达98.4%。油气回收模拟计算结果已应用于工业装置设计，设计装置运转效果良好。油气回收；吸收法；ASPEN PLUS；模拟计算炼油厂酸性水罐区排放废气中含有油气、有机硫化物、硫化氢和氨等，其中酸性废气中烃含量大于400 g/m3，烃浓度远大于油气排放浓度25 g/m3，若废气直
当代化工 2010年6期2010-09-30
- 湿法烟气脱硫液气比的影响因素及参数确定
1)湿法烟气脱硫液气比的影响因素及参数确定Factor of liquid-gas ratio and parameter confirm in wet flue gas desulfurization process崔向丽1,邓徐帧2,胡文胜2,刘畅2(1.山东电力设备厂,山东济南 250022;2.山东山大华特环保工程有限公司,山东,济南 250061)分析了湿法烟气脱硫系统中液气比的影响因素及参数确定,在脱硫系统设计阶段,确定合理的液气比可以提高脱硫
电力科技与环保 2010年3期2010-09-12
- 液体制压力，液气包压式单向（全波整流）液循环装置
，把液体不断压入液气包内，液气包压的空气被压缩到液气包的上部，其压力随包内液面的增高而增加，当压力增加到一定值时，包内的蓄液在压缩空气的反弹力作用下，反向推动配液管网中的液体按一定的方向流动循环，从而达到液体的单向循环目的，从根本上实现并促进了正常的单向液流和热传导的输送，同时也可以卸止液体管道中产生的气阻塞。其工作部件为两个单向截流阀和一个高压液气包。其安装原理为：就是在制热装置的（或提供动力的）进液口安装一个单向只进截返截流阀，在出液口安装一个单向只出
现代教育科研论坛 2009年4期2009-07-22