抽汽
- 抽汽再热循环的热力性能分析
的风险[7],而抽汽再热循环能有效地解决这一问题。1 抽汽再热循环常规中间再热循环是指锅炉产生的全部新蒸汽在汽轮机高压缸膨胀做功后,进入锅炉再热器中被加热,然后再进入汽轮机中低压缸继续膨胀做功。抽汽再热循环是指锅炉产生的新蒸汽进入汽轮机高压缸,其中一部分蒸汽在高压缸某级后被抽出,剩余蒸汽在高压缸膨胀做完功后被抽出的蒸汽加热,然后再进入汽轮机中低压缸继续膨胀做功,加热蒸汽疏水排至锅炉汽包或除氧器。中间再热循环与抽汽再热循环的本质区别是中间再热循环的再热吸热量
动力工程学报 2023年10期2023-10-18
- 某300 MW 汽轮机抽汽逆止门关闭时间超标原因分析及优化建议
-8，共设有八段抽汽分别供给三台高压加热器、一台除氧器和四台低压加热器。为防止汽轮机超速和进水，除七、八段抽汽管道外，其余管道上均设有气动逆止门和电动隔离门。一段、二段、三段、五段及七段抽汽管道均设置一个气动逆止门，布置在电动隔离门后，四段抽汽管道由于所接设备较多，在总管上设置两个同口径气动逆止门，布置在电动隔离门前。该机组采用上海新华分散控制系统，该系统由诸多DPU 控制器单元组成，各DPU 控制器通过网络、硬接线等方式实现数据传输，实现DCS 控制策略
科学技术创新 2023年23期2023-10-14
- 热电联产机组工业供汽优化控制机理研究
]。冷段再热蒸汽抽汽（冷再）和热段再热蒸汽抽汽（热再）是常见且重要的工业供汽方式，机组运行的经济性与抽汽参数合理性紧密相关[8-10]。为制定经济合理的工业供汽改造方案，学者分别研究了热泵、背压汽轮机排汽、减温减压器、压力匹配器等不同供工业蒸汽方案，对同类型机组供热改造具有一定借鉴意义[11-13]。为进一步提高热电联产机组运行的经济性，已有学者分别从减少二次换热器㶲损耗、提高乏汽余热利用、减少抽汽节流损失等方面进行了研究，提出了串并联耦合吸收式热泵、优化
热力发电 2022年10期2022-10-17
- 汽轮机轴封漏汽的排查与治理
机组共设有6 段抽汽，分别从4、5、8、10、13、15 级后抽出，相对应为1、2、3、4、5、6 段抽汽。其中1 段抽汽为4.02 MPa 的中压蒸汽并入全公司中压蒸汽管网，4 段抽汽为0.7 MPa 的低压蒸汽并入全公司低压蒸汽管网。除1、4 段为可调整式抽汽外，其余的2、3、5、6段抽汽都参与给水回热循环。2 段抽汽去2#高压加热器，3 段抽汽去1#高压加热器，5 段抽汽去2#低压加热器，6 段抽汽去1#低压加热器。6 段抽汽以外的做完功的蒸汽到凝汽
设备管理与维修 2022年11期2022-09-11
- 汽轮机三级抽汽温度高的处理措施
轮机；汽轮机三级抽汽由中压第3级后抽汽口接出，管 径ϕ273×9 mm、材 质12Cr1MoVG，为3 号高压加热器提供汽源；其3 号高压加热器型号JG-980-3，由哈尔滨锅炉厂有限责任公司制造，型式为卧式、U型管表面式换热器。2 设计要求及实际运行情况按照汽轮机厂提供的说明书，汽轮机中压第3级抽汽口设计温度应为440 ℃；按照高压加热器制造厂提供的高加制造《风险评估报告》及《强度计算书》，3号高压加热器汽侧设计温度460 ℃（最大值），设计工作温度43
冶金动力 2022年4期2022-09-06
- 基于工业供热机组汽源切换的优化研究
有冷再蒸汽和A3抽汽两路，其中：当机组负荷升高后，冷再、A3抽汽压力升高，在相同的供热参数下，冷再汽源供热经济性降低，A3抽汽压力达到供热需求时，及时切换至A3抽汽供汽，可提高机组供热经济性；机组负荷降低后，A3抽汽压力降低，无法满足供热需求，及时切换至冷再汽源，确保供热稳定性。然而，目前上述两路供热汽源无法实现自动切换，如此，一方面增加了运行人员的操作量；另一方面随着负荷波动，供热汽源每天进行频繁切换，增加了运行人员误操作风险[5]。因此，随着机组负荷变
新型工业化 2022年4期2022-06-16
- 600MW超临界机组供热供汽后对发电出力影响分析
统设计有两段供热抽汽，工业抽汽由主蒸汽管道抽出，经减温减压装置后供往工业热负荷用户，额定供汽压力4.5MPa（a），供汽温度440℃，额定抽汽量为108t/h，最大抽汽量为120t/h。采暖抽汽取自中压缸排汽，设计采暖抽汽压力0.6MPa（a），额定抽汽量500t/h，最大抽汽量为600t/h。根据该公司机组供热供汽改造后机组运行实际情况，以及不同抽汽量及供热量情况下对机组发电出力的影响，以下将对此进行详细的阐述。根据取得的机组实测性能参数，结合汽轮机变工
科技创新与应用 2021年26期2021-09-24
- 60 MW机组高压加热器泄漏对热经济性的影响
热力分析参量(如抽汽等效焓降Hj和抽汽效率ηj等)，用于研究热功转换及能量利用程度的一种方法[1]。其物理意义是：等效焓降H是1 kg抽汽从回热系统Noj返回汽轮机的真实做功能力，标志汽轮机各抽汽口蒸汽的能级或能位高低。Hj越高，能级就越高，汽流的做功能力就越大。抽汽效率ηj是指任意热量加到汽轮机的回热系统Noj时，该热量在汽轮机中转变为功的程度和份额。新蒸汽部位的效率最大，等于装置效率，而凝汽器的效率最低等于0，所以抽汽效率的数值处于装置效率与零之间。以
合成技术及应用 2021年2期2021-08-13
- 汽轮机高压抽口气动分析及结构改进设计
而在汽轮机中增加抽汽系统无疑是最具代表性的一种能源综合利用方式， 如图1所示。图1 抽汽回热式汽轮机抽汽无论是用于回热还是供热都能有效地提高汽轮机效率以及能源利用率， 并且有效减少对环境的污染。 为提高汽轮机系统的经济性并满足生活和工业用热的要求， 现代大型蒸汽轮机普遍采用抽汽回热和再热循环系统。 因此， 汽轮机组的抽汽系统对机组和电厂的热经济性起着重要作用。 但是较大的抽汽量必然会引起汽轮机抽汽缝隙附近的通流部分、 抽汽缝隙和抽汽腔室内部以及连接管之间的
东方汽轮机 2021年2期2021-07-19
- 广州增城H级燃气-蒸汽联合循环机组供热抽汽点选择研究
机组上的各种供热抽汽点方案进行了详细的论述和比较，提出高压缸排汽管道（冷段）抽汽方式是一种技术和经济性更优、更适合大容量联合循环机组的抽汽供热方式。1 各种供热抽汽方式研究根据冷、热负荷负荷特性确定热源为蒸汽后，机组有如图1 所示四种可选的供热抽汽方式：①冷段抽汽、②热段抽汽、③中压缸抽汽、④中低压缸联通管抽汽［4］，前两种方式应用较少，后两种方式应用较多。另外，还有一种方案：从冷段和中低压缸联通管分别抽汽，通过压力匹配器来实现供热［5-7］，但该方案既增
南方能源建设 2021年2期2021-06-30
- 660 MW 超临界机组工业抽汽节能方案分析
)对电厂进行工业抽汽改造,既能够满足用汽企业的热需求,又能够大幅度降低环境污染,同时也是燃煤机组提高发电效率、节能降耗的重要手段之一[1-2]。本文以某电厂2台660 MW 超临界机组为基础,根据工业用户的参数需求以及机组实际运行情况提出两种可行的工业汽改造方案,并进行了经济性分析。1 机组概况某电厂2台超临界火力发电机组锅炉为超临界变压运行直流炉,四角切圆燃烧。汽轮机为超临界、一次中间再热、单轴、三缸四排汽、凝汽式汽轮机,有八级不调整抽汽作为八级回热加热
河北电力技术 2021年1期2021-03-31
- 除氧器抽汽回路阀门关闭瞬态对核岛热功率的影响分析
时， 利用高压缸抽汽（高压抽排汽） 加热除氧， 此时除氧器内压力取决于高压缸的排汽压力； 在汽机脱扣、 甩负荷、 低负荷等瞬态工况下使用主蒸汽维持除氧器压力，以防止主给水泵发生汽蚀。除氧器抽汽管道上设置有抽汽隔离阀、 抽汽止回阀。 抽汽管道阀门主要功能包括： 防止汽轮机进水以及事故工况下隔离抽汽防止汽轮机超速。其可靠性会影响汽轮机设备的安全， 因此在机组运行期间需要进行阀门定期试验。在阀门试验以及正常运行期间， 现场出现过抽汽隔离阀关闭后持续一段时间无法打
东方汽轮机 2020年4期2021-01-18
- 抽汽供热改造安全性分析及控制策略研究
向。纯凝机组进行抽汽供热改造，对原机组工况安全运行存在一定影响，供热量的确定需结合对机组安全性进行研究，对机组抽汽供热改造中安全性进行简析，并根据安全分析情况提出中调门控制策略，为同类型机组改造提供参考。1 机组改造概况某发电公司1、2 号机组汽轮机由哈尔滨汽轮机厂生产，型号为CLN660－24.2/566/566，超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式汽轮机。为满足周边热用户工业用汽需求，2 台机组再热蒸汽冷段抽汽供热改造，与四级抽汽混合
设备管理与维修 2020年21期2021-01-05
- 350 MW超临界机组低负荷期间提高热网系统供热能力
中间再热、单轴、抽汽凝汽式间接空冷汽轮机，目前已大量应用于城市热电联产项目。其中热网系统通过利用汽轮机的五段抽汽加热，五段抽汽来自中压缸排汽端的下部两个对称的直径为φ1000 mm的抽汽口，抽汽将循环水升温后送入热网提供给用户。每台机组设两台热网加热器，两台机组的4台热网加热器并联加热热网循环水运行。此次研究的某电厂投产以来两台机组热网系统在50%负荷运行期间供热抽汽出力较低，无法达到设计抽汽量，使供热参数无法满足供热调度要求。鉴于此问题，机组在经历了一系
机械工程师 2020年10期2020-11-26
- 600 MW机组五抽膨胀节破裂故障原因及经济性分析
配；低压缸有3段抽汽，共8个抽汽口，位于低压内缸下半底部。低压缸抽汽口布置见图1。五段抽汽由低压内缸下半调阀端靠第2级后抽出；六段抽汽由低压内缸下半电机端低压第4级抽出，中心线最外侧的4个抽汽口为低压第5级后抽汽，引至7号低压加热器。五段抽汽经第2级后抽出，再由2个支管的垂直分管引出，分管各安装1个垂直方向的DN500 mm波纹膨胀节，2个分管合并为1水平母管，母管安装1个水平方向波纹的DN700 mm膨胀节，共设计3处支架，其中1处设计与抽汽母管为滑动支
山西电力 2020年4期2020-09-11
- 350 MW机组深调期间利用中调门调整工业抽汽试验与应用
回热、间接空冷、抽汽凝汽式汽轮机。机组设计为供热、凝汽两用机组，汽轮机第5级抽汽为供热调整抽汽，冷再提供高压工业抽汽，三抽预留低压工业抽汽接口，具体参数如下：机组型式:超临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、七级回热、间接空冷、抽汽凝汽式汽轮机;汽轮机型号:CJK350/283-24.2/0.4/566/566;额定冷再工业供汽量:50 t/h;最大冷再工业供汽量:100 t/h。2 试验目的及数据采集1）测定机组深调时能否利用关小中调门开度来提高工业抽汽
冶金动力 2020年5期2020-06-15
- AP1000核电机组供热方案研究及分析
例，对高压缸排汽抽汽、再热热段抽汽等2个供热方案进行了对比分析，并介绍了各抽汽方案对机组经济性、安全性等方面的影响。结果显示：高压缸排汽抽汽方案的经济性最优，具有更好的综合技术经济性。AP1000；核电汽轮机；核电机组；供热；抽汽；经济性与常规热电机组相比，核能供热由于其低碳清洁、效果显著、热成本可控、价格具有竞争力等优势，成为集中供热的理想热源。近年来，核能供热逐渐成为行业内研究的热点，各大电力公司联合制造厂、设计院、科研院所等已经开始研究核能供热的有效
热力发电 2019年12期2020-01-04
- 300MW机组超高背压供热分析
不同负荷和中压缸抽汽工况下调整乏汽与抽汽占比降低机组热耗率，提高机组热效率保证机组安全经济运行满足晋城市供热需求。【关键词】热耗率；热效率；乏汽；抽汽根据环保部门加强环境保护、加快取缔小锅炉的进展情况，恒光热电、热力公司锅炉目前承担的约1000万平方米的供热面积就出现缺口，晋城市政府希望国投晋城公司热电厂开展供热改造，以填补晋城市近期供热缺口、满足供热需求，届时国投晋城公司热电厂将承担约2200万平方米的供热面积。1 机组设备概况某2×300MW空冷供热机
科学导报·科学工程与电力 2019年10期2019-09-10
- 汽轮机组更换高中压外缸相连管道安装的技术要点
背压改造中导汽、抽汽、排汽管道施工的技术要求和特点，在确保安全和质量前提下，采取了必要的施工措施。Abstract： In this paper， in view of the influence factors of installation stress and pipeline cleanliness on the quality of steam turbines in pipeline construction， the technical re
价值工程 2019年21期2019-09-08
- 蒸汽轮机抽汽口流场的数值模拟研究
中使用回热与供热抽汽系统，这样虽能够提高蒸汽轮机的整体效率，降低环境污染，但同时也会造成通流段的相关流动参数分布的不均匀，进而影响机组抽汽口区域的强度与正常运行效率，最终降低整个机组运行的经济性。所以，对抽汽口流场的变化情况及影响因素进行深入研究，具有重要的现实意义。1 研究背景概述前苏联学者针对蒸汽轮机抽汽口的流场进行了大量的理论、实验分析并取得了一定的成果，但受到研究手段与实验条件的限制这些得出的结论只适用于抽汽口中某段流场变化，而针对抽汽道内部结构的
设备管理与维修 2019年5期2019-07-04
- 抽凝式汽轮机蒸汽系统波动分析与处理
汽轮机为多级反动抽汽凝汽式，主要由定子、转子以及调速系统和超速保护系统等组成。定子由外缸、内缸、导叶持环、密封等组成。外缸分为流通和排汽两部分，排汽部分与流通部分通过螺栓连接。外缸为水平剖分，由前部、中部和后部三部分组成。外缸的每一部分压力室被隔板分开以插入不同型号的内缸或导叶持环。通过不同长度导叶持环的适当组合以及采用合适的叶片设计，使各个独立部分的蒸气压适应给定的一系列进汽和排汽状况，并满足要求的抽汽压力。内缸为轴向剖分。外缸由托架支承，托架在前端和排
石油石化绿色低碳 2019年3期2019-06-24
- 60MW汽轮发电机组回热循环优化配置及应用
轮发电机发电机组抽汽回热循环系统的优化配置，简化了系统，降低设备事故率，提高汽轮机的相对内效率，进一步提高汽轮机的热经济性。关键词：凝结水；高压加热器；抽汽；轴封供汽钢铁企业在生产钢铁主导产品的同时，也附带产生大量的二次能源，如焦炉煤气、高炉煤气、转炉煤气、废热等，充分合理利用这些二次能源，是钢铁企业节能降耗、降本增效的重要途径之一。我公司在4000m3级高炉区域设计安装两台240t/h高温高压煤气锅炉、一台60MW汽轮发电机组、一台汽轮鼓风机组，形成发电
科技风 2018年21期2018-10-21
- 供热机组抽汽改造方案及试验分析
经济性。由于工业抽汽参数的提高以及机组深度调峰的需要，再热蒸汽抽汽供热成为很多机组的首选。为了满足用户对高温高压蒸汽的需求，浙能长兴电厂对330 MW机组进行了中压调节阀抽汽试验，但抽汽量较小[1]；同时，该公司还对660 MW超临界机组中压调节阀抽汽的可行性以及汽轮机数字电液控制(DEH)系统进行了试验研究[2-4]。江苏常熟发电有限公司330 MW机组为亚临界机组，目前供热汽源主要为再热器热段(以下简称热再)抽汽，额定负荷下抽汽量为50 t/h，但随着
综合智慧能源 2018年9期2018-10-11
- 汽轮机湿蒸汽区抽汽焓计算模型研究
得到相应湿蒸汽区抽汽焓，反复迭代直至前后两个抽汽焓偏差满足精度要求。曲线外推法是将机组过热区的热力过程线平滑外推至湿蒸汽区，得到湿蒸汽区的抽汽焓。而对于大型汽轮机组，应用以上两种方案均存在困难：能量平衡法无法确定多个湿蒸汽区抽汽点焓；曲线外推法由于抽汽拟合点较少，汽轮机过程线外推至湿蒸汽区时焓的精度较差。针对以上问题，笔者提出了一种基于级内损失理论的湿蒸汽区抽汽焓的近似计算模型，为汽轮机湿蒸汽区焓的计算提供依据。1 计算模型蒸汽在汽轮机内膨胀过程中，存在喷
发电设备 2018年5期2018-10-09
- 300 MW机组再热器热段抽汽供热改造
向临近的工业园区抽汽供热。与新建小型热电厂相比， 大容量发电机组由于运行效率较高， 可节约大量燃料[1]。随着国家环保政策的实施，华东某电厂所在经济开发区内企业自备提供工业蒸汽的小锅炉全部关停，开发区内企业用汽需要新的、清洁环保的汽源。笔者参与实施某电厂5号、6号机组抽汽供热改造，改造工程于2015年底开始对开发区内的企业供汽。1 机组概况该电厂5号、6号机组汽轮机为N300-16.7/538/538型亚临界、中间再热、反动式、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机，
发电设备 2018年1期2018-02-01
- 330 MW纯凝机组多汽源供热经济性分析及控制策略
段以及主蒸汽三种抽汽供汽方式开展相关理论计算，分析出三种抽汽供热方式对机组热经济性的影响，制定不同负荷、不同供热流量等工况的多汽源协同供汽经济运行策略，实现热电负荷解耦，多汽源大流量协同备用、协同供汽的目标。330 MW多汽源抽汽；工业供汽；经济性分析；控制策略0 引言某发电厂对4台330 MW纯凝机组（7—10号机组）进行了再热器冷端、热端（简称冷再、热再）供热改造，且已对10号机组进行了主蒸汽供热改造，以满足发电厂周边园区供热需求。经过多年的发展，园区
浙江电力 2017年10期2017-11-20
- 热电联产机组热网加热器换热方式对比分析
电联产机组的供热抽汽在供热首站与热网循环水进行换热，常规设计是采用单级抽汽进行换热，本文探讨了采用两级抽汽进行梯级换热的方案。通过计算分析，采用两级抽汽进行梯级换热可以明显提高换热效率，增加机组出力，降低发电标煤耗，在考虑了初期投资成本增加的情况下，其综合经济收益仍然高于传统单级换热方案。热电联产；热网加热器；梯级换热；对比分析。1 概述在我国北方地区，由于冬季采暖需求较大，热电联产机组占有较大的比例。同时，由于热电联产机组的热效率大大高于纯凝式火力发电机
电力勘测设计 2017年5期2017-11-14
- 燃气联合循环供热机组抽汽方案的选择
联合循环供热机组抽汽方案的选择李建波(江苏大唐国际金坛热电有限责任公司, 江苏常州 213200)以某电厂400 MW级燃气热电联产工程为例，分析了几种常见的供热方案的特点、适用情况及优缺点，最后确定了冷段抽汽供热为最优方案。燃气联合循环； 抽汽供热Abstract： Taking the 400 MW gas-fired heat & power cogeneration project in a power plant as an example, t
发电设备 2017年5期2017-10-09
- 蒸汽焓角度确定汽轮机回热系统抽汽参数方法
定汽轮机回热系统抽汽参数方法田 欢(中国大唐集团科学技术研究院有限公司华中分公司，郑州 450000)以传统分析回热系统抽汽参数方法为基础，提出了以汽轮机抽汽焓为变量，回热系统效率最大为目标函数确定机组最佳抽汽参数的方法，推导出相邻两级加热器抽汽焓值的递推关系，从而确定出机组再热前、后各级最佳的抽汽焓值.用以上递推关系式确定现有660 MW一次再热机组的抽汽参数，得到回热系统效率为48.19%，提高了0.29%，为如何确定回热系统抽汽参数提出了新的分析方向
哈尔滨商业大学学报（自然科学版） 2017年4期2017-09-15
- 回热抽汽管道容积对汽轮机甩负荷时转速飞升的影响
10012）回热抽汽管道容积对汽轮机甩负荷时转速飞升的影响顾正皓1，张宝1，光旭2，鲍文龙1（1.国网浙江省电力公司电力科学研究院，杭州310014）2.中国能源建设集团浙江省电力设计院有限公司，杭州310012）通过对回热抽汽管道系统进行建模和仿真，分析了各级抽汽系统对汽轮机甩负荷时转速飞升的影响，计算了抽汽逆止阀不关闭以及不同的延时关闭时间，所引起的转速飞升值，并按照甩负荷后转速飞升的2种不同准则对抽汽逆止阀的关闭时间提出了建议。回热抽汽系统；逆止阀；
浙江电力 2017年5期2017-06-13
- 核电汽轮机抽汽系统参数优化
1)核电汽轮机抽汽系统参数优化王成， 阎昌琪， 王建军(哈尔滨工程大学 核安全与仿真技术国防重点学科实验室，黑龙江 哈尔滨 150001)针对核电汽轮机组热效率较低问题，本文建立了核电汽轮机抽汽系统的评价模型，并基于模型编制相应的计算机程序，在此基础上以660 MW核电机组为研究实例，对机组输出功率受汽轮机抽汽参数的影响进行了分析。提出一种将遗传算法和单纯形算法相结合的混合遗传算法，并利用标准测试函数测试了其寻优性能。在给定的约束条件下，选取了合适的优化
哈尔滨工程大学学报 2017年4期2017-05-10
- 纯凝机组高排抽汽供热安全性分析及对策
8）纯凝机组高排抽汽供热安全性分析及对策陈海鑫（浙江浙能镇海发电有限责任公司，浙江宁波315208）为了满足供热用户的需要，某发电公司3—6号纯凝机组进行供热改造，在高压缸排汽处抽汽供热。分析了改造中可能出现的问题，如低压末级鼓风摩擦导致排汽温度上升，轴向推力由正变负，抽汽点前隔板、动叶片应力超限等。针对这些问题，进行认真分析，提出相应对策，以确保机组的安全运行。纯凝机组；抽汽供热；轴向推力；应力超限0 引言随着高参数、大容量机组在火电机组中所占比例越来越
浙江电力 2017年1期2017-03-10
- 1 000 MW机组0号抽汽供热研究与应用
0 MW机组0号抽汽供热研究与应用张南放上海上电漕泾发电有限公司介绍了供热方上海漕泾电厂1 000 MW超超临界汽轮机各级抽汽的参数、热用户上海漕泾热电公司的蒸汽需求，针对受汽方供热需求增加的实际情况在由冷段和1号抽汽供热的基础上再增加了0号抽汽向外供热的方案，并论述了0号抽汽供热改造的安全性、可行性。通过对比不同负荷工况下的机组性能指标，分析了供热的经济性。经过供热改造后，从性能试验的结果验证了供热改造的经济性，在保证机组的安全性的前提下大大降低了煤耗。
上海节能 2017年1期2017-02-13
- 带旋转隔板汽轮机热工保护优化与损坏预防
运行过程，分析了抽汽系统保护机理，并进一步提出了汽轮机本体保护设置的优化策略，以及预防通流部分发生损坏的措施。研究表明，该汽轮机抽汽系统控制过程稳定可靠，对高压、低压和高温环境均具有相应的保护措施；汽轮机本体轴向位移、振动、胀差保护的优化有助于提高运行品质；汽轮机通流部分的调节控制系统和保护系统机理复杂，易发生损坏，应重视其预防。相关策略能够为同类型机组研制行业提供技术支持。旋转隔板；汽轮机；热工保护；优化设计；抽汽系统引言目前国内新建燃煤供热发电机组热工
工业技术创新 2016年6期2017-01-20
- 科技简讯
汽轮机抽汽安全阀管路改造与调节科技简讯汽轮机抽汽安全阀管路改造与调节1 存在问题山东阳煤恒通化工股份有限公司热电厂现有4台CC50- 8.83/4.12/1.57抽凝汽轮机机组，机组具有两级可调整抽汽，供公司内部作为工业蒸汽，改造前汽轮机机组主蒸汽、抽汽系统见图1。图1 改造前汽轮机机组主蒸汽、抽汽系统一级和二级抽汽管路上分别装有水动逆止阀、快关蝶阀、弹簧式安全阀，水动逆止阀和快关蝶阀与汽轮机停机信号联锁，与汽轮机进汽阀同时关闭，避免抽汽系统蒸汽倒流而诱
氮肥与合成气 2016年10期2016-12-10
- 浅析凝汽抽汽式汽轮机组转速与抽汽解耦控制原理及其应用
000)浅析凝汽抽汽式汽轮机组转速与抽汽解耦控制原理及其应用柴福林(北方华锦化学工业集团有限公司，辽宁 盘锦 124000)针对裂解气压缩机抽汽压力不平的难题，在介绍EHNK50/71汽轮机的防喘振控制和抽汽控制方案的基础上，对抽汽电磁阀的控制逻辑、阀位跟踪逻辑和PID06块的逻辑进行了修改；同时结合解耦控制，实现了机组的安全、平稳、高效运行。解耦控制 汽轮机 防喘振 抽汽压力不平 抽汽电磁阀控制逻辑北方华锦化学工业集团有限公司内蒙古华锦化工有限公司乙烯改
化工自动化及仪表 2016年8期2016-11-24
- 供热机组最低供热电负荷实测技术
）针对供热机组的抽汽方式和供热形式各不相同，供热机组以热定电的运行方式影响着机组的经济性和电网的负荷调度的问题，给出了不同容量、不同形式供热机组供热运行中带电负荷的限制因素。以几个电厂的供热机组为例，给出了机组的最低供热电负荷实测方法，可为电厂运行和调度提供参考。供热机组；热负荷；最低供热电负荷；供热抽汽量；电网调峰截至2015年底，湖北省火电总装机容量2 575.52× 104kW，占全省总装机容量的40.17%，火电机组承担了大量的电网调峰任务。随着集
湖北电力 2016年7期2016-06-28
- 300MW级亚临界汽轮机抽汽方式、结构特点及选型的讨论
组工业供汽的各种抽汽方式及结构特点，同时通过某项目工程对各种抽汽方式的选择进行了示例，希望对广大同行起到参考作用。关键词：热电联产；300MW级供热机组；工业抽汽；旋转隔板；座缸阀概述随着我国经济规模的不断发展和壮大，越来越多的大容量、高参数机组投入运行，但300MW级供热机组以其具有的热电比高、技术成熟、可靠性好等优点，仍为热电联产机组的主流机型。热电联产机组所供的“热”一般有两种形式：第一种是在热电厂的换热首站内将汽轮机采暖抽汽的热量通过换热器传递给热
中国机械 2015年1期2015-10-21
- 1000MW机组节能降耗的供热应用
从汽轮机再热冷段抽汽或一级抽汽对外供热，可以大大降低机组的发电煤耗, 进一步提高电厂的经济性，提高能源的利用率，降低煤耗。基金项目：上海市科委项目（14DZ1201500，14DZ2261000）；上海市联盟计划（LM201458）；上海市教委科研创新项目（13YZ107）；上海市浦东新区科技发展基金创新资金（PKC2014-M12）DOI: 10.13770/j.cnki.issn2095-705x.2015.10.007[作者简介]杨洁锋：（1977-
上海节能 2015年10期2015-04-02
- 纯凝机组改供热后不同抽汽方式的经济性分析
机组改供热后不同抽汽方式的经济性分析李俊(徐州华鑫发电有限公司,江苏徐州 221000)大机组改供热逐渐成为趋势,供热改造后供热运行的优化是电厂的一项提高经济性的重要工作,本文以徐州华鑫发电有限公司330MW机组改供热后运行经济性为基础分析了供热改造后不同抽汽方式的经济性。汽轮机 供热 经济性1 概述随着社会对环保的重视各级政府也在推动大机组的供热，淘汰小机组供热。大机组供热主要通过纯凝机组向抽凝机组的改造，纯凝机组供热改造后供热的优化工作成为电厂的一项重
中国科技纵横 2014年21期2014-12-12
- 二段抽汽温度下降原因分析
11年该机组二段抽汽温度在运行中由328.56 ℃下降至207.2 ℃，威胁机组的安全运行。该文针对上述异常现象进行分析并提出解决方案。关键词：高压加热器 液位 抽汽 疏水 排挤 管道振动中图分类号：TK223 文献标志码：A 文章编号：1674-098X（2014）06（a）-0203-02煤制油热电生产中心1、2号机组分别于2007年9月和2008年1月建成投产。其主要任务是向煤制油化工区输送合格的除盐水、电能和蒸汽，供其生产需要。为了提高供汽和供电的
科技创新导报 2014年16期2014-12-11
- 大容量抽汽机组设计介绍
淡化项目的可调整抽汽凝汽式汽轮机是上海汽轮机厂亚临界600MW 系列汽轮机中的一个新机型，按设计用于海水淡化的抽汽量为50～400t／h，抽汽压力为0.75±0.2MPa，日制水能力可达10 000t。机型为单轴、四缸四排汽中间再热抽汽凝汽式汽轮机。它是根据市场需求，在亚临界600MW 凝汽式汽轮机的基础上发展而来的。本文结合黄骅600MW 抽汽机组介绍了我厂的大功率600MW亚临界可调整抽汽汽轮机的特点。1 与母型汽轮机结构上的主要区别该汽轮机的母型机是
热力透平 2014年4期2014-12-03
- 某600 MW超临界机组抽汽参数异常诊断分析
来，一直存在高压抽汽参数偏高的现象，近期运行数据表明其偏高程度进一步加大。2012年2月，该公司进行了汽轮机热力性能试验，试验结果及运行数据表明：高压抽汽参数严重偏离设计值，机组热耗率大幅增加，大大影响了机组运行的安全性和经济性。为找出抽汽参数异常、热耗率增大的原因，对比了机组运行参数及性能试验结果，重点从主蒸汽流量、加热器运行状态、级组压比的变化等方面进行了分析。1 问题概述从2012年性能试验结果及运行数据可以看出：额定负荷下该机组一段抽汽压力为7.3
综合智慧能源 2014年2期2014-09-10
- 低位热能回收系统对汽轮机运行的影响分析
35，七段非调整抽汽，回热系统采用2级高加＋4级低加＋1级除氧，4～7级抽汽分别供4#～1#低压加热器。配套锅炉由东方锅炉设计制造，型号为DG-240/9.80-Ⅲ，燃烧焦炉煤气、高炉煤气和转炉煤气。锅炉设置一台DP-6型定期排污扩容器，接收来自定期排污和连续排污的高温水，这些高温水在定排扩容器内闪蒸，产生3～5t/h的低压蒸汽，通过排空管排向大气。为回收这部分蒸汽发电站于2010年4月建成了一套低位热能回收系统，但对于用什么作为工作介质有争议，若用二级除
冶金动力 2014年11期2014-09-08
- 505E数字调节器在抽汽式透平机上的应用实践
5E数字调节器在抽汽式透平机上的应用实践余和来 常宗锡 张应鹏(云南锡业股份有限公司， 云南 个旧 650200)分析了抽汽式透平机实际产、用汽情况及其结构、特点和程序控制。通过计算、设置、工况图分析以及仿真实验，阐述了对透平机505E抽汽系统改造后的实际运行效果以及对全厂用汽再平衡的重要作用和发电取得的显著效益。505E数字控制器; 抽汽式透平机; 工况图; 用汽再平衡; 发电效益0 前言云锡股份铅业分公司电站汽轮机系抽汽式汽轮机组，是美国德莱塞兰公司产
有色冶金节能 2014年2期2014-09-04
- 基于等效焓降法300MW热电联产机组热经济性分析
应不同的机组供热抽汽参数;根据不同的供热抽汽参数，研究汽轮机的变化情况，确定其发电功率的变化，则需要进行供热机组的变工况计算。等效焓降在对热力系统作局部定量分析时，具有简洁、方便的特点，供热机组热力系统的局部定量分析仍旧保留这一特色。如果把新蒸汽流量固定不变，则热力系统中出现的任何影响经济性的变化，只是改变了汽轮机的功率和该变工况以后的供热抽汽份额，各级抽汽流量不致全部变动。然而供热机组的变工况则是指，主汽量不变，而热负荷变化，供热抽汽参数也随之发生变化，
科技视界 2014年27期2014-04-27
- 联合循环D11汽轮机抽汽供热运行方式简介
环的基础上提供了抽汽供热，提高了全厂效率及灵活性。本文将对此项目的抽汽供热运行方式进行简单介绍。关键词：联合循环、汽轮机、D11、抽汽、供热、效率、灵活性中图分类号：TK26文献标识码： ACombined Cycle D11 Steam Turbine District Heating Operability IntroductionAbstract: There is a 307FA combined cycle power plant in Sout
城市建设理论研究 2014年11期2014-04-21
- 国产超临界600MW汽轮机组低压缸抽汽超温治理
，导致5～8 段抽汽口蒸汽泄漏，抽汽温度超过设计值，其中5 段抽汽超温约40℃，6 段抽汽超温约70℃，7 段抽汽超温约110℃，8 段抽汽超温约50℃。本文在分析了机组抽汽超温原因的基础上，提出并实施了改造方案。2 抽汽超温原因分析经过分析，产生抽汽超温的原因有如下六点：（1）由于结构的复杂性，低压缸在运行中存在较大的内部“不均匀”温度场，这容易导致低压缸中分面变形，低压进汽并没有经通流部分作功，而是直接漏入5～8 段抽汽夹层，使该处温度超过设计值。（2
机械工程师 2013年11期2013-12-23
- 上下管束布置组合式低压加热器
凝汽器接颈内部的抽汽管道布置也属于国外公司的总体布置范围。而本项目的1、2号抽汽管道的通用口径达DN800以上，因此其布置与凝汽器颈部低压加热器休戚相关，直接影响到低压加热器蒸汽进口的布置，甚至可能涉及整个低压加热器的结构布置。1 工作原理低压加热器是电厂回热系统的重要辅机之一，它是一种利用汽轮机抽汽加热凝结水以提高效率的换热设备。工程上习惯根据抽汽级数定义低压加热器的编号。在热力发电厂中，提高郎肯循环效率的方法有多种，其中之一是采用多级给水回热加热，即从
装备机械 2013年4期2013-11-30
- 600MW供热机组的供热控制方案及应用
热电厂两台超临界抽汽凝汽式汽轮机，单机额定功率600MW，最大功率677MW，最大供热抽汽流量为950t／h，是我国首台单机供热流量达到500t／h的大容量抽汽供热机组，为泉州石狮市的祥芝、鸿山、锦尚沿海三镇的印染企业提供工业用热。自2010年1月投产以来，热负荷长期保持在400t／h以上，最大达到550t／h。1 供热系统结构鸿山热电厂位于石狮三镇工业园区中心，供热管网分为南线和北线，2台机组的4段抽汽经过喷水减温后汇流至同1根母管向外供热，两条供热管路
电力与能源 2013年1期2013-08-31
- 300MW热－电联供机组抽汽方式选型及结构特点
站内将汽轮机采暖抽汽的热量通过换热器传递给热网循环水，供城市居民冬季集中采暖所用；第二种为直接将汽轮机抽汽供给热电厂附近的工业用户，供其生产使用。无论何种供热方式，正确选择合适的抽汽方式非常重要。以华润电力渤海新区2台300MW热电联产机组工程（简称渤海项目）的热负荷需求为例，介绍回热抽汽管道开孔抽汽、从再热汽热端管道上开孔抽汽、压力匹配器、旋转隔板、座缸阀等几种抽汽方式各自的特点以及如何选型［1］。1 渤海项目热负荷需求渤海项目处于工业园区，其热负荷主要
发电设备 2013年1期2013-01-06
- 双抽凝汽式供热汽轮机以热定电数学模型的建立及分析
了供给回热系统的抽汽以外，全部排汽均用于供热，热电负荷呈简单的线性关系，是纯粹的以热定电；而对于抽汽凝汽式供热机组来说，是从汽轮机中间级抽出部分蒸汽供热用户，又分为一次抽汽和二次抽汽，采用牵连调节的抽汽机组，在一定范围内可以达到热电自制，热电负荷都能满足；但对于目前按照纯凝工况设计的大型供热机组来说，调节系统和调压系统采用独立调节方式，按以热定电方式运行，电负荷与热负荷呈复杂的多元关系。根据热负荷确定电负荷的上下限，分析发电机功率、主蒸汽量、调整抽汽量三者
河北电力技术 2012年4期2012-11-15
- 垃圾焚烧发电厂一次风预热方式的比较分析
器（I段采用汽机抽汽、II段采用过热蒸汽/汽包饱和抽汽）加热到合适的温度，同时汇合被空冷墙加热过的炉墙冷却风提高温度，形成一次风燃烧热空气，从各炉排底部以足够的压力供给焚烧炉炉膛内。保证垃圾焚烧效果的重要环节是一次风的温度、流量的实时控制，针对不同的进炉垃圾性质、垃圾热值、燃烧状况的变化，由自动燃烧控制软件（ACC）计算后，通过调节加热蒸汽的流量及风量实时保证［3-5］。2 一次风分段预热的设置2.1 预热器分段一次风预热器普遍采用蒸汽-空气热交换方式。从
环境卫生工程 2012年6期2012-10-16
- 600MW火电机组低压缸抽汽超温治理
5、6、7、8段抽汽口蒸汽泄露，温度偏高，其中5段抽汽超温约30℃，6段抽汽超温约60℃，7段抽汽超温约120℃，8段抽汽超温约40℃。为了解决机组低压缸的漏汽、抽汽超温问题，本文分析了机组抽汽超温的原因，提出并实施了改造方案，降低了机组的热耗，解决了低压缸抽汽口超温，保证了机组安全、稳定运行。1 抽汽超温原因分析低压缸为3层结构，由低压外缸、1号内缸、2号内缸及隔板套组成，虽然温度梯度较平缓，但密封配合面较多，螺栓分布存在不合理性。运行期间一直存在低压缸
黑龙江电力 2012年6期2012-08-21
- 排挤抽汽原理研究及应用
利用汽轮机的回热抽汽来加热给水或凝结水，以提高其温度。当某热量利用于加热器时，就会使该抽汽减少（排挤抽汽），削弱了机组的回热效果，带来热经济性的下降，可以利用这种影响来分析机组热经济性的变化，这种节能分析方法称之为排挤抽汽原理。1 排挤抽汽原理为阐述问题方便，构建如图1所示三级回热的热力系统，并假设进入汽轮机的新蒸汽为1 kg，这时各级抽汽分别为 α1、α2和 α3，给水的焓值为 h′g1kJ/kg。h0为新蒸汽焓，kJ/kg；h1、h2、h3为各级抽汽焓
山东电力技术 2012年5期2012-06-17
- 大容量抽汽机组的结构与发展前景
是高参数、大容量抽汽机组蓬勃发展的催化剂。上海汽轮机厂具有50多年设计制造抽汽热电联供汽轮机的历史，特别是大容量抽汽机组的设计与制造。自1997年首台两缸两排汽(高中压合缸)亚临界300MW等级采暖抽汽机组在天津杨柳青电厂投运以来，抽汽热电联供产品参数和容量不断提升，目前已经达到亚临界甚至超临界多级额定参数抽汽350MW容量等级。基于成熟可靠的模块化设计体系，我公司研发及生产的抽汽机组种类很多：(1) 进汽参数从中压直到超超临界；(2) 产品容量等级覆盖6
装备机械 2011年2期2011-11-30
- 超超临界汽轮机中压缸抽汽管路的数值模拟
机广泛采用了回热抽汽技术.抽汽技术在提高经济性的同时,也带来抽汽口附近汽流参数分布不均、各种压力损失等问题[1-4].汽流参数不均可能引起低频激振力,对叶片结构强度产生不利影响[5-6].另外,抽汽管道的流动损失将影响机组的整体热效率,因此有必要分析研究汽轮机抽汽管道的流动及其流动损失分布[7].笔者采用数值模拟的方法对某型号超超临界汽轮机中压缸的抽汽管道系统进行了研究分析,获得了抽汽管道系统内部流动的相关速度场与压力场,给出不同位置抽汽小管的流量与压力,
动力工程学报 2011年7期2011-04-13
- 供热机组切换抽汽引起的跳机事件分析
涩，需要定期切换抽汽。某次，在切换抽汽时，由于抽汽管道内积存有未凝结气体，造成1台在运机组因真空低跳闸。该事件虽未影响电厂对外供热，也未损坏设备，但给机组的安全运行和对外可靠供热带来一定的风险，而且事件也具有典型性和普遍性。因此，对该事件进行分析与探讨，以避免同类事件的重复发生。1 供热系统基本情况电厂供热改造一期工程的抽汽汽源取自1，2号机组的中压缸排汽管，额定供热抽汽压力0.25 MPa，抽汽量为325 t/h；最大供热抽汽压力0.25 MPa，抽汽量
电力安全技术 2011年8期2011-03-31
- 300 MW纯凝机组供热改造
W凝汽式机组进行抽汽供热改造，对中低压连通管重新设计制造，抽汽供热管道加装调节和保安阀门。改造后，系统运行可靠，满足了青岛市的供热要求，提高了机组可用率，经济效益显著。供热改造；连通管；热电联产0 引言华电青岛发电有限公司一期工程建设2×300 MW国产纯凝燃煤发电机组，分别于1995年和1996年投运。二期工程建设2×300 MW热电联产机组，分别于2006年和2007年投产运行。近年来，因网上电力负荷相对富余，一期1号、2号机组负荷率一直较低，经常处于
山东电力技术 2010年4期2010-04-13