管程
- 大型检修工程浮头式换热器试压工艺
况下，在换热器的管程进出口、壳程进出口分别安装盲板。分别对管程、壳程进行水压试验，观察压力是否下降来判定换热器是否存在缺陷。管程、壳程水压试验不分先后顺序[1-2]。2.1.2 试压特点非拆卸式直接试压工艺的优点是操作简单，不需要吊装设备，试压速度快、效率高，成本低。非拆卸式直接试压工艺的缺点是试压过程若出现压力不稳或掉压现象，则说明内部有泄漏点，需要重新拆卸封头，进行压力试验检漏、管程试压、壳程试压等3次水压试验，工期反而会增加。2.1.3 适用范围非拆
化工管理 2023年5期2023-03-10
- 1种管壳式冷凝器优化设计新方法
管长，挡板数量和管程数等设计变量对于冷凝器费用的影响，对换热面积与压降进行全面的权衡[7]；彭岚建立了数值计算模型，采用遗传算法，研究管外径、管间距、管壁厚等变量对于冷凝器重量的影响[8]；刘成洋等采用改进的遗传算法，研究了管外径和管间距对于冷凝器重量和体积的影响，该算法的精确性和收敛性都得到了充分的验证[9]。HASSAN 等以管程数、管束布局等为设计变量，以冷凝器总成本为目标函数，对比遗传算法和粒子群算法的优劣，发现遗传算法的收敛速度更快[10]；AL
化工生产与技术 2022年6期2023-01-16
- 主动配液式蒸发器的压降特性
虽然蒸发器中的多管程增加了每个管程的制冷剂质量通量，但却引起压降增大，而高压降又会抵消多管程的传热强化效果，因此，蒸发器设计应在保证换热性能的同时尽量降低压降。学者们对流动沸腾压降开展了大量研究。邵天成[4]研究了不同强化管内的制冷剂流动特性，指出制冷剂通过特定表面结构时流体边界层遭到破坏，但往往造成流动压降增加，相比光管，波纹管和缩放管的压降分别增加203%和374%。孙海[5]研究不同参数对管内流动阻力影响，结果表明，管壁粗糙度、雷诺数和材质的物理化学
制冷学报 2022年6期2022-12-22
- 干熄焦给水预热器的设计和仿真分析
熄焦给水预热器的管程、壳程流体区域网格和换热管、支撑板固体区域网格划分在A N S Y S Workbench 的Mesh 模块中完成，得到的节点数目为2 872 741，单元数目为4 659 992，网格划分结果如图3 所示。图3 干熄焦给水预热器网格划分3.2 运行参数在干熄焦过程中，需要将高温惰性循环气体冷却到一定温度。正常运行时，壳程介质为高温惰性循环气体，入口温度为170 ℃，流量q0=114 800 m3/h。管程介质为低温除盐水，入口温度为5
科技与创新 2022年21期2022-11-04
- S Zorb装置原料换热器结焦问题分析研究
换热器偏流加剧，管程结垢严重，封头出现泄漏；（3）加热炉负荷上升，瓦斯消耗高，能耗大。因此该文分析装置各周期历史数据，比较两组并联换热器的换热效果、结焦、偏流情况。图1 原料换热器E101流程2 理论计算依据原料换热器E101以ABC为一组、DEF为一组；A/D、B/E、C/F型号相同，两组并联形式物料组成相同，均为汽油和氢气混合物。故通过计算对比两组传热效果和流量情况，可避免因估算与环境传热造成的热量损失、物料比热容、相变等偏差，以实际生产为主进行换热器
石油石化绿色低碳 2022年5期2022-10-27
- 基于热流耦合的换热器结垢对传热性能的影响分析
质是高温减顶气，管程是常温循环水，流动形式为逆流。主要几何尺寸和操作参数，如表1、表2所示。表1 管壳式换热器主要结构尺寸Tab.1 Main Structural Dimensions of Tube-Shell Heat Exchangers表2 换热器操作参数Tab.2 Operation Parameters of Heat Exchanger2.2 计算模型及网格划分使用SolidWorks分别对管壳式换热器固体域和流体域进行建模，换热器的流体域
机械设计与制造 2022年9期2022-09-22
- 合成气制烯烃合成单元热交换方案优化与热交换器选型设计
了将E-1101管程出口冷反应器出料的温度控制在120℃左右，防止凝固点低于120℃的重油凝固，堵塞管路。装置中试试车后发现，E-1101管程出口冷反应器出料中，凝固点低于120℃的重油产品几乎没有，凝固点低于50℃的重油产品也非常少。当E-1101管程出口冷反应器出料温度在50℃左右时，通过对E-1101管程出口管路进行伴热即可解决管内介质凝固堵塞问题。所以，优化后的合成单元热交换方案，其中的E-1101+E-1102可以直接用单台合成气热交换器E-11
上海化工 2022年4期2022-08-23
- 特种白油厂加氢装置高压冷却器内漏分析及对策
位置，内漏方向由管程窜压至壳程的循环水系统，内漏主要介质为柴油、煤油、氢气等。高压冷却器E102A/B（两台上下布置）壳程循环水采用的是茂石化炼油分部北二循装置循环水，易燃易爆介质窜入循环水系统，不仅给北二循装置造成水质不合格和极大的安全隐患，而且造成加氢装置多次非计划停工，给装置安全生产及效益造成较大影响。为了彻底解决高压换热器内漏问题，收集每次内漏所有相关情况，结合生产工艺和设备本体两个方面，仔细分析每次内漏的共性和差异性，找出内漏的根本原因，采取有效
设备管理与维修 2022年13期2022-08-12
- 螺旋套管式换热器螺纹扰流及耦合传热数值模拟
设备的传热既包括管程流体、壳程流体与换热管壁面的对流换热，又有换热管的导热［6］。本文基于螺旋套管式换热器采用螺纹内管和光滑内管时管程流体与壳程流体耦合传热与流动的理论模型，进行数值模拟计算，并对计算结果进行详细分析，对比速度场、温度场分布情况，进而揭示套管式换热器管程流体在耦合工况下的传热和流动特性［7］。1 耦合传热计算模型1.1 物理模型及计算方法根据实际工程应用建立三维模型，如图1所示，内管采用螺纹结构，其中外管外径为D=30 mm，壁厚为1 mm
辽宁化工 2022年7期2022-08-11
- 非牛顿流体在波节套管换热器中流动与换热的实验研究
结构波节管换热器管程的综合传热流动性能。1 实验系统及方案1.1 非牛顿流体的制备及物性参数黄原胶溶液具有剪切稀化特性，属于幂律流体，其本构方程为μ=Kγn-1。其中，K为幂律系数；n为幂律指数，n小于1。其特定的双螺旋结构使其在低浓度下具有较高的黏性和热稳定性[23]，因此本实验自制浓度为0.2%的黄原胶溶液作为非牛顿流体用于流动传热测试，其中食品级黄原胶9270由中轩生化股份有限公司生产，有效物质大于99%。首先，将黄原胶粉末放进恒温干燥箱中干燥30
化工学报 2022年7期2022-08-10
- 螺旋套管式换热器螺纹强化管程传热研究
式换热器螺纹强化管程传热研究王翠华，苏方正，李光瑜，张文权，荣铎，龚斌，吴剑华（沈阳化工大学 机械与动力工程学院，辽宁 沈阳 110142）基于实际工程应用，采用CFD软件，建立了内管为螺纹管的新型螺旋套管式换热器的三维实体模型，并使用管程流体与壳程流体耦合计算的方法进行模拟计算，重点分析了螺纹槽高和槽距等结构参数对管程流体流动与传热特性的影响。结果表明：螺纹的扰流和导流作用，改变了管程螺旋通道横截面上的二次流结构，除在横截面外侧区域形成一个不规则主涡外，
辽宁化工 2022年6期2022-07-01
- C4 异构化缠绕管换热器结垢堵塞原因分析及结构设计优化
支座等部件组成。管程上进下出、壳程下进上出：上管箱布置管程入口N1，下管箱布置管程出口N2，壳体下侧布置壳程入口N3，壳体上侧布置壳程出口N4，管壳程逆流布置。缠绕管束由多层逐层反向的相同规格换热管螺旋绕制，缠绕角度相同，且换热管间的径向间距和轴向间距不变。现有C4 异构化缠绕管换热器总体结构示意图见图4。图4 现有C4 异构化缠绕管换热器总体结构示意图3 结垢堵塞原因分析由于缠绕管式换热器结构特殊，无法进入设备内部检查返修，经缠绕管换热器相关设计、制造、
山西化工 2022年2期2022-05-11
- 锥纹管换热器流体流动与传热性能实验研究
形折流板换热器的管程及壳程传热准则关联式进行拟合，为新型高效管壳式换热器的开发和应用提供参考。1 换热器结构本文实验所用锥纹管弓形折流板换热器管束结构如图1所示，管束结构放大图见图2(a)，为进行对比，本文还针对传统光滑管弓形折流板换热器开展了实验，其管芯结构放大图见图2(b)。实验用换热器为双管程浮头式换热器，由内径为300 mm的壳体，2个管箱以及包含2块管板、13块折流板和32根换热管的管束组成。壳体材料为Q345R钢，管体材料为10#钢，折流板材料
北京化工大学学报（自然科学版） 2022年2期2022-05-09
- 全低温变换工艺优化改造探讨
主热交换器壳程与管程的变换气换热，温度升到177 ℃后，进入中间换热器壳程与管程变换气换热，温度升到250 ℃后，进入蒸汽混合器。此时，向蒸汽混合器中添加蒸汽，加蒸汽后的半水煤气温度约为270 ℃，进入一变炉一段，气体经过所装的抗毒剂后，除去对变换触媒有害的成分，一变炉一段出口温度控制在320 ℃左右。出一变炉一段的变换气进入增湿器一段进行喷水增湿、降温，气体温度降至200 ℃左右后进入一变炉二段进行反应，反应后的变换气温度为360 ℃左右。出一变炉二段的
氮肥与合成气 2022年4期2022-03-30
- 废热锅炉内部流场流动与传热分析
了不同插物结构对管程换热性能的影响，从实验结果发现插物结构为纽带时，换热性能提升较大［8，9］。 SARADA S NAGA等针对卧式管壳式换热器，通过对比不同宽度的纽带结构，发现纽带宽度26 mm时换热性能提升较高［10］。 张亮等利用数值模拟分析发现，波纹管在壳程进口流速超过2 257 kg/h时，继续增加进口流速，换热效果减弱［11］。MARWA BEN SLIMENE等以弓形折流板换热器为研究对象，采用数值模拟软件建立了管壳式换热器三维实体模型，之
化工机械 2022年6期2022-02-04
- 锥纹管异径孔折流板换热器试验与模拟研究
在管壳式换热器的管程和壳程采取措施来强化传热。对于管侧，一般来说，普通管由高效换热管来代替，如波纹管[6]、缩放管[7]、螺旋槽管[8]等。钱才富[9]基于波纹管提出了一种新型的换热管——锥纹管。杨秀杰等[10]通过数值模拟，对比研究了锥纹管与波纹管的流动与传热性能，结果表明，在研究范围内，锥纹管的平均对流传热系数比波纹管增加了5%～20%，压力降比波纹管降低4.6%～20%。对于壳侧，管束支撑结构直接影响着壳程流体的流动状态。在传统的弓形折流板换热器中，
压力容器 2021年9期2021-11-01
- 中压低温大直径换热器的设计
击韧性。2.2 管程筒体管程筒体基层锻件应具备符合行业规定的力学性能与化学性能，先锻造再进行热处理，满足快冷处理条件，对其进行冲击试验的温度以-70℃为宜。按照要求在特定位置对锻件进行取样。冲击吸收能量应预留相应裕量，确保对接接头所展现出冲击韧性，可最大限度满足管程筒体、管板所提出要求。堆焊的盖面层及过渡层厚度均应被控制在3mm左右，待堆焊作业结束后，通过热处理的方式，确保应力可被尽数消除。2.3 管程封头管程封头所用复合板应符合B1级的相关要求。在正火结
化工设计通讯 2021年6期2021-07-06
- 水压工况下全直径管板的设计考虑
安装上，然后进行管程试压，对管程加压至管程水压试验压力，保压至规定时间，然后降至管程设计压力下，仔细检查管箱壳体和法兰密封面等相关部位是否出现泄漏，水压试验合格后卸压排液。水压顺序图见图1。图1 固定管板换热器水压顺序Fig.1 Hydrostatic sequences for fixed heat exchanger1.2 U形管换热器1.2.1 壳程水压试验压力高于管程水压试验压力先对壳程侧进行水压试验，此时需要拆除管箱，对壳程加压到壳程水压试验压力
化工设备与管道 2021年1期2021-05-19
- 管壳式换热器污垢热阻分析及数值模拟研究
工况下研究换热器管程内外污垢的对流和热传导热阻问题；分别建立无污垢、管内外有污垢等情形下的有限元计算模型并进行热分析数值模拟，为换热器的优化设计及应用提供技术支持。1 理论计算模型选取常用的AEM159-2.5型管壳式换热器作为研究对象，该换热器管程和壳程介质分别为循环水与减顶气；换热器长L＝3 m，壳程内径D＝159 mm；换热管数 n＝11，管内径 di＝20 mm，外径do＝25 mm。换热器的基本参数及其定性温度下的物性参数见表1［16］。由于换热
重庆理工大学学报(自然科学) 2021年4期2021-05-12
- 水平双管程液-固循环流化床中颗粒分布和压降
研究主要集中在单管程换热器。同单管程换热器相比，双管程换热器由于前管箱中隔板的设置和管程进、出口位置的变化，其内部结构更加复杂，将会对颗粒的流化和分布产生影响，使其和单管程有所区别；同时系统的压降和操作费用也会有所增加。但在一定的管程流体流量下，双管程换热器换热管中流体的流速增大，有利于强化管程的对流传热，减小总热阻和所需的传热面积，进而减少设备费用。因此，双管程换热器在工业上，如化工、石化等行业具有广泛的应用。但是，到目前为止，双管程换热器的强化传热和防
化学工业与工程 2021年2期2021-04-22
- 基于两相流型的立式热虹吸式再沸器结果分析
得出其原因是由于管程内的气化流型为不稳定的搅动流所导致的。罗立等[6]分别采用软件EDR 和HTRI对再沸器进行设计,得出两款软件设计结果的差异性原因。孙涛[7]采用Aspen EDR 对立式热虹吸式再沸器进行设计,分析了其参数对计算结果的影响。在管壳式换热器传热强化研究方面,目前管程强化传热主要使用强化传热管或管内插入扭带、螺旋线等[8-11]。针对管内插入扭带,张华等[12]对不同宽度扭带进行了传热与阻力特性试验研究,得到了传热与阻力的实验关联式。Sm
石油与天然气化工 2021年2期2021-04-21
- Zorb装置E101结焦现状与改进措施
器，混氢原料油走管程，吸附产物走壳程。其中一列结焦严重，装置需要降至60%负荷，可以将其切除，在线吹扫、清洗，另一列单列运行。E101设计性能数据如表1所示。表1 E101设计性能参数1.2 E-101管程结焦情况越发严重随着装置的运行，E-101结焦趋势越发严重，截至2020年3月，原料的换热终温较开工时下降了8～10 ℃,相同反应进料量下，E101管程压差增加60～70 kPa，特别是2020年3月，在月初月末处理量相差不大的情况下，E101压差上涨1
化工管理 2021年2期2021-03-01
- 车载换热器的应力分析与评定
评定确保在极限的管程压力和壳程压力下车载换热器均能够保持良好的安全性能。1 应力分析与评定方法1.1 特点分析设计方法是一种用于特种设备强度校核的技术手段［4］。对于车载换热器而言，该方法可实现应力的细化，保证在不同工况载荷下设备均能够避免失效。 与常规的强度计算相比，应力分析与评定具有以下特点：a. 对于载荷和边界条件的要求较低。分析设计方法适用于各种载荷，分析得出的结果可用于疲劳寿命的研究，计算结果准确可靠。b. 提高局部结构分析的精度。分析设计方法可
化工机械 2020年6期2021-01-18
- 中压低温大直径换热器的设计
1 材料初选依据管程设计条件，管程筒体、封头材料应选用低合金钢+S31603的复合板或低合金钢+S31603堆焊。为满足管程有-45 ℃的低温设计条件，管程筒体的基层材料首先应考虑选用低温用钢。依据GB/T 150.2—2011，能满足-45 ℃低温用钢材有15MnNiDR(使用温度下限为-45 ℃)、15MnNiNbDR(使用温度下限为-50 ℃)和09MnNiDR(使用温度下限为-70 ℃)，但因15MnNiDR和15MnNiNbDR的使用温度上限为2
石油化工设备技术 2020年5期2020-09-15
- 换热管对管壳式换热器应力分布的影响
是交换壳程流体与管程流体温度的作用,换热管两端用管板胀接或焊接固定,需要进行换热的是2种温度不同的流体(热流体和冷流体),在换热管、管箱内流动的流体称为管程流体,在换热管与壳体之间流动的流体称为壳程流体[3]。管板是换热器最重要的零部件之一,通常设置在换热管左右两端,首先起支撑和固定换热管的作用,同时还将管程流体与壳程流体分离,避免了冷热流体的直接接触,而且还同时承受管程压力和壳程压力,在换热器的承压能力中起着举足轻重的作用。管板作为固定管板式换热器内部十
甘肃科学学报 2020年3期2020-06-17
- 管壳式换热器有限元分析及安全评定
化。机械载荷包括管程和壳程压力，机械载荷与热应力遵循不同的安全判据。不过在实际的换热器运行中，温度和压力是同时存在的。1 加载与求解在此工况下对管板分别加载1.1 4 M P a 和0.2 6 M P a 的压力，对进口和出口端筒体施加1.14MPa压力，对换热器壳体上施加0.26MPa的压力，不施加任何温度载荷。如图1、图2所示。图1 强力云图管板应力图2 路径图1.1 结果分析在机械载荷作用下，管板的应力云图出现有规律的变化，在管板厚度上的应力是连续变
石油和化工设备 2020年4期2020-06-10
- 压力作用下膨胀节对固定管板热交换器各元件的受力影响分析
其换热面积最大；管程可设计成多程，壳程也可用纵向隔板分成多程；其结构简单，制造成本低，能实现较小的壳体内径；因此固定管板热交换器在工程中应用广泛。膨胀节也是固定管板热交换器的主要元件，在管板应力、壳体轴向应力、换热管轴向应力以及换热管与管板之间连接拉脱力中有不能满足强度条件的情况时，就需要考虑设置膨胀节。但是要判断是否需要设置膨胀节，取决于设计条件下，热交换器各元件的实际受力状况。对于固定管板热交换器在管程正压和壳程正压作用下，膨胀节对管板、换热管和壳程筒
化工设备与管道 2020年1期2020-05-12
- 硫酸装置转化换热器泄漏维修的实践
后进入Ⅰ换热器的管程，经Ⅰ换热器降温后进入转化器二段；二段出口炉气进入Ⅱ换热器管程降温后进入转化器三段；三段出口炉气进入Ⅲ换热器的管程和省煤器降温后进入一吸塔进行吸收。一吸塔出口的炉气依次经过Ⅳb换热器、Ⅳa换热器和Ⅱ换热器的壳程换热，达到420 ℃后进入转化器四段；四段出口的炉气依次经过Ⅳa换热器和Ⅳb换热器的管程后进入二吸塔进行吸收。二吸塔出口的尾气进入氨法脱硫系统脱硫后达标排放。2 总转化率下降原因分析经初步判断，考虑转化工序换热器发生内漏。为了找到
硫酸工业 2020年2期2020-04-16
- 基于ANSYS的管板有限元分析及其优化设计
中的管板除了承受管程压力和壳程压力之外，还要承受热流体和冷流体由于温度梯度所带来的温差应力，管板的受力情况复杂多变，严重影响换热设备的经济性和安全性。利用ANSYS有限元分析软件对管板进行了应力和热-应力耦合分析，比较了其应力云图的分布特点，再对7种工况下的应力进行评定，最后以管板质量为目标函数，以管板厚度为设计变量，以管板最大应力为状态变量，对管板进行结构的优化分析，所得结论对于换热器中管板的优化具有一定的指导意义。关 键 词：管板;ANSYS;应力
当代化工 2019年3期2019-12-12
- 小直径多管程换热器管箱分程隔板的研制
，有一台单壳程多管程的固定管板换热器，该换热器直径小、管程多，分程隔板布局紧凑，分程隔板焊接困难不易制造。为了增加管壳式换热器流体流速，提高给热系数，通常将管程分为多程。研制的管壳式换热器为了达到上述目的，将管程分为了10程，其结构见图1。图1 管壳式换热器结构1 管箱分程形式的选择由于本次设计的换热器内直径仅为450 mm，为实现10管程，管程分程采用图2所示的分程隔板布置形式。图2 管箱分程布置形式2 分程隔板的设计2.1 常规设计换热管(规格φ20×
化肥设计 2019年2期2019-05-15
- 基于SolidWorks软件设计非对称管箱吊耳的位置
管箱承担热交换器管程介质进出的功能。为了控制管程流速处于合理范围内,常将管程数设置为1、2、4、6、8、10、12等七种形式。管箱主要由设备法兰、短节、封头、分程隔板、接管、管法兰等构成,存在轴向不对称、上下不对称或左右不对称的问题。因此,要精确确定吊耳的位置十分困难。工程中多凭经验确定吊耳的位置,误差很大。2 存在的问题由于工程设计多以卧式安放为主,因此管箱吊装时,最理想的状况是设备法兰密封面方向为铅垂面方向,此时安装有利于螺栓预紧力均匀分布。如果吊耳没
装备机械 2019年1期2019-04-23
- 柴油加氢装置高压热交换器腐蚀泄漏原因分析及预防措施
关键设备之一，其管程介质为加氢反应后的柴油、氢气以及反应生成的硫化氢、氨气、水及氯化铵等。当高压热交换器操作温度低于铵盐结晶温度时，管程介质析出铵盐，铵盐沉积在管束中，造成换热效果变差，管程压降异常增大，而且易产生垢下腐蚀，导致管束内漏，严重影响装置的长周期安全运行[1-6]。中国石油兰州石化公司炼油厂(简称兰州石化炼油厂)柴油加氢装置使用的高压热交换器在设计时便将铵盐析出堵塞换热管和铵盐沉积腐蚀换热管的可能性纳入考虑，采取了选用相应的耐腐蚀材料、设定管程
石油化工设备 2019年1期2019-01-30
- 高压反应水冷凝器有限元应力分析
，壳程的冷却水与管程的氧化氮气不断进行热量交换，以保证高温氧化氮气降低到规定温度。可以按照GB/T150-2011《压力容器》及GB/T151-2014《热交换器》进行此高压反应水冷凝器主体结构的设计，管板、管箱部分筒体、壳程部分筒体及换热管组成的局部结构处的工况较为复杂，故采用较为常用的大型有限元计算软件ANSYS对此高压反应水冷凝器的管板及换热管部位处的应力水平进行有限元仿真计算，应力评定方法参照JB4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》，其
山东化工 2018年24期2019-01-17
- 换热器管程流动诱发的管路横向振动特性计算*
由管子内部流场（管程流场）诱发的振动两种形式。迄今为止，学术界对壳程流场导致的流致振动进行了大量研究，成果较为丰富并已进入工程实用[2-4]，设计人员有较大的把握避免换热管的激振。对于管程流场引起的内流激振问题，学术界虽已取得了一些成果，但它们大多针对输油管线、供水管等大型充液管道，面向压缩机换热器的细长、柔性管的研究为数很少。在理论方面，知名学者Paidoussis及其合作者对充液管道的流致振动研究做出了奠基性贡献[5]，通过对管道结构及流动的动力学建模
风机技术 2018年6期2019-01-03
- 加氢装置高压热交换器和高压空冷器铵盐结晶原因分析及改进
15-E-203管程结垢较为严重，此前已发现运行中系统压降上升明显。用内窥镜检查，发现23根换热管产生疑似裂纹。未发现215-A-201有明显结垢，但发现少量换热管产生疑似裂纹。对二者均进行堵管处理。2015-11，215-E-202管程出、入口压差增大。2016-05，215-E-202管程出、入口压差仍处于继续增大状态，改质柴油含硫量升高。确定此台高压热交换器内漏，对装置进行降负荷操作。2016-07停工处理，发现215-E-202管程出口处的换热管内
石油化工设备 2018年6期2018-11-26
- S Zorb汽油精制脱硫装置运行常见问题分析及解决方法
程、冷反应进料走管程的换热方式。2.2 进料换热器压差与温度变化情况2.2.1压差变化某公司S Zorb装置自开工以来换热器管程压差一直以较为平稳的趋势缓慢上涨，2016年9月7日上游装置开始掺炼罐区储存汽油，E101管程压差由之前的55～60 kPa突然升至75 kPa左右，进料改变后压差上涨明显。切断罐区储存汽油后，管程差压又变成以平稳趋势上升，压差变化趋势见图10所示。图10 S Zorb装置E101压差变化趋势图10中压差为0时是公司外电网晃电导致
石油炼制与化工 2018年3期2018-03-13
- 油浆蒸汽发生器管束失效分析与对策
MPa的蒸汽对管程进行试压查漏，发现管程泄漏，随即进行抽芯更换。对抽出的管束检查，发现蒸发器壳程无盐水侧的管束外表面结有土黄色垢层(见图1)。蒸发器管程油浆侧的管板处也存在结垢，并有堵塞，尤其是第1管程更为严重，部分换热管接近堵死(见图2)。对管束进行清洗后进行水压试验，发现为小浮头端第1管程从下往上第1排，从左至右第2根换热管产生泄漏，正对蒸发器第1降液管入口位置(降液管共有3支，该降液管是距离管程高温油浆进口最近的1支)。将泄漏的换热管抽出检查，发现
石油化工腐蚀与防护 2017年3期2017-07-18
- 压力载荷作用对预应力换热器应力特性的影响
操作工况下，讨论管程压力载荷、壳程压力载荷对管板应力的影响，并依据大量的模拟仿真数据总结得到压力载荷对管板的应力变化规律。对比美国ASME规范Ⅷ-2中的管板应力计算公式发现，压力载荷对管板应力的影响结果与管板应力计算公式中压力载荷的影响一致。固定管板式换热器；压力载荷；预应力固定管板式换热器在正常操作工况下，管板是最容易产生结构破坏的部件。为了有效改善换热器工作状态时的应力分布情况，文献[［1］提出一种新型管壳式换热器的专利制造技术，通过施加反向预变形的方
当代化工 2016年3期2016-12-20
- 加氢装置绕管式换热器铵盐结晶分析及对策
分析，得出换热器管程出口温度过低是引起氯化铵盐结晶的根本原因。通过提高混合原料温度，降低混合原料进换热器流量，优化注水方案，增上超声波在线除垢、阻垢设施等措施，换热器管程出口温度由190 ℃提高至230 ℃，该温度高于氯化铵盐结晶温度，彻底解决了绕管式换热器氯化铵盐结晶问题，为装置安、稳、长运行奠定了基础。加氢装置 绕管换热器 注水 混合原料温度某厂柴油加氢装置绕管式换热器自开工运行一段时间后，管程压力降逐步上升,换热器换热效率下降明显，给装置运行带来一系
石油化工腐蚀与防护 2016年4期2016-12-14
- 甲醇合成换热器结构优化
），换热管较长，管程和壳程膨胀较大，存在泄漏现象，不能较好满足生产需要。表1 甲醇合成换热器主要参数2 原换热器设计结构甲醇合成换热器原设计结构（见图1），采用浮头式换热器结构，换热器管板一端固定，另一端可以滑动，其滑动管板与管程出口管箱采用焊接连接，管程出口管箱和管程出口段连接段采用填料函结构（见图2），在起初运行工况中，可有效解决壳程与管程热膨胀问题，随着使用压力、温度和介质的变化，换热器使用效果一般。填料函密封结构存在着壳程介质向管程泄漏的现象，造成
化工设计通讯 2016年5期2016-09-03
- 压力载荷作用对预应力换热器应力特性的影响
操作工况下，讨论管程压力载荷、壳程压力载荷对管板应力的影响，并依据大量的模拟仿真数据总结得到压力载荷对管板的应力变化规律。对比美国ASME规范Ⅷ-2中的管板应力计算公式发现，压力载荷对管板应力的影响结果与管板应力计算公式中压力载荷的影响一致。关 键 词：固定管板式换热器；压力载荷；预应力中图分类号：TQ 052 文献标识码： A 文章编号： 1671-0460（2016）03-0595-04Abstract： The finite element simu
当代化工 2016年3期2016-07-10
- 多管程布置微通道分液冷凝器的热力性能
510006）多管程布置微通道分液冷凝器的热力性能钟天明陈颖郑文贤乐文璞罗向龙杨庆成 （广东工业大学材料与能源学院广州510006）分液式微通道冷凝器（LSMC）是一种新型的微通道平行流冷凝器。本文通过理论计算并实验验证了不同管程布置方案LSMC的管内换热系数和压力降，并采用惩罚因子（PF）对其综合性能进行评价。结果表明：管程数（NP）和每管程换热管数（TNPP）对平行流冷凝器的热力性能都有明显影响。在完全分液效果下，优化的4、5管程LSMC的换热系数分别
制冷学报 2015年5期2015-09-01
- 棱角度超标换热器的有限元应力分析
程0.6MPa，管程0.4MPa；设计温度：壳程150℃，管程150℃；工作压力：壳程0.5MPa，管程0.23MPa；工作温度： 壳程30℃（进口）/36℃（出口），管程43.47℃（进口）/40℃（出口）；材料：壳程#SA516Gr.70，管程C4；介质：壳程#循环水，管程PHOSGENE（光气）。1 监督检验情况对换热器安全性能进行监督检验的过程中发现筒体纵焊缝有棱角度超标现象，其纵焊缝最大棱角度为6.0mm[1]，超过相关标准规定的≤3.0mm，棱
安全 2015年5期2015-08-02
- 浮头换热器管板热应力分析
在操作工况下受到管程压力、壳程压力和温度场的共同作用，学者们从应力腐蚀和疲劳、管板温差、管束振动等不同的角度分析了管板开裂的原因［1－9］，但目前仍未得出工程界一致认可的结论。不过既然是开裂，应力(尤其是拉应力)肯定是驱动力之一［10］，然而管板设计时已考虑了压力载荷引起的应力，似乎已有强度保证;另一方面，对于浮头式换热器，由于浮头端管板与壳体不相连，一般浮头换热器管板设计不考虑温差应力作用，但是，浮头换热器管板两侧分别接触冷热介质，而且对于多管程，即使同
压力容器 2015年6期2015-05-14
- 利用管程概念求解哲学家进餐问题
预防死锁的发生。管程是一种高级的同步构造，利用Java 高级别并发对象可以实现管程概念。通过管程可以方便地实现这种死锁预防策略。1 哲学家进餐问题5 位哲学家围坐在一张圆桌旁边，圆桌中央放置一碗米饭，每两人之间放置一支筷子。每位哲学家思考、饥饿，然后吃饭。为了吃饭，他必须拿起与他相邻的左、右两支筷子。他不能从别的哲学家手里抢夺筷子。吃完饭后，他会放下筷子，并又开始思考。如果对每个哲学家的吃饭过程不加限制，很快就进入这样一个状态，每人抢得一支筷子，结果谁也吃
长春大学学报 2015年12期2015-03-25
- 换热器内弹性管束流体组合诱导振动响应的数值分析
束换热器通过壳、管程两场流体的组合诱导引起内部弹性管束的振动,从而实现强化传热[1-5]。然而,这种流体诱导而引起的弹性管束振动会导致内部管束的疲劳破坏,影响换热器的使用寿命。弹性管束换热器的设计应遵循这样一条主线:在满足强化传热的参数范围内,对流体诱导弹性管束的振动进行合理诱发和适当控制,同时兼顾管束的疲劳寿命,确保在强化传热的同时不发生疲劳破坏。因此,对实际运行条件下管束振动的合理诱发成为弹性管束换热器设计的关键[6]。由于管束结构、壳程管程流场和换热
西安交通大学学报 2015年9期2015-03-07
- 加氢精制高压换热器管箱隔板脱落原因及分析
低分油进行换热。管程介质流向为上进下出，入口设计温度为285℃，出口设计温度为220℃。为防止高温H2S腐蚀，管箱主体选用15CrMoR材质;管箱表面选用双层奥氏体不锈钢堆焊结构;表层选用了具有良好性能的抗H2S和连多硫酸腐蚀的347型不锈钢;过渡层为韧性较好的309L型不锈钢。该换热器于2002年4月投用一直使用至2013年7月，历经4次装置停工检修，因其运行工况良好，从未进行过拆检。表1 E102参数Table1 E102 parameters2 故障
石油化工腐蚀与防护 2014年3期2014-10-25
- 固定管板式换热器水压试验压力值的选取
的原则，分别计算管程和壳程的试验压力，然后对结果加以分析选取[1]。计算后，可能出现下列4种情况。1.1管程和壳程均是正压，且壳程试验压力大于管程试验压力当固定管板式换热器的管程和壳程均是正压，且壳程试验压力大于管程试验压力时，可以按单腔压力容器水压试验的压力选择原则，分别确定各腔的试验压力，即：式中Ps——壳程试验压力；ps——壳程设计压力；Pt——管程试验压力；pt——管程设计压力；[σ]s——壳程元件材料在试验温度下的许用应力；[σ]t——管程元件材
化工机械 2014年4期2014-05-29
- 汽油加氢装置换热器泄漏和防腐措施
E304/A，B管程部分，所以对壳程介质的影响不予考虑。E304/A，B管程的介质为反应产物，主要成分为精制汽油，导致发生腐蚀介质的质量分数分别为:硫化物5 060 mg/g、氨氮 2 250 mg/g、氯离子 20 mg/g、硫酸根50.6 mg/g、亚铁离子0.507 mg/g。pH值为5～7。管程设备的材质为:基层15CrMo、堆焊层3 mm的0Cr23Ni23+3 mm的0Cr18Ni11Nb、管程内件和Ω密封环0Cr18Ni10Ti，与介质所接触
石油化工腐蚀与防护 2014年2期2014-05-05
- 催化装置蒸汽发生器管束泄漏与修复
管束只有入口第一管程处管板与换热管角焊缝根部、管板管桥处存在大量裂纹，有的已延伸至管板内部及换热管上，且裂纹方向不一入口其它管程及换热器出口侧均无裂纹及其它缺陷。三、初步分析产生泄露的原因此换热投入使用时间较短即发生了泄露，因此对产生泄露的原因进行了初步分析，从换热器在厂制造及设备现场使用两方面进行了分析。初步认为是由于设备在制造过程中，换热管与管板焊缝存在一定的焊接残余应力，该设备在使用过程中，换热管板入口第一管程在高温条件、硫腐蚀等环境下发生开裂，裂纹
化工管理 2014年14期2014-02-26
- 低温多效海水淡化蒸发器的管道分程与传热模拟分析
中的蒸发结构有单管程、双管程和三管程等多种形式.为详细了解管程对换热面积的影响，本文结合某LT-MED-TVC海水淡化工厂蒸发器的双管程结构和运行参数，将其中单效蒸发器中换热管通过简单分隔，划分为单管程、双管程或三管程3种形式.采用ASPENPLUS7.0化工模拟系统和HTRI5.0换热模拟软件对以上设计方案进行模拟计算和分析，评价了相同蒸发量情况下，单效蒸发器的管程划分对换热面积的影响.本文还计算和分析蒸发器的传热阻力及其分布，为进一步提高蒸发器传热效率
河北工业大学学报 2013年5期2013-10-13
- 为RTX51Tiny项目添加管程模块※
保护的管理工具；管程是具有同等表达能力的另一种高级同步管理工具。信号量实现两种管理机制：互斥和同步，两者完全由程序员负责。管程相应实现两种管理机制：互斥锁和条件变量。理论上编译器负责互斥自动加锁部分，条件变量部分仍需程序员负责，这使程序员出错几率减少一半。管程机制的目标是为了更易于编写正确的程序，管程相对信号量更易于检错和控制。信号量设计方法见参考文献[1]。信号量的优点是通用性，可以做成库函数，一次设计，长久应用。而管程，理论上是编译器依赖，与条件变量一
单片机与嵌入式系统应用 2013年11期2013-09-21
- 管壳式换热器管板分程隔板槽面积的计算与探讨
一个因素。对于多管程或多壳程的换热器，隔板槽面积也是管板布管区面积的一部分。因此，隔板槽面积的计入与否及其计算的是否正确对管板的计算厚度是有一定影响的，尤其是对直径较小，管程或壳程数又较多的管板影响更为明显。为此，笔者根据自己的工作经验，对管板分程隔板槽面积的计算总结了一些计算公式，并探讨了其对管板厚度的影响，供设计人员参考。1 隔板槽面积的定义GB151所列入的管板公式实际上是把管板简化为承受均布载荷、放置在弹性基础上且受管孔均匀削弱，同时又受换热管加强
纯碱工业 2013年4期2013-09-15
- 双管板换热器管板厚度计算
器一般应用于严禁管程和壳程介质发生混合的情况；也可用于管程和壳程压力差较大的情况。“双管板”是指在换热管端部有一块管板，称为外管板，也就是管程管板并兼做法兰与换热管及管箱法兰相连接；在距换热管端部较近的位置再设一块管板，称为内管板，即壳程管板，与换热管及壳程相连接。管、壳程每侧布置二块管板，不仅起到两道防线作用，而且能通过设置在二块管板间隔离腔上的管口及时查处内侧管板的泄漏问题。在双管板换热器中管板是一个核心部分，在整个设计和制造过程中管板的设计尤为重要，
化工管理 2013年8期2013-02-18
- 双管板换热器的结构设计
广泛应用于换热器管程和壳程介质严禁混合的场合。双管板换热器的管板有普通型双管板和整块式双管板两种型式。整块式管板加工难度大、成本高，而且在防止管壳程介质串流方面也不如普通型双管板，所以在实际应用中普通型双管板较为普遍。随着新型化工产品的研究开发，双管板换热器的用量逐年增加。由于双管板换热器的特殊结构要求，其在设计和制造过程中各细节必须充分考虑，这样产品质量才能保证。现以某公司多晶硅项目上的一台固定双管板式换热器为例，对双管板换热器的结构设计和强度计算进行阐
化工装备技术 2012年6期2012-12-13
- 变换汽提塔内件腐蚀原因分析
115／75℃（管程）设计温度 120℃（壳程），150℃（管程）操作压力 0.5／0.48MPa（壳程），0.15／0.24（管程）设计压力 0.6MPa（壳程），0.6MPa（管程）设备材质 壳程00Cr19Ni10，管程00Cr19Ni10设备保温厚度 δ＝80mm利用停车机会，我们对变换汽提塔进行全面检查，发现在使用不到1a的时间里，T2003上部有6层塔盘（共计有104个泡罩）腐蚀较为严重，且上部的塔盘比下部的腐蚀严重，剩余14层塔盘完好无损；塔
化工设计通讯 2012年5期2012-04-11
- 高压换热器内腐蚀原因的判别与预防
表明，腐蚀集中在管程出口处以及靠近管板部分的换热管，腐蚀产物中存在大量氯化铵盐结晶，腐蚀发生的原因为氯离子腐蚀和NH4Cl盐垢下腐蚀。实践表明在管壳程温度相对较低工况时，将注水由空冷前改为换热器管程入口前，并适当提高注水量和循环氢流量可以有效消除管程内的氯化铵盐，防止管束堵塞，在正常生产中严格控制管程出口温度不低于135℃，可以防止液态水的生成，消除氯化铵盐溶解带来的对奥氏体不锈钢敏感的氯离子腐蚀、铵盐垢下腐蚀和电化学腐蚀。腐蚀 高压加氢 高压换热器 NH
石油化工腐蚀与防护 2012年2期2012-01-05
- 水平管降膜蒸发器壳程流场和温度场数值研究
，其中管束分2个管程布置，1管程布置在下部，2管程在上部。换热过程分为管内蒸汽冷凝和管外海水蒸发2部分：一方面，加热蒸汽首先进入1管程并大部分冷凝，剩余蒸汽经管箱折返后进入2管程直至完全冷凝；另一方面，海水通过喷头分布到管束上，自上而下降膜流动并逐渐吸收热量，由过冷变为饱和状态后开始蒸发。产生的二次蒸汽由管束周边逸出，然后穿过丝网除沫器；在去除蒸汽中夹带的海水液滴后，进入壳体两侧的蒸汽通道，并沿管束轴向流出。分管程布管在热力学上是合理的，可以减小冷热流体传
中南大学学报（自然科学版） 2011年12期2011-08-01
- 多管程管壳式换热器隔板槽面积计算
044500)多管程管壳式换热器隔板槽面积计算丁满福(山西丰喜化工设备有限公司,山西 永济 044500)针对换热器设计中转角正三角形排列及转角正方形排列的多管程管壳式换热器管板的隔板槽面积难以精确计算的问题,给出了一种隔板槽面积的计算方法。该方法可以方便地获得多管程管壳式换热器管板的隔板槽面积,从而提高了管板厚度计算的精确性。多管程管壳式换热器;隔板槽;面积计算引言石油化工及化肥工业中,换热器作为流程中的重要设备,得到了十分广泛的应用。多管程管壳式换热器
山西化工 2010年6期2010-09-12
- 计算机操作系统哲学家进餐问题的教学探讨
利用信号量机制、管程机制等思想对哲学家进餐问题进行研究,提出了解决思路,并在教学实验过程中进行了验证。希望与其他相关领域的学习者共享,方便“操作系统”的教学、学习和应用。关键词:进程同步;哲学家进餐问题;信号量;死锁;管程中图分类号:G642 文献标识码:B1引言由荷兰学者Dijkstra提出的哲学家进餐问题(The Dinning Philosophers Problem)是经典的同步问题之一。哲学家进餐问题是一大类并发控制
计算机教育 2009年14期2009-08-28