励磁电
- 道岔控制电路中DKJ继电器自闭问题分析与处理方法研究
DQJ继电器的励磁电路,使第2台转辙机开始动作;由第2台转辙机1DQJ继电器的前接点和本组DKJ继电器前接点接通各自第3台转辙机1DQJ的励磁电路,使第3台转辙机开始动作;如下按照次序,尖轨6台及心轨3台转辙机顺序启动,二动经一动DKJ、DWJ吸起接点,按照上述顺序动作,最终,两组道岔转换到正确的位置之后,BHJ↓、1DQJ↓、1DQJF↓,从而使三相交流电被切断,同时也使得道岔的反位表示电路得以连接。图1 九机双动道岔启动电路示意图(1)在J1和X1的1
无线互联科技 2023年16期2023-10-25
- 用于系留式无人机高变比谐振变换器设计
Cr和四变压器励磁电感Lm1～Lm4构成谐振网络，4个变压器的副边均为一样的全波整流电路，DR1～DR8为倍压整流电路中的二极管，Co1～Co4为输出电容，输入、输出电压分别为Vin和Vout。图1 高变比谐振变换器拓扑结构1.2 工作原理LLC谐振变换器采用调频控制模式，即通过调节开关频率fs来改变输出电压的大小[6]。在LLC谐振变换器中串联谐振电感Lr和谐振电容Cr的串联谐振频率记做fr；Lr加上总励磁电感Lm之和与谐振电容Cr的串并联谐振频率记做f
北京信息科技大学学报(自然科学版) 2022年5期2022-11-23
- 双向全桥LLC谐振变换器的数字控制设计与仿真
频率fr，由于励磁电感Lm被变压器副边输出电压箝位，因此励磁电感Lm不参与谐振。当励磁电流Im谐振与电流Ir相等时，此时励磁电感Lm参与谐振，而谐振频率为fm、fr与fm的表达式为1.2 全桥LLC谐振变换器工作模式分析全桥LLC谐振变换器根据开关频率fs的范围具有3种工种模式，即fs＞fr、fs=fr和fm＜fs＜fr。由于最后一种工作模式包含了各种模态，因此在此只分析最后一种工作模式，其主要工作波形如图2所示。图 2 fm＜fs＜fr时工作波形开关阶段
通信电源技术 2022年12期2022-11-10
- 基于在线参数辨识补偿的直线感应电机低开关频率模型预测控制策略
直线感应电机中励磁电感受边端效应影响程度较深，进一步综合分析了该模型预测方法的参数敏感性并引入参数在线辨识算法，实现了低开关频率下的励磁电感的精确估计，提高了模型预测控制算法的预测精度和参数鲁棒性，降低了驱动系统的谐波含量。大量仿真和实验充分表明，所提出的方法可很好地实现低开关频率下直线感应电机励磁电感的准确跟踪，配合多步长模型预测控制算法，可对驱动系统电流谐波进行有效抑制。直线感应电机 边端效应 模型预测控制 参数辨识 低开关频率 谐波抑制0 引言近年来
电工技术学报 2022年16期2022-08-20
- 双动道岔继电器瞬间落下问题的研究及改进
电器（DWJ）励磁电路如图4所示，由图可知在DWJ励磁电路中，连接了心轨ZBHJ的21-22接点和尖轨ZBHJ的21-22接点。由于X2-1DQJ先于J3-1DQJ动作，导致心轨的ZBHJ先于尖轨的ZBHJ吸起，当心轨ZBHJ先于尖轨ZBHJ吸起时，DWJ就会发生瞬间励磁-失磁-励磁的理论推断和实际现象：第一次励磁是由于岔芯的ZBHJ吸起，使DWJ励磁；当芯轨的ZBHJ落下而尖轨的ZBHJ还未吸起时，DWJ会失电落下；第二次励磁是由于尖轨的ZBHJ吸起，重
铁道运营技术 2022年2期2022-05-06
- 低电流纹波双向CLLC变换器的研究
m1～Lm3是励磁电感；CQ1～CQ12和DQ1～DQ12分别是Q1～Q12的结电容和反并二极管。2 工作过程分析星型连接的三相型双向CLLC变换器正向运行时一个开关周期可以分为12个模态，由于前后半个周期具有对称性，所以只对前半个周期中的6个模态作具体分析，各运行模态等效电路图如图2所示。图2 正向运行时的各模态图Fig.2 Modal diagrams in forward operation三相交错依次移相120°导通，理论工作波形图如图3所示。图3
电气传动 2022年3期2022-02-14
- 一种耦合电感双倍压单元高增益Boost 变换器
2 个电感量：励磁电感Lm和漏感Lk。电容C1-二极管D1支路可以吸收原边漏感的能量，避免了与开关管谐振。电容C2和C3、二极管D2和D3以及耦合电感线圈n2组成桥式倍压单元，通过电容C2和C3分别储能后一同放电，以达到更高增益的目的。设耦合电感匝数比N=n2∶n1，耦合系数k=Lm/（Lm+Lk）。图1 高增益变换器电路拓扑及其等效电路Fig.1 Circuit topology of high-gain converter and its equiva
电源学报 2021年6期2021-12-21
- 基于LLC谐振网络宽电压恒流LED驱动电源设计
关系，优化设计励磁电感。第四部分根据所需的输出电压增益得到相应的谐振参数。第五部分搭建了试验样机和实验。最后部分为结论。2 LLC谐振变换器2.1 电路结构图1为半桥LLC谐振变换器的典型电路结构。图1 半桥LLC谐振变换器拓扑其中两个主开关管VS1和VS2构成半桥结构，谐振电容Cr、谐振电感Lr和变压器励磁电感Lm构成LLC谐振网络。变压器次级由同步整流管SR1、SR2构成全波整流电路。LLC谐振变换器有两个谐振频率，当变压器两端电压被输出电压钳位时，只
电气开关 2021年2期2021-11-20
- 适用于光伏发电系统的新型高增益DC/DC变换器
采用漏感Lk、励磁电感Lm以及理想变压器组成的模型。图1 所提变换器的等效电路在理论分析时假设条件是：功率器件上的寄生参数及损耗均忽略不计；所有电容的容值足够大；在一个开关周期内其电压纹波为零。1.2 变换器工作原理图2 为变换器在一个开关周期内的主要工作波形，图3为变换器在每个工作模态时对应的电流路径以及等效电路。图2 变换器的工作波形(1)工作模态1：t0～t1如图3(a)所示，开关管Q 开通，直流电压源Ui通过开关管给漏感Lk储能，电流iLk线性增大
电源技术 2021年10期2021-11-09
- LLC谐振变换器变模式-变频混合控制策略
谐振变换器，在励磁电感支路上串联一个辅助电容构成一个等效的励磁电感，该变换器等效为励磁电感随频率变化的LLC谐振变换器，通过调节励磁电感的大小调节输出电压，有效降低了电路的导通损耗、关断损耗。文献[6]提出一种双桥LLC谐振变换器，在全桥LLC谐振变换器的原边侧添加了一个双向开关，构成全桥/半桥混合的谐振变换器。为了实现宽增益调节，通过PWM控制双向开关的占空比调节谐振变换器工作在半桥或全桥的时间，有效缩小频率调节范围。然而，文献[5-6]提出的改进方法均
湖北工业大学学报 2021年5期2021-11-03
- 兖石线路用列车股道发车后接收红黄码问题分析
1 SFJM 励磁电路与自闭电路SF 信号机开放I 道接车信号，SFLXJF 吸起，XIZTJ吸起，SFJMJ励磁电路为：KZ→IGJF↑→SFJMJ1-4 →SFLXJF ↑→XIZTJ ↑→KF，列车从区间进入站内，在进入站内之前，SFJMJ依靠励磁电路保持吸起，见图2。图2 SFJMJ 励磁电路与自闭电路当列车进入站内后，SF 信号机信号关闭，SFLXJF 落下，切断SFJMJ 励磁电路。同时，列车压入站内第一个区段IBG，使得IBGJF1 落下，构
山东交通科技 2021年4期2021-10-16
- 一种用于可持续能源的隔离型高增益DC-DC变换器
中，变压器包括励磁电感Lm、漏感Lk，变压器电压比为np：ns=1：n。Lin为输入电感，S为电源开关，C1为钳位电容，二极管D1和电容C2组成无缘无损吸收电路，CO为输出电容，电容C3，C4用于吸收Ns侧的能量以提升输出滤波电容CO的电压。图1 变换器的等效拓扑Fig.1 The equivalent topology of the converter1.1 模态分析为了便于进行模态分析，假定：1）所有无源器件和开关器件都是理想的，不考虑寄生参数；2）电
电气传动 2021年18期2021-09-28
- 考虑饱和效应的无刷双馈发电机功率模型预测控制
在控制器中引入励磁电感估算，明确了影响饱和效应的运行因素，实现了功率的精确控制，保证控制侧电流的正弦度和较低的开关频率。1 BDFIG的建模与分析1.1 BDFIG饱和效应模型BDFIG在任意速坐标系下的动态数学模型可表示如下[23-24]。电压方程为式中，上标g代表任意速坐标系；下标sp、r、sc分别代表功率绕组、转子绕组、控制绕组；p为微分算子；R为电阻；u、i、ψ分别为电压、电流、磁链矢量；ωg为任意速坐标系电角频率；ωrp为功率侧转子绕组电角频率；
电工技术学报 2021年17期2021-09-16
- 基于双耦合电感高增益二次型Boost变换器
、L2等效为由励磁电感Lm1、Lm2，漏感Lk1、Lk2和匝比为np1:ns1、np1:ns2的理想变压器构成，假设n=ns1/np1=ns2/np2。输出二极管VDo和输出电容Co1构成无源吸收电路，当开关管S关断后，耦合电感L1原边的漏感Lk1通过VD2向电容C1释放能量；耦合电感L2原边的漏感Lk2通过二极管VD2向电容Co1释放能量，从而提升了漏感能量的利用率。VDo、VDo1、VDo2为输出二极管，Co1、Co2、Co为输出滤波电容，C1为中间储
电工电能新技术 2021年8期2021-08-31
- 基于耦合电感开关电容高增益Boost变换器
电感量为Lm(励磁电感)和Lk(漏感)。开关导通时，原边线圈n1进行充磁，开关电容C1进行储能，副边线圈n2进行充磁，开关关断后，输入直流源Uin、原边线圈n1、副边线圈n2和电容C1串联一同为负载电阻进行供电，以达到更高增益的目的。设耦合电感匝数比N=n2∶n1，耦合系数k=Lm/(Lm+Lk)。(a)高增益变换器拓扑 (b)高增益变换器等效电路图1 高增益变换器电路拓扑及其等效电路1.2 变换器的工作原理在开关动作一次至下次动作开始前一共存在两种工作状
陕西理工大学学报(自然科学版) 2021年4期2021-08-25
- 基于PLECS的LLC谐振变换器仿真
振电感，Lm为励磁电感，三者组成了谐振网络，用于将方波电压转化为正弦波电流。Tr为变压器，起变压和隔离的作用。DR1～DR4四个二极管组成了桥式整流网络，Co为滤波电容，Ro为负载[2]。图1 LLC拓扑结构3 LLC基波等效模型基波等效模型是用于分析LLC的典型方法，通过建立基波等效模型来了解LLC 的阻抗特性以及工作原理。直流电源Vin通过高频开关网络变成方波VAB，可以进行傅里叶变换：其中，主要对后面谐振网络起作用的是基波分量：要将变压器副边折算到原
电脑与电信 2021年4期2021-06-22
- 一种高效率LLC⁃Buck 级联谐振变换器
过开关的电流与励磁电流一致。由于电流对于工作电流相对较小，所以近似认为是零电流关断。同时，变换器二次侧的二极管电流也降为零，让二次侧的二极管实现了软开关。因直流变换器的一次侧和二次侧都实现了软开关，使这种开关方式大大降低了开关损耗和开关过程中引起的振荡，为变换器的小型化、模块化创造了条件。此外，本文分析了LLC 全桥谐振软开关的工作原理和状态，以及实现ZVC 及ZCS 的条件，并设计制作了1台两路输出的实验样机，一路输出24 V，一路输出15 V，实验结果
现代电子技术 2021年12期2021-06-20
- 基于状态空间平均法的反激变换器DCM小信号建模
可以等效为一个励磁电感Lm并联一个理想变压器，变压器的变比为n=Ns/Np（Np、Ns分别为原边和副边绕组的匝数）。Vin为输入电压，Vout为输出电压，Q为开关管，D为整流二极管，C为滤波电容，R为负载电阻，Vm和im分别为励磁电感上的电压和电流，VC和iC分别为电容C上的电压和电流，负载通常等效为电阻R和电流源idyn的并联。图1 反激变换器电路结构反激变换器的励磁电感电流在一个周期内必衰减为零的这种工作模式称为DCM。开关变换器的建模思想（求平均、分
通信电源技术 2021年2期2021-05-21
- 半桥LLC谐振式通信电源设计
成技术将谐振和励磁电感参数集中在变压器上，从而达到缩小磁性元件体积的目的。LLC半桥谐振变换器存在两个谐振频率。一个是电容Cr、电感Lr参与谐振，励磁电感不参与谐振，此时谐振频率为fr；另一个是电容器Cr、电感Lr、励磁电感Lm共同参与谐振，此时谐振频率为fm。两种谐振频率的计算公式为：当开关频率fs＞fm时，MOS管工作在LLC电压增益曲线ZVS范围内，此时MOS管开关损耗比工作在ZCS区域时小。当负载较低时，LLC半桥谐振变换器的开关频率几乎没有变化，
通信电源技术 2021年21期2021-04-14
- 一种三电平组合式LLC谐振变换器
法，重点讨论了励磁电感的设计考虑。通过采用所提出的设计方法，可以实现初级开关的零电压开关(ZVS)操作和次级整流器的零电流开关(ZCS)操作。最后，搭建了一个500W的实验装置来验证理论分析。随着电动汽车充电以及新能源发电等领域对高能量密度日益增长的需求，具有软开关功能和高频特性的谐振变换器引起了各国学者的关注。LLC谐振变换器以其高效率、零电压开关和高功率密度等特点受到广泛应用。然而，LLC谐振变换器在大电流应用场合时，较大的谐振电流对变换器极其不利，且
电子世界 2021年5期2021-04-12
- 基于模块化多电平拓扑的谐振变换器设计
容、谐振电感及励磁电感的设计方法。文献[8]提出了MMC控制系统中子模块控制器的设计方法，阐述了子模块控制器在MMC控制系统中的作用，着重从硬件角度介绍了保护和驱动功能并进行了验证。文献[9]对传统模块化多电平换流器建立了时域等效模型，提出了快速仿真算法，该算法对子模块进行近似处理，降低了模型矩阵规模，提升了仿真速度。1 变换器拓扑及电路模型1.1 变换器拓扑结构模块化多电平LLC谐振变换器的拓扑结构如图1所示。其中，Cin为均压电容，上下桥臂各由N个子模
通信电源技术 2021年1期2021-04-06
- ZYJ7型转辙机道岔启动电路改进研究
↑时，TJ 励磁电路接通(超过30 s 如动作电路还没结束，时间继电器TJ ↑→切断1DQJ 自闭电路→切断电机动作电路）。1DQJF ↑时2DQJ 转极→切断1DQJ 的励磁电路(此时1DQJ 处于缓放状态)→室内外动作电路正常时BHJ ↑(1DQJ 自闭电路接通)→道岔动作到位后转辙机自动开闭器接点断开启动电路→保护继电器BHJ ↓→切断1DQJ 自闭电路改进后启动电路如图2 所示，各继电器的动作顺序：定操或反操道岔时，DCJ ↑或者FCJ ↑、SF
铁路通信信号工程技术 2021年2期2021-03-09
- LLC谐振变流器启动过程的优化设计方法
∶1；变压器的励磁电感为Lm；D1、D2、D3和D4为副边整流二极管；Co为输出滤波电容；Rload为负载电阻；iin为输入电流；iQ为流过MOSFET 器件的电流；ir为谐振电流，ir等于流过变压器原边绕组的电流；im为励磁电流；is为流过变压器副边绕组的电流；iD为流过副边整流二极管的电流；io为副边的输出电流；iCo为流过输出滤波电容的电流；iload为输出的负载电流。当采用PFM 技术控制LLC 谐振变流器时，可以采用基波近 似 分 析 法(fun
电源技术 2021年2期2021-03-07
- ZDJ9/S700K转辙机控制保护电路中ZBHJ、QDJ切断电路优化
吸起，其第一条励磁电路：1）(未操岔)KZ24→QDJ(1-2)→A-BHJ(43-41)→B-BHJ(43-41)→KF24；在A机和B机的BHJ相继励磁吸起至ZBHJ励磁吸起的这段时间内，QDJ依靠RC阻容元件放电提供缓放作用，保持吸起，保证两条励磁电路切换时平稳过渡。ZBHJ励磁吸起后，1QDJ经ZBHJ的前接点保持吸起，其第二条励磁电路：2）KZ24→QDJ(1-2)→ZBHJ(62-61)→KF24。随着ZBHJ的吸起沟通QDJ自闭电路：KZ24
铁路通信信号工程技术 2020年11期2020-12-03
- 中继站自动闭塞区段继电式区间逻辑检查电路及应急处置
GBJF（邻）励磁电路，复示主控站操作；中继站开启或关闭功能时，通过中继站GBJ第5、6组接点和站联电路沟通主控站GBJF（邻）励磁电路，复示中继站操作。GBJF（邻）常态落下，当逻辑检查功能关闭时，GBJF（邻）↑。当逻辑检查功能开启时，GBJF（邻）↓。主控站和中继站GBJF（邻）电路如图2所示。图2 GBJF（邻）电路示意图Fig.2 Schematic diagram of GBJF (adjacent) circuit4.3 ZBJF（邻）电路主
铁路通信信号工程技术 2020年10期2020-10-29
- 九相感应电机切套运行的非线性磁路计算
拟合得到相应的励磁电流、励磁电感之间的非线性关系曲线，利用有限元仿真方法验证了本文分布磁路法磁路计算的正确性。1 九相感应电机绕组结构本文研究的九相感应电机绕组构成为三套三相开端绕组，每套绕组三相间相差2π/3电角度，每两套三相绕组偏移π/9电角度，构成中性点独立的半对称绕组结构。当发生缺相故障需切套运行时电机共有三种运行状态，即三套三相绕组运行、两套三相绕组运行、一套三相绕组运行。图1分别给出三种运行状态下的绕组变化情况。(a)三套绕组2 分布磁路法计算
微特电机 2020年10期2020-10-26
- 站内闭环电码化问题分析及改进
吸起，QMJ 励磁电路如图3 所示。当5 股道空闲，未排列上、下行接车径路时，16/18WGQMJ、18DGQMJ、5GQMJ 通过X5FMJ 21-23 接点、S5FMJF 53-51 接点励磁，发送器发送JC 码至钢轨，并实现闭环检测。当排列下行5 股道接车径路时，X5FMJ 吸起，切断QMJ 励磁电路，同时启动QMJ 自闭电路（QMJ 为缓放型继电器，在X5FMJ 励磁过程中，QMJ 保持吸起），列车首先压入5G，此时5GQMJ经18DGJF1 11
铁路通信信号工程技术 2020年4期2020-04-28
- 有源钳位反激变换器在UPS充电器中的设计与应用
的变压器等效于励磁电感和漏感(Lr是变压器的漏感折算到原边的感量)，开关管S1、S2是集成有体二极管的开关管，Cr是开关管S1、S2的结电容，Cr和Lr谐振使得开关管S1可以实现ZVS。由于有源钳位[8-11]电路的存在，晶体管的关断尖峰电压被钳位，变压器的漏感电压可以再利用，因此主开关管S1和辅助开关管S2均可以实现零电压开关(Zero-voltage-switching)。相对于传统反激电路，有源钳位的反激变换器(Active-clamp flybac
太原学院学报(自然科学版) 2019年4期2019-12-30
- 基于变压器等效电路模型的反激变换器原理分析
1 考虑漏感和励磁电感的高频变压器等效电路模型根据电磁理论，理想变压器的定义为：（1）绕组全耦合；（2）无损耗，即原、副边线圈绕组电阻R1=R2=0，磁芯损耗为0；（3）磁芯磁导率为无穷大μ→∞，即原、副边绕组电感L1、L2为无穷大，但比值L2/L1是有限的并等于匝比的平方，即(N2/N1)2。理想情况下磁芯磁阻等于0，即Rmc=0。对于实际变压器，磁芯磁阻Rmc≠0，则有：式中：i1是变压器原边绕组中的电流，Lml和im1分别表示相对于变压器原边绕组的励
通信电源技术 2019年11期2019-11-27
- 机车信号掉码问题的分析与处理
继电器（MJ）励磁电路。MJ励磁电路和自闭电路如图2所示，1MJ（S2）继电器线圈1通过X2ZCJ第7组后接点，X2ZJ第7组后接点接通KZ24V电源，1MJ（S2）继电器线圈4通过2G中任意轨道复示继电器第2组后接点（2CGJF1、6DGJF1、2BGJF1、8DGJF1、2AGJF1） 接 通 KF24V 电 源 ，1MJ（S2）继电器励磁吸起并依靠自身第2组前接点自闭，为下一步相应区段的传输继电器（CJ）励磁提供KZ电源，这时机车出清2DG区段，X2
上海铁道增刊 2019年2期2019-11-15
- 非列控控制区间反方向时分割点电路隐患与处理
LQ、X3LQ励磁电路1.2 正反向光带显示原理1.2.1 正方向运行区间正方向时，列车运行至1119BG时，BGGJ落下，1GJ落下，X2LQ继电器落下，此时控显界面显示1119G红光带。列车继续运行至1119AG时，AGGJ落下，因1119BG轨道电路正方向发送通道配线中串接了AGGJ的前接点条件（如图4所示），因此BGGJ也会落下，1GJ落下，X2LQ继电器落下，此时控显界面继续显示1119G红光带。列车继续运行至1133BG、1133AG时，红光带
上海铁道增刊 2019年2期2019-11-15
- 静止状态下的多相感应电机参数辨识方法
全部参数。针对励磁电感在数值上仅为几毫亨，对采样误差较为敏感的问题，励磁电感的辨识采用低频交流注入和突减电流两种方法互相校核。最后通过实验验证了该方法的有效性。参数辨识；静止状态；低压大功率；多相感应电机0 前言多相电机相比三相电机具有更小的转矩脉动、更好的容错控制性能，在电压受限的场合可以实现低压大功率[1,2]，越来越多地在工业控制、交通运输等领域得到应用，前景广阔[3]。与三相电机控制相似，多相感应电机的矢量控制等高性能算法需要在磁链、速度的观测上获
大电机技术 2018年6期2018-12-07
- 大中型高压高效异步电动机电磁设计程序优化
优化过程中，对励磁电抗、起动电流倍数和起动转矩倍数以及铁耗的计算公式进行了分析和修正，同时通过一系列高效异步电动机电磁计算结果和试验结果的对比，验证了程序优化的可行性和准确性。高压高效异步电动机；VB汇编语言；电磁设计程序0 前言目前采用的大中型高压高效异步电动机电磁设计程序是基于《中小型三相异步电动机电磁计算程序》，并以40年代美国西屋公司的计算程序为基础，结合电机理论和生产实际经验，用Microsoft Visual Studio程序开发的设计软件[1
大电机技术 2018年6期2018-12-07
- 复杂站场长大区段遇列车紧追踪电码化电路的改造
SL20FMJ励磁电路，KZ→1-2Ⅰ-ⅡWGGJF31-32→SL20FMJ1-4→SL20LXJF31-32→KF，SL20FMJ↑，图 2 所示。图1 列车运行方向图2 SL20FMJ励磁与自闭电路列车由武威南Ⅱ场发出，压入1-4Ⅰ-ⅡWG，1-4Ⅰ-ⅡWGGJ↓→1-4Ⅰ-ⅡWGGJF↓，沟通 1-3Ⅰ-ⅡWGJCJ励磁电路，即 KZ→SL20FMJ31-32→1-3Ⅰ-ⅡWGGJF21-22（1-3Ⅰ-ⅡWG 空闲，1-3Ⅰ-ⅡWGJ↑→1-3Ⅰ
电气传动自动化 2018年5期2018-08-23
- 解决继电式逻辑检查电路混电的问题
检查记录继电器励磁电路2 原因分析初步分析，LJJC1组合柜的记录继电器JLJ来回跳动，说明该继电器励磁电路中的的XF QKF的电源没有完全断开，存在与组合柜LJJC2 XFQKF混电的问题。图2 闭塞分区逻辑检查记录继电器及人工解锁继电器励磁电路进一步分析1114G及1130G逻辑检查相关的其他电路，发现两个闭塞分区人工解锁继电器RJJ的励磁电路可能是造成混电问题的关键。经分析研究，XF QKZ-GBJ-Q电源是一路条件电源，且1114G与1130的该条
城市建设理论研究（电子版） 2018年30期2018-05-08
- 一种新型车载HID灯电子镇流器准谐振拓扑研究
入电压，Lm为励磁电感，Q为开关管，开关管内部存在反向并联二极管D1，Cd为开关管输出电容，T为匝数比为n的理想变压器，D为输出整流二极管，C为滤波电容，R为负载电阻，Vo为输出电压。图3(b)所示为其工作时序波形图，Vg为开关管驱动脉冲波形，Vds为输出电容电压波形 (或开关管两端电压波形)，iLm为励磁电感电流波形，ids为流过开关管的电流波形[7]。图3 新型准谐振HID电子镇流器拓扑3.2 工作过程分析在一个开关周期Ts内，新型准谐振HID电子镇流
微处理机 2017年2期2017-07-31
- 提速道岔电路中存在问题的分析与处理
一动的1DQJ励磁电路，如图2、图3所示。图2 DWJ电路图3 DWJ在1DQJ励磁电路中串入接点条件为解决此问题，把JGAJ的条件不直接串在ZBHJ，串在QDJ电路中，如图4所示。图4 尖轨故障按钮条件加在QDJ电路中经过如上的修改，避免了按下尖轨故障按钮直接让ZBHJ吸起、使DWJ吸起、卡断另一动的1DQJ励磁电路，此问题得到克服。2 按下双动道岔尖轨（芯轨）故障按钮后，10台转辙机同时动尖轨（芯轨）故障按钮电路如上述修改完成，进行试验，发现对五机双动
上海铁道增刊 2017年1期2017-06-28
- 基于等效次级的直线感应电机的电磁分析与参数辨识
级电流为零、但励磁电感保持不变的空载试验要求。建立电磁场二维模型，解析计算次级材料相对磁导率对励磁电感的影响；在励磁电感不变的前提下，根据次级背板相对磁导率和励磁电感的解析式，设计等效次级的几何参数，通过有限元计算与试验测量进行验证。该文在数学上对励磁电感的表达式做了适当化简，使其能够适用于直线感应电机的控制。直线感应电机 参数辨识 空载试验 励磁电感0 引言近年来直线感应电机(Linear Induction Motor，LIM)的应用越来越广泛，对直线
电工技术学报 2017年11期2017-06-19
- 基于有限元分析的五相感应电机参数计算
路算方法计算了励磁电感，并与设计值进行对比，结果表明本文所用的电磁场计算方法准确有效。五相感应电机 参数计算 有限元 励磁电感0 引言感应电机具有结构简单、运行可靠、维修方便等优点，且大功率电力电子技术的日益成熟又弥补了其在起动、调速性能等方面的不足，随着舰船综合电力技术的发展，大容量感应电机已成为舰船电力推进的首选电机[1-2]，也使得多相感应电机的重要地位日益凸显出来。而多相电机发展的最初目的是为了解决三相电机输出转矩低频脉动的问题，因为转矩脉动的频率
船电技术 2017年4期2017-05-24
- 双端DCM模式反激变换器变压器变比研究
原边等效成一个励磁电感和一个漏感的串联。开关管S1和S2同时开通同时关断。当开关管导通时，原边二极管和副边二极管同时截止，负载电压由电容维持，变压器原边电感电流开始线性上升[3]。开关管关断时刻，原边电流达到峰值:其中，Lm和L1分别为变压器原边绕组的励磁电感和漏感，DC为开关管的占空比。图1 双端反激变换器拓扑结构2.2 双端反激变换器的漏感效应开关管S1和S2的关断时的电路如图2所示。在关断瞬间，励磁电感Lm和漏感L1中流过相同的电流,该电流经二极管D
电气开关 2017年4期2017-03-13
- 一种新型高增益升压变换电路
为漏感；Lm为励磁电感；S为开关管；D1为箝位二极管；C1为箝位电容；D0为输出二极管；C0为输出电容；R0为负载电阻。基于耦合电感的新型升压变换电路如图1a所示。该电路在传统耦合电感电路的基础上，在开关管S和耦合电感副边L2之间添加了箝位电容C1和箝位二极管D1。箝位电容C1有两种用途：吸收漏感能量，有效抑制开关管的电压尖峰；充当电压源，放电给负载，进一步提升该电路的电压增益。由于耦合电感可等效为：原副边匝数比为n1/n2的理想变压器,与励磁电感Lm并联
河南科技大学学报(自然科学版) 2016年6期2016-09-22
- 伪连续导电模式单电感双输出反激变换器
。变压器模型由励磁电感Lm和匝比为n∶1的理想变压器构成，开关管VSoa、二极管VD2、输出电容Coa以及开关管VSob、二极管VD3、输出电容Cob分别构成变换器的输出支路a和输出支路b。图1（b）为PCCM SIDO反激变换器的工作时序图。由图 1（a）和图 1（b）可知，支路 a、b 共用同 1 个变压器TF。在1个开关周期T内，通过互补的时分复用信号Soa和Sob，使反激变压器交替工作于支路a、b，其中，支路a复用时间为Ta，支路b复用时间为Tb，
电力自动化设备 2015年1期2015-09-19
- 变压器级联的双路均流准谐振反激LED驱动器
中变压器原边的励磁电流会影响输出均流精度，当应用于励磁电感影响主电路工作状态的拓扑，例如LLC 电路时［18］，励磁电流对均流精度的影响较大，同时每个变压器都要满足安规绝缘的要求，窗口利用率低、成本高.当输出功率小于100 W 时，准谐振反激变换器由于成本低、性能高而得到了广泛的应用［19］，但在反激变流器中将变压器原边串联［20］，电路工作于断续模式，仅能实现各串LED 模块的输出功率相等而无法实现输出均流.本文提出两级变压器级联实现多路输出均流的方法，
浙江大学学报（工学版） 2015年4期2015-08-10
- 逆变器前端倍压LC谐振推挽式直流变换器
不需要留气隙，励磁电流小，使得开关管开通和关断都是零电流。二极管承受最大电压时输出电压，实现零电流开关。分析了各个阶段的工作原理。推导了电路的电压增益特性。驱动电路采用UC3867 控制。制作了一台逆变样机，测试研制了电路分析的正确性与高效性。1 变换器工作原理1.1 变换器拓扑图1 示出所述DC-DC 变换器的电路框图。变换器原边由主开关管（Q1，Q2），变压器TX 初次侧双绕组组成。副边由变压器漏感Llk3和Cr组成的谐振环路和变换器的二次侧，以及整流
电气传动 2015年7期2015-06-10
- 双耦合电感二次型高升压增益DC-DC变换器
s1和Ls2、励磁电感 Lm1和 Lm2、匝比为np1: ns1和 np2: ns2的理想变压器构成，n1=ns1/np1，n2=ns2/np2。二极管 VDc和电容 Cc组成无源无损吸收电路，在主开关管 S1关断后，漏感 Ls2通过二极管VDc向吸收电容 Cc释放能量，而漏感 Ls1通过二极管 VD1向吸收电容C1释放能量。VDo1、VDo2为输出二极管，C1为中间储能电容，Co1、Co2为输出滤波电容，Ro为负载电阻。为简化分析，假设（1）除反并联二极
电工技术学报 2015年8期2015-04-10
- 瓷窑湾站64D半自动闭塞结合电路设计探讨
接车锁闭继电器励磁电路2．采用YSG与SSLG的前接点并联作为GDJ励磁电路的联锁条件，如图3所示。3 电路分析办理接车进路，进路锁闭(SJ↓)，进站信号机开放(LXJF↑)，列车驶入其接近区段时(YSGJ↓)，接车锁闭继电器JSBJ的励磁电路被接通。JSBJ励磁吸起后又接通其自保电路，直到列车完全越过进站信号机，接车进路解锁，即SJ继电器吸起时为止。图3 改造的轨道继电器励磁电路JSBJ的励磁吸起接通回执到达继电器HDJ电路，证明列车曾经占用过进站信号机
铁道通信信号 2014年9期2014-11-27
- 基于LLC 直流变压器（LLC-DCT）效率优化的死区时间与励磁电感设计
小的唯一参数是励磁电感，励磁电感感值越大，其损耗越小。所以根据桥臂间换流的死区时间可以算出一个满足原边开关管ZVS 开通的最大励磁电感，认为该励磁电感值为最佳值。但该文没提到死区时间的选取，这导致励磁电感和死区时间存在无数组解，而其他文献中以PWM 变换器中的经验，认为保证桥臂不直通的情况下，死区时间越小，效率越高。本文在第2 节中仔细分析了原副边电流有效值、开关损耗和死区时间的关系，推出了定量表达式，最终从损耗和死区时间的曲线图上得到了效率最佳化的死区时
电工技术学报 2014年10期2014-11-25
- 一种新型非调节隔离DC-DC变换器
。该变换器利用励磁电感电流获得一次开关的零电压开通，同时，由变压器二次漏感和谐振电容组成的回路[12,13]实现了二极管的零电流关断，消除了二极管的反向恢复损耗，同时减小了二极管的电压应力。变压器一次侧采用半桥结构，开关管的电压钳位在输入电压，减小了开关管的电压应力，可通过选择较低导通电阻的MOSFET，以减小导通损耗。二次侧二极管的电压钳位在输出电压，不受占空比的影响。本文详细分析了该变换器的工作模式，进行了稳态分析，并给出了变换器的软开关实现条件。最后
电工技术学报 2014年12期2014-11-15
- 副边双谐振软开关全桥直流变压器研究
的理想变压器、励磁电感Lm和副边漏感Llk组成，励磁电感Lm远大于漏感Llk；图2 副边谐振周期对SDR-FB DCX工作模式的影响Fig.2 Influence of secondary side resonant period on operational modes of SDR-FB DCXc.谐振电容Cr1和Cr2具有相同的电容值（Cr1=Cr2=Cr）。SDR-FB DCX在半个开关周期内具有4个工作模态，图3为其原、副边主要工作波形。图3 S
电力自动化设备 2014年2期2014-09-27
- 小轨道报警电路常见故障分析
段的XGBJ的励磁电路共有4条。1）在轨道电路正常、无车占用3525G轨道电路区段时，通过衰耗盒c31、a31给3525G区段XGBJ的线圈1、2提供电源条件，使其励磁吸起。2）当列车顺向占用3513G轨道电路区段时，通过3513G区段组合（QZ2-5）内的QGJ第4组后节点引入QKZ，与3525G区段XGBJ的自身4节点引入的QKF给3525G区段的XGBJ供电，使其励磁吸起，同时为RC阻容盒充电。3）当列车占用3525G轨道区段时，通过3525G区段组
铁路通信信号工程技术 2014年2期2014-07-13
- 超导磁体液氦注入口结冰现象的处理方法
氦注入口旁边的励磁电极插口，但打开这个口却发现，内管壁同样有结冰现象，励磁电极无法插入，无论如何操作，最后失超的可能性都非常大。2 故障分析经过分析、查证，找到了结冰的原因：上一次补充液氦时，由于磁体原装的液氦注入口封闭杆的固定螺帽破裂，补充液氦的技术人员就用他们的备用封闭杆代替，但由于备用封闭杆密封不严，于是空气进入致使液氦注入口结冰，因密封不严的备用封闭杆没有及时更换，导致结冰现象越来越严重，最后连与液氦注入口相通的励磁电极插口也结冰了。3 故障排除对
医疗卫生装备 2014年10期2014-03-09
- 关于计算机联锁与计轴自动站间闭塞结合探讨
电器BZBJ↑励磁电路:KZ→JSYJ↑→LFZJ↑→FSBJ↑→BZBJ1-4↑→KF;图1 计轴自动站间闭塞与联锁结合电路图BZBJ的励磁吸起,为发车站BSAJ的吸起作了准备;发车进路锁闭后,FSBJ↓,切断BZBJ励磁电路,在BZBJ缓放期间,接通了BSAJ。励磁电路: KZ→JSYJ↑→LFZJ↑→FSBJ↓→BZBJ↑→BSAJ1-4↑→QGJ↑→KF。以上电路模拟了“请求发车”工作过程。*接车站:接车站收到“请求接车”信息后, HDJ↑,使得本
铁路通信信号工程技术 2014年4期2014-02-21
- 64D半自动闭塞调试
铃鸣响。HDJ励磁电路（3）甲站断开BSAJ的1、4线圈直流24V电源，BSAJ落下，使得本站的ZDJ↓→使得乙站ZXJ↓（4）乙站的ZXJ↓后，HDJ缓放落下，在缓放落下的时间内，利用ZXJ↓，HDJ↑使得本站的TJJ↑并自闭，在TJJ↑与HDJ吸起缓放的时间内使得本站FDJ↑（阻容充电）→使得甲站的FXJ↑（5）由于甲站负线继电器FXJ↑、选择继电器XZJ↑（自闭），使得本站的准备开通继电器ZKJ↑（阻容充电并自闭）ZKJ励磁电路（6）甲站ZKJ↑自闭
科技致富向导 2013年19期2013-11-19
- 大功率全桥串联谐振充电电源理论设计
7]：伏秒数，励磁电感，漏感，耐压，功率。在本设计中，由于变压器初级输入电压为1.2 kV，次级期望输出电压达到36 kV，因此，变比设计为30。在充电过程中，负载电容实质是一个变阻抗负载，随着充电电压增加，其阻抗不断降低，因此，变压器达到最大伏秒数应该在充电的后期。因此，伏秒数为：V0T=1.2k×30.2 μs=36.24 mV.s （9）在实际设计中，考虑一定裕量，伏秒数取45 mV.s。由于负载阻抗不断变化，很难获得励磁电感和漏感计算的解析表达式，
电子设计工程 2013年8期2013-09-25
- 浅谈场联电路故障处理的方法与技巧
②室内JGJF励磁电路不正常;③1ZCJF第2组接点接触不良。要关闭出发信号，就证明LXJ↓，LXJ↓的条件是:1ZCJF↓或1ZCJF第4组接点不良。如图3、图4所示。图2 新乡北场办理发车进路电路图2．排除法。对JGJF↓的原因:①检查JGJF励磁电路正常，JGJF良好;②室外检查JGJF区段无异常，轨道电压未发生波动。排除第1和第2种情况后，第3种情况1ZCJF不良的可能性较大。而LXJ↓的条件是1ZCJF↓，因此可以判断是1ZCJF↓或接点不良造成
铁道通信信号 2012年3期2012-11-27
- 带气隙铁心电流互感器的频率响应特性
侧后励磁支路的励磁电感和励磁电阻;R2是二次侧绕组的电阻，iR是二次侧图3 CT低频等值电路负载电阻支路的电流，uR是二次侧负载电阻上的电压。由式(3)可得Ac(s)，即CT的电流传递函数的表达式:将s=jω代入式(4)，CT的传递函数并化简可得下式:显然，ωL就是-3dB截止角频率，对应的截止频率CT工作在低频条件下时，通常Rm≿R+R2，因此CT的传递函数，即式(4)可简化为3 带气隙CT的频率响应特性归算至二次侧的励磁电感可表示为其中，μeq是气隙铁
重庆电力高等专科学校学报 2012年6期2012-08-13
- 关于ZPW-2000A站联电路模拟试验的思考
图纸分析1GJ励磁电路只采了GJF(邻)↑条件，而供 GJ(邻)励磁的站联条件4电压正常，继电器动作也正确，2GJ的状态变化不应造成1GJ失磁↓，因此怀疑1GJ励磁电路误采了2GJ↑条件。检查配线却发现多采了 DJF(邻)↑条件，查看 DJ(邻)为↓，QZH零层也测不到经本站BG的1GJ两组后接点送来的站联条件2的电压，电路如图2所示。图2 邻站1GJ励磁电路至此再检查本站配线，最终发现侧面09-9与05-18的连线错误配至04-18，1GJ↑时不影响工作
上海铁道增刊 2011年1期2011-06-19
- 乌鲁木齐西站驼峰场调车信号错开故障分析
3DXJ继电器励磁电路因为449#道岔DBJ落下而无法励磁，编3线调车信号无法正常开放。如图1所示，此时由于449#道岔DBJ落下，449#道岔DBJ第5组落下接点接通IV2DXJ励磁电路，造成编2线的调车信号错误开放。3 解决建议为了解决这一调车信号错误开放的故障，建议变更原乌鲁木齐西站II场与乌鲁木齐西站峰尾场场间联系电路设计（449#道岔控制、表示条件在乌鲁木齐西站峰尾场），在乌西II场机械室44-8（L27）增加一个449#道岔的FBJ（FBJ的励
铁路通信信号工程技术 2011年3期2011-05-08
- 闭环电码化切频电路改进方案的探讨
继电器ZPJ的励磁电路，利用ZPJ缓吸2 s的时间特性，发送盒向轨道发送2 s载频为-1的25.7 Hz锁频码，经过2 s后ZPJ吸起，根据前方出站信号机的显示，改发与该信号机显示相符的低频信息码。但对于如图1所示的B1G区段而言，由股道（1G、2G、3G、IVG、VG、6G任何一股道）发车时，载频为下行线频率1700-2 Hz，接至由玉门南方面发来的列车时，载频为上行线频率2000-2 Hz，原设计中只考虑到上行接车时2000-2 Hz的载频。同时，在图
铁路通信信号工程技术 2010年1期2010-07-13
- 95型二线制改变运行方向电路改进探讨
正向发车的KJ励磁电路因打雷等原因造成瞬间停电落下后,必须待整个区间空闲 13s后才能重新吸起,对行车效率造成较大影响。这种情况主要发生在站间距离较长时,后发列车必须等待很长时间,即前行列车出清两站大区间后,JQJF2↑才能重新开放出站信号。2.电容、辅助办理、“双发”辅助办理困难。①电容 C1处于不间断充电状态,容易损坏,如果C1失效将无法正常办理改方;②原电路设计(6502电气集中)辅助按钮继电器吸起时间完全由人工决定,而计算机联锁系统只对继电器驱动
铁道通信信号 2010年5期2010-05-14