止口
- 高压压气机篦齿盘松脱原因分析及改进
子组件中,篦齿盘止口形位尺寸直接参与高压转子同心度预测，是关键装配参数，也是衡量装配品质的重要指标之一。故障描述发动机在完成一次试车后发生故障，按工艺要求需分解进行故障检查。在分解时发现，高压涡轮转子从核心机上拆下后，高压压气机转子后端的篦齿盘偏斜，手动检查后发现篦齿盘与高压压气机九级盘止口脱开。正常情况下，高压涡轮转子拆下时，篦齿盘与高压压气机九级盘连接止口仍处于较好的配合状态。零件结构高压转子主要由高压压气机转子和高压涡轮转子组成。高压压气机转子主要由
航空动力 2023年6期2024-01-07
- 基于数学逻辑的刀具补偿技术研究与应用
加工的零部件，其止口加工精度要求高，且直接影响发动机的性能及使用寿命。在生产制造中，因止口深度超差报废的气缸体在气缸体报废总数中占了很大比例，鉴于此，对基于数学逻辑的刀具补偿技术进行了研究和介绍，为止口加工精度控制提供了参考。关键词：气缸体；止口；刀具中图分类号：TG71 文献标志码：A 文章编号：1671-0797（2023）17-0077-03DOI：10.19514/j.cnki.cn32-1628/tm.2023.17.0210
机电信息 2023年17期2023-09-08
- 航空发动机机匣法兰连接螺栓受力分析
角形分布，未考虑止口连接对螺栓传载的非线性影响等，最终将螺栓受力分析简化为一个螺栓应力与外载荷呈线性分布的模型，对螺栓强度的评估存在一定的误差。随着三维仿真技术的发展，学者们陆续开展螺栓连接结构的刚度、应力等研究[3-7]。文献[8]开展了螺栓连接建模方法研究，表明实体连接模型具有较广的适用性，文献[9]～[12]分别采用了ANSYS和ABAQUS对螺栓连接开展了仿真研究，给出了发动机机匣刚度与螺栓预紧力呈非线性关系等结论，验证了螺栓连接的非线性特征。本文
机械工程师 2023年2期2023-02-27
- 封严环配合止口等离子喷涂再制造工艺
第2级盘通过配合止口定位，与第1级盘采用定位销子周向定位，起到封严的作用。在航空发动机大修过程中发现，封严环与低压涡轮第1级盘配合止口磨损较为严重，二者之间的缝隙变大，封严环的活动量也随之增大，使航空发动机的整体振动趋于恶化[2-4]，影响其使用寿命和工作效率[5-7]。若更换封严环新品，其配件制造周期长、成本高，亟需开展封严环再制造技术研究。封严环再制造主要采用等离子热喷涂技术，通过在磨损表面喷涂涂层修复磨损尺寸，从而延长零件使用寿命。等离子热喷涂技术广
航空发动机 2022年5期2022-11-28
- 止口及螺栓对法兰盘结构静力学特性的影响
110819)含止口配合的螺栓连接结构由于其结构简单、安装便捷、定心性好等特点，被广泛应用在管道、法兰以及航空航天薄壁壳等连接结构当中.由于螺栓和止口结构的存在，其结构之间通常有多个配合接触面，因此，结构本身呈现出非连续性的特点，其刚度也会由于结构的不连续性而产生刚度损失.近年来，对于螺栓连接结构的建模方法，国内外学者展开了大量研究.Kim等[1]讨论了板类连接结构中螺栓的建模方法，分别为实体螺栓建模、蜘蛛螺栓建模、耦合螺栓建模和无螺栓建模，耦合螺栓模型在
东北大学学报（自然科学版） 2022年10期2022-11-08
- 某型航空发动机钣金件变形故障分析
流道组件前端通过止口挂装在测试段外机匣上，后端通过3 个螺栓固定在承接段上。外流道组件与内流道组件共同形成涡轮出口燃气的流通通道，同时又起到对涡轮后承力框架进行隔热保护的作用。为了全面查找故障原因，开展了故障树分析，逐项排查后认为主要应从零件选材及工艺复查、结构设计尺寸、金相对比分析、零件变形分析等几个方面开展工作。图2 外流道组件结构及装配示意图3 零件选材及加工工艺复查为了全面分析，选取了其它几个发动机型号的相似结构部位的外流道组件进行了对比。通过对比
科学技术创新 2022年23期2022-07-25
- 弯管式混流泵导叶体维修探索
表现为导叶体上下止口损坏，导叶体止口与橡胶轴承之间的配后间隙增大，在电机不衡磁拉力、叶片不对称、叶轮来流非轴向等原因引起的外力作用下，导叶体与橡胶轴承连接螺栓损坏，其后果更为严重甚至引起机组故障停机，严重影响工程效益的发挥。导叶体损坏致使故障停机虽不常见，但因维修困难，危害较大，必须引起高度重视。本文以沙集泵站为例，在初步分析导叶体损坏原因基础上，得出控制导叶体与橡胶轴承上下止口的间隙是导叶体维修的关键。从适用情况、优缺点等方面分析比较垫青稞纸、镶内衬、加
江苏水利 2022年6期2022-06-24
- 曲轴箱气缸孔数控加工方法创新与实践
、表面粗糙度以及止口的平行度都影响柴油机的性能。图1 气缸孔位置2 气缸孔加工难点曲轴箱采用整铸毛坯，材质为球墨铸铁，体积大、形状复杂，设计要求精度高，加工难度大。我公司采用龙门加工中心对曲轴箱气缸孔进行加工。为了得到高精度气缸孔，需要克服3个难题。（1）镗孔刀具易崩刀 使用双刃镗刀镗削气缸孔特别是气缸孔二环时，易产生崩刀问题。这是由于镗孔深度较大，达到488mm。为防止崩刀，只能采用小的切削深度和进给量，从而影响质量和效率，故必须采用复合型专用刀具。（2
金属加工(冷加工) 2022年4期2022-06-21
- 关于消除某车型A柱异响故障的分析
cubing钣金止口间隙要求5±0.5mm，实测4.8～5.1mm，满足要求；③玻璃实车装车和钣金止口间隙5±1mm，实测4.9～5.1mm，满足要求。玻璃尺寸确认如图1所示。图1 玻璃尺寸确认由以上确认可知，测量玻璃垫块高度、cubing和实车玻璃装配间隙满足设计要求。3.3 A柱上尺寸小组成员对A柱上尺寸进行确认：①A柱和玻璃间隙要求5±0.5mm，实测5.2～5.3mm，满足要求；②A柱和钣金止口间隙要求1±0.5mm，实测0.8～1.1mm，满足要
汽车电器 2022年4期2022-05-04
- 航空发动机高速转动零件止口修复技术研究
末高温合金零件的止口经常出现尺寸超差现象，靠串件或更换新品来完成修理会影响发动机修理进度和增加成本，为此需要开展航空发动机盘轴类零件止口修复工艺方法研究。针对止口位置尺寸超差的盘轴类零件，采用热喷涂及化学镀镍尺寸修复技术是一种可行的修复方法。航空发动机用盘轴类零件在使用后变形大、使用过程中高速转动、止口部位尺寸小，对修复涂层的结合强度、表面粗糙度、应力状态等性能要求较高，修复工艺复杂、难度非常大。创新团队通过持续攻关，相继解决了钛合金、高温合金、粉末高温合
航空动力 2022年1期2022-03-09
- 大中型电机定子铁心立车加工工艺研究
要更换与之配套的止口，更换止口后需要与立车转盘调整同轴度，此工艺的调整精度和效率与操作者技能水平有着密切的关系。为了解决加工效率低、精度低等问题，改善加工工艺已经刻不容缓。1 当前大中型定子铁心立车加工工艺研究1.1 当前工艺方法找正：将止口吊装至车床转盘上，通过千分表测量止口的圆跳动，不断调整，使其圆跳动小于0.05 mm。夹紧：使用机床上的四爪卡盘将止口夹紧。加工：将铁心吊装到位并夹紧，开始车加工。更换：根据待加工铁心型号更换配套止口，从上述找正步骤开
机械管理开发 2021年12期2022-01-27
- 某环段类零件变形控制加工技术
风扇内环与叶片上止口为间隙0.022mm～0.073mm（如图2所示），下止口为过渡配合，间隙为-0.038mm～0.126mm，从设计意图分析，零件实际加工尺寸应属于正态分布，因此零件装配属于小间隙配合，内环实际加工尺寸超过中差 0.01mm，就会存在装配障碍且由于每个环段须安装17个叶片，综合影响因素会加剧装配卡死的概率。图2 配合位置的尺寸公差及间隙量图2.2 数据分析对此前装配部门反馈的两台装配不合格的该环段类零件进行数据统计分析，利用三坐标测量机
中国新技术新产品 2021年21期2022-01-15
- 汽车尾门密封条漏水因素研究
门密封条装配在尾止口上，是乘客舱与外界之间的一道屏障，阻止外界水、气、尘、噪音侵入乘客舱，同时阻止舱内冷、热气泄露。乘客舱尾门进水，水在尾门地板堆积，淋湿及污染舱内物品，引起地毯发霉生菌，钣金锈蚀，严重影响客户使用体验。本文结合CAE分析软件，对尾门密封条漏雨因素进行分析，从而达到降低尾门漏雨风险目的。图1 尾门密封条位置1 尾门密封断面结构分析在汽车淋雨试验测试中，用不同雨量和车姿来对车辆检测整车防水性。尾门作为整车开闭件的一部分，其使用频次较高，经常操
汽车实用技术 2021年23期2022-01-05
- 带有安装边螺栓连接结构的机匣包容能力研究
响，以及定距套和止口设计对提高结构抗冲击能力的作用。通过打靶试验进行验证，为数值仿真的准确性提供依据，并分析螺栓断裂的原因。1 研究模型1.1 几何模型为了便于研究，本文采用平板的机匣安装边螺栓连接结构模型，此模型是从整体环形机匣连接结构中截取得到的，如图2所示。图2 模型的简化Fig.2 Simplification of model本文研究中采用两种机匣安装边螺栓连接结构模型。首先通过模型1对叶片撞击位置和撞击角度的影响进行研究，其结构和尺寸如图3(a
航空学报 2021年9期2021-10-20
- 通用可调偏心工装的设计
面外圆D2与定位止口D1的纵向中心线偏心为e，横向中心线平行。工装设计时，根据固有胎具设计配合尺寸D2（H7），针对零件不同的规格、尺寸，计算出相应的定位止口D1、内孔D0、定位高度h和偏心e，设计制作相应的偏心工装。当h＞60mm时，由于备料的限制，所以需设计图2所示的焊接组合工装。图2 焊接组合工装偏心工装加工工艺：①精车上下两平面及外圆D2，粗车定位止口D1。②以外圆D2及下平面为基准找正，数控铣削定位止口D1，保证定位止口平面与底平面的平行度。2.
金属加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 焙烧炉进料转阀运行效果差的原因分析及改进措施
轴心线与端盖定位止口中心线重合情况；（3）端盖定位止口中心线与阀体孔的定位止口中心线重合情况；（4）阀体2端止口中心线与阀体孔轴线重合情况；（5）轴承、叶轮转子的径向跳动情况；（6）在轴承采用的是特殊专用的防尘式整体座式轴承时与轴承座孔对中情况，结构见图2。图2 转阀结构示意图（1）轴承内圈与轴是紧配合，对中精度很高，外圈与轴承座孔配合为过渡配合，对偏心的影响误差值Ta很小，可忽略不计。（2）转阀的轴承座与端盖就是2个单独零件焊接成1体后，要求轴承座轴线与
炼油与化工 2021年4期2021-08-30
- 航空发动机盘类零件止口表面质量控制技术研究
部位的加工要求，止口部位是盘类零件的加工难点之一，随着表面质量要求和工艺控制要求的提高，止口部位的加工难度极大地增加，同时也增大了加工结果的检测难度。本文通过调整走刀轨迹，基于均衡切削载荷余量分布的方式，对盘类零件的止口部位进行工艺方法和工艺参数优化，有效地保证了止口部位的加工质量。2 零件结构分析本文以某整体盘轴零件为例，该零件具有辐板壁悬伸长、壁厚薄等结构特点，如图1所示，该零件共有三处止口结构，止口位置尺寸精度要求高，三处止口尺寸分别为前止口R1.7
智能制造 2021年3期2021-07-01
- 客车底盘检修盖的一种通用型结构设计
采用“地板骨架止口+密封胶条+检修盖本体相互挤压配合”的密封结构，密封性好[3]，但地板骨架设计时需综合考虑检修需求、检修盖尺寸、密封胶条及隔音隔热棉厚度等多种因素，设计思路较复杂；③ 为满足不同车内地板厚度需求，边框型材需设计多种尺寸结构，模具开发费用高，不同车型间通用性较差；④ 美观度差，影响整车内部视觉效果。2) 铸铝整体成型检修盖。其结构采用“内框+外框”的组装方式，装配时先在外框内安装盖板内芯，然后将内框覆在盖板内芯上，最后用螺栓将内框、外框及
客车技术与研究 2021年3期2021-06-25
- 长拉杆-止口连接弯曲刚度损失及对转子系统振动响应影响
等[6]对拉杆-止口连接结构界面力学特性进行了研究，分析了弯曲力矩作用下止口端面应力分布特征，从而建立了连接结构的刚度损失模型。Hong等[3]以止口连接结构为研究对象，提出了连接结构刚度损失分析方法，研究了离心载荷、轴向压紧力和弯曲力矩对连接结构刚度损失的影响。阐述了连接结构的力学特性变化与连接结构局部载荷特征有密切联系。在转子系统动力学设计理论及应用研究中，为了准确考虑环境载荷对连接结构力学特性乃至转子动力学特性的影响，需要通过理论[7-11]和试验方
航空学报 2021年3期2021-03-27
- 水下航行体壳体楔环内外止口加工工艺 方法的分析与实现
下航行体楔环内外止口的加工工艺方法进行说明，以某型号水下航行体壳体为模型展开研究，旨在为水下航行体壳体楔环内外止口的加工提供合理的机械加工方法。某型水下航行体壳体的外径为180mm，其中有4段壳体的联接采用楔环的联接方式。选择合适的加工工艺方法，对合理利用资源、提高工作效率和提升产品质量具有决定性作用。本文在综合考虑多种工艺方法的基础上，采用两种工艺方法进行壳体楔环内外止口的加工，并比较其优缺点。1 楔环连接结构及零件模型1.1 楔环联接结构如图1所示，某
现代制造技术与装备 2021年1期2021-03-23
- 工业齿轮箱圆锥滚子轴承游隙调整的优化设计
新加工轴承端盖的止口深度来保证轴向尺寸公差，既无法保证装配精度，也降低了装配效率。因此，本文介绍了一种组合调整垫，通过不同厚度的组合调整垫来实现这个功能，既保证了装配精度也提高了装配效率，具有较大的市场价值。1 工业齿轮箱轴向游隙常用调整结构图1为单级圆柱齿轮箱的装配示意图。轴承的径向游隙和轴向游隙主要通过磨削调整套的厚度来实现。图1 单级圆柱齿轮箱的装配示意图由图1可知，输入轴和输出轴均采用了单列圆锥滚子轴承，通过面对面的布置形式减小了轴承的跨距，从而提
现代制造技术与装备 2021年1期2021-03-23
- 定子与电机机壳配合的过盈量对止口直径的影响
与后端盖连接处的止口的直径。本文通过workbench 分析定子外圆与电机机壳的尺寸配合对机壳止口圆度的影响。图1 伺服电机结构示意图2 有限元分析2.1 三维建模通过Solidworks 软件建立定子模型和电机机壳模型。定子模型如图2 所示,定子外径Φ18mm；电机机壳模型如图3（a）所示,其与定子配合的内圆直径Φ18mm。电机机壳止口处的缺口用于避让定子电路板；定子和电机机壳装配模型如图3（b）所示,此装配模型可直接用于Workbench 分析。图2
科学技术创新 2021年5期2021-03-17
- 法兰内侧止口底面的加工及测量方法
端轴的法兰内侧的止口底面提出严格要求，以保证装配时螺钉头的接触面积、预紧力等各项指标达到要求。法兰内侧止口底面的加工方法通常有三种：(1)选用镗刀进行镗削，通过多次接刀完成止口底面的加工，此种加工方法的缺点是对安装刀具、接刀痕迹的控制提出了严格要求，通常很难达到较高精度；(2)使用板刀进行镗削，虽然解决了接刀的问题，但此种方法对刀具的制造、安装精度等要求极高，由于刀具刃口长，加工过程中振动的可能性极大，且不易消除；(3)选用角铣头来加工，即从法兰内侧进刀，
中国重型装备 2021年1期2021-01-25
- 卷扬减速机卷筒止口同轴度检测装置设计
卷筒设计需要两个止口的同轴度在一定范围之内，如果相差太多，会导致跳动太大，影响产品连接处的转矩增大，影响卷扬减速机的使用寿命，同时也影响主机的使用寿命。而且该产品也会随同主机产品出口，检测更加严格，所以单个零部件的能否达到技术要求会直接影响产品的使用寿命及对应主机的使用效果，所以要控制好卷筒的止口处的同轴度，同轴度的测量显得尤为重要。通常的测量方法是会选择三坐标法，但是对于大型大批量的产品，三坐标只能用于小批量的抽检1～2件，因为卷筒为铸件，不方便用三坐标
机械工程师 2021年1期2021-01-22
- 双转子电机的定子固定装置的优化设计
机壳两端和端盖的止口进行定位[5]。双转子永磁电机的定子内侧和外侧都有齿槽和气隙，无法在定子外侧安装扣片或紧固筋定位，硅钢片不能和机壳直接相连，也无法利用机壳和端盖的止口来进行内外气隙的同心定位。因此，电机选择了定子固定装置这种机械结构实现上述两种功能。电机未采用定子固定装置结构如图1所示。图1 DRRFPM结构从图1可以看出，定子与端盖连接时仅仅靠螺丝的圆柱边同端盖的止口面配合，起到保证整个定子铁心的同轴度，这将远比普通电机的机座端盖止口面配合保证定子铁
微电机 2020年9期2020-12-04
- 某发动机高压转子平衡工艺问题分析与排除
相对转子连接定位止口基准A、B 的柱面跳动实测值为0.078～0.088mm（图纸要求：≯0.015mm）。采用高精密气浮转台检查高涡模拟转子（图4），高涡模拟转子后轴颈相对转子连接定位止口基准A、B 跳动实测值为0.019mm（图纸要求：≯0.015mm）。证明高压压气机模拟转子及高涡模拟转子存在变形超出设计使用要求的问题。按 照“Balancing Machines:Tooling Design Criteria”（SAE ARP4163）标准[10]
航空制造技术 2020年16期2020-11-03
- 活塞铸造气门坑定位加工研究
择，一般选择活塞止口作为加工定位基准。以活塞止口作为加工定位基准加工活塞外圆后，活塞气门坑与外圆的位置度超出0.2 mm，不符合产品设计要求，因此需要重新选择加工定位基准[1]。经过试验，设计活塞气门坑为加工定位基准，加工活塞外圆可以保证铸造气门坑与活塞外圆的位置精度。但是在加工活塞其他质量特性过程中，由于定位装夹不准确，不能保证活塞其他质量特性在设计要求范围内，需要将活塞整个加工过程的加工定位基准进行转换。经过多次试验，选择活塞铸造气门坑为活塞止口的加工
设备管理与维修 2020年9期2020-06-01
- 汽车右后门窗导槽和四角窗匹配 （Z向和Y向）问题分析
受后门调整、后门止口、窗导槽、C柱光亮板装配位置等因素影响，分析也从这些方面入手。拆开后门窗导槽，扫描C柱光亮板尺寸，如图8所示，发现C柱光亮板Z向偏高1.9 mm左右，同时查看实车，已经可以看到C柱光亮板顶足窗导槽、导致窗导槽轻微变形的现象。图8 C柱光亮板Z向偏差和窗导槽变形照片发现C柱光亮板装配偏高后，还需要确认门钣金止口的尺寸偏差。如图9所示：止口的Z向偏低0.6 mm，对问题是有利的，但是止口的Y向往车身外偏差0.8 mm，会导致窗导槽Y向向外，
汽车零部件 2020年4期2020-05-25
- 密封条长度与钣金止口长度关系的分析研究
密封条长度与钣金止口长度的关系的合理性。此判断可在新产品开发过程中直接通过钣金止口长度准确给出密封条长度值，有效降低装配问题率，文章对工程实践具有指导意义。关键字：密封条;长度;钣金止口中图分类号：U466 文献标识码：B 文章编号：1671-7988（2020）06-169-02Abstract： In the process of vehicle development， in order to improve the efficiency of
汽车实用技术 2020年6期2020-05-06
- 螺栓连接结构的止口部位优化设计
强螺栓连接结构的止口部位优化设计杨 乐，王立强（西安航天动力技术研究所燃烧、流动和热结构国家级重点实验室，西安，710025）对某Φ1000mm金属壳体螺栓连接结构建立三维有限元模型，基于AWE平台首先分析了无止口结构设计对螺栓的受力影响，进而以计算机实验设计方法为基础，采用目标驱动优化设计，对有止口结构进行优化设计。计算结果表明，在螺栓安全系数确定的前提下，优化后的螺栓连接结构变形协调，螺栓部位应力分布合理，相比初始结构，螺栓Mises应力减少15.6%
导弹与航天运载技术 2020年2期2020-04-22
- 电机机座的工艺与机械加工分析
过程中，机座两端止口与端面的全跳动是影响电机整体质量的关键。要想有效提高电机的制造加工质量，就必须要从电机机座的制造加工工艺入手。电机机座作为电机的关键部件，其结构多采用钢板焊接方式来呈现出一种较为细长的箱体形状。这种结构形状设计对电机机座的制造加工技术以及止口、铁心内径的等级精确度提出了更高的要求。从目前我国生产制造企业的实际情况来看，虽然绝大多数企业的设备已经逐步向着中型设备方向开始过渡，但由于电机机座制造加工的过程相对较为复杂，存在很大的制造加工难度
黑龙江科学 2020年4期2020-04-08
- 超声冲击去应力处理技术在牵引电机加工工艺中的应用
放极其敏感，机座止口加工后应力变形严重无法到达设计要求。电机整体性能受到致命影响。牵引电机定子在加工过程中，接线盒与机座、拉板与铁心之间常采用焊接的方式，在焊接过程中产生内部残余应力[1]。残余应力值过大，导致定子关键尺寸应力变形，特别是定子两端止口加工精度及同轴度，其变形结果会影响整个电机端盖在定子上的装配状态，从而影响端盖内轴承的相对位置关系，最终影响整台电动机工作性能。因此，减小定子加工后过程中焊接残余应释放对精度尺寸加工的负面影响是保证电机最终装配
环境技术 2020年1期2020-03-06
- 基于锤击处理的牵引电机定子加工工艺优化
性能[1]。定子止口作为牵引电机电子与端盖合装时的定位基准，其加工精度直接影响整个电机定转子的装配精度。在牵引电机定子的加工制造过程中，一般会涉及较多的焊接，例如接线盒的焊接，定子铁心与拉板之间的焊接等。焊接时，在高度集中的热量瞬间输入的情况下，焊接过程结束后，焊缝附近会产生较大的残余应力，电机的定子将产生较大的变形，如果不进行去应力处理将影响后续定子加工的精度[2]。对于大型零部件且焊接加工较多的情况下，去应力退火是较为简单、常用的一种减小应力影响的方法
时代农机 2019年6期2019-10-12
- 牵引电机端盖加工的去应力退火工艺优化
零件之一，端盖的止口作为定位基准，其精度直接决定着电机轴承的装配精度，进而影响整个电机的性能[1-3]。考虑电机运行的平稳性，牵引电机的传动端常采用柱轴承，在轴向上不受力，因此传动端端盖在轴向上不受力，加上电机的通风窗口问题、轻量化问题，牵引电机传动端端盖大多设计为镂空多孔的结构，如图1所示。端盖上轴承室外的气动平衡槽等结构相对比较复杂，无法一次铸造成型，必须先将铸造好的毛坯进行加工，加工完后焊接封板形成腔体，但焊接应力释放带来的变形会影响端盖的制造精度。
时代农机 2019年6期2019-10-12
- 航空发动机低压涡轮转子故障分析
超差、封严环配合止口尺寸磨损超差、密封跑道腐蚀等,笔者分析低压涡轮转子典型故障产生的机理和原因,提出故障排除措施,进而提高低压涡轮转子的工作可靠性。2 低压涡轮转子结构如图1所示,低压涡轮转子主要由低压涡轮一级盘、低压涡轮二级盘、封严环、低压涡轮轴、蜂窝组件、密封跑道等组成。其中,封严环与低压涡轮一级盘、低压涡轮二级盘通过配合止口定位,封严环通过低压涡轮一级盘上的销实现周向定位,低压涡轮一级盘、低压涡轮二级盘、低压涡轮轴通过双头螺栓连接,低压涡轮轴、蜂窝组
装备机械 2019年3期2019-09-20
- 热载荷对止口连接结构过盈量的影响分析
在航空发动机中，止口连接结构早期与螺栓连接等其他连接方式配合使用，近几年开始独立作为连接结构应用，该结构在实现定心传扭的同时，大大减少了连接结构零件数量，有效减轻了发动机质量，很好地顺应了现代航空发动机高转速、轻质量的发展方向[1-2]。例如20世纪90年代GE公司在燃气轮机高压转子中设计了带有拉杆系统的止口连接结构[3]；德国的MTU公司设计的1种无螺栓高压压气机转子中利用止口连接代替了螺栓连接[4]；美国PW公司的PW1000G齿轮传动涡轮风扇发动机高
航空发动机 2019年2期2019-05-05
- 浅谈工艺尺寸链原理在零件设计加工过程的应用
制mm——车左端止口、右端止口并保证10±0.075mm，按图纸要求加工零件两侧的止口，保证凸台尺寸10±0.075mm时，同时要求下面两侧突出的小台阶以通过剖切平面的对称中心平面对称。在加工过程中凸台尺寸10±0.075mm是加工左侧止口和右侧止口后形成的，要保证凸台尺寸10±0.075mm的尺寸精度，就要同时保证左侧止口和右侧止口加工深度的尺寸精度，运用工艺尺寸链原理计算左侧止口和右侧止口加工深度。首先建立工艺尺寸链简图，如图6所示，分析工艺尺寸链简图
中国设备工程 2019年4期2019-03-07
- 带止口定心传扭结构高速转子轴向预紧力估算方法
级压气机盘采用了止口定心传扭结构，为确保止口定心传扭结构可靠工作，有必要对止口定心传扭结构轮盘间的轴向预紧力进行研究。为此，设计了能很好反映装机低压转子的低压模拟转子，并针对该转子的轴向预紧力开展了理论分析研究。采用分段圆筒的简化思想，建立了前三级压气机盘和中心拉杆的简化模型。基于弹塑性力学和材料力学理论并考虑离心载荷的影响，揭示了轮盘间轴向力的变化量与转速之间的关系，对设计确定的轴向预紧力进行了评估。2 低压模拟转子前三级压气机盘与中心拉杆等零件的结构涡
燃气涡轮试验与研究 2018年5期2018-11-29
- 客车舱门漏水工艺性分析
方面：（1）舱门止口设计结构不合理，仅依靠止口上的密封胶条进行单层密封，当舱门本身存在局部变形、止口精度误差、雨水量过大等状况时，易产生漏水的情况[1]（见图1）。图1 舱门止口设计示意图（2）舱门止口焊接误差，造成密封条过压或压紧不足：密封条过压时间过长，容易造成密封条变形；压紧不足，舱门与胶条之间存在缝隙，引起漏水。（3）舱门止口周边打胶密封不完整，尤其在焊接对接接缝处或焊接缺陷部位，打胶密封不到位极易引起漏水问题的产生。（4）舱门内外蒙皮夹层部位密封
安徽科技 2018年3期2018-11-26
- 4102B型柴油机气缸套断裂故障分析与预防措施研究
缸套为薄壁干式上止口定位气缸套，缸套材质为硼铸铁。其结构特点有：（1）受柴油机缸体结构限制，缸套壁厚只有1.5 mm，最薄弱退刀槽处只有1．3 mm.（2）干式气缸套压装后与缸体直接接触，结构的刚度要求较高，工作中温度分布不均匀，导热性相对较差，容易发生局部形变。（3）属于成品缸套，内表面和外表面都需要在缸套厂进行精加工，与缸体分组压装。（4）使用缸体缸孔止口进行定位，缸套沿部承受缸套压入力，工作中承受活塞的拉力及缸盖螺栓的紧固预紧力。气缸套参考结构如图1
装备制造技术 2018年6期2018-08-04
- 高精度筒类零件的加工及测量方法
)图纸要求外圆及止口全跳动0.02 mm，见图1，要求两总长端面全跳动0.02 mm，要求两端止口尺寸公差等级为H6，必须一次装夹完成加工才能保证设计要求。由于其长径比大，尺寸公差小，形位公差严，选用立式车床根本无法达到图纸要求。在卧式车床上采用一夹一架的装夹方式，虽然能够加工床尾一端的止口及外圆，但不能加工床头一端的止口及端面，在工件调头装夹后，根本无法保证止口全跳动0.02 mm的要求。在工件空心的情况下，要保证一次装夹完成两端止口及外圆的加工，只有在
中国重型装备 2018年3期2018-07-27
- 某MPV车型侧窗玻璃自爆的研究
玻璃安装时与车身止口间隙要求、胶条压缩量的测量、整车边缘应力值被确认为风险因素。下面开始对风险因素进行确认。对玻璃与车身止口间隙、胶条压缩量进行确认。经核对数模，确认设计侧窗与车身侧窗止口钣金设计间隙为10 mm(此时侧窗胶条表现为最大压缩量)。检测侧窗玻璃与钣金间隙值，测点分布见图4。图4 侧窗与车身匹配间隙测量点示意图(1)测量条件1：保证侧窗与D柱、侧围配合零面差，不扣上侧窗把手锁扣情况下检测某MPV车型间隙值，检测结果见表4。(2)测量条件2：扣上
汽车零部件 2017年12期2018-01-11
- 高压隔爆型电机机座加工工艺改进技术
所不同，它的两端止口深度增加，端面加宽，两端止口与铁心内圆及端面对轴心线圆跳动及同轴度的要求提高了，即尺寸精度和形位精度要求高；如果变形严重，将直接导致机座与端盖配合处爆隔接合面间隙较差，不能满足隔爆型设备的隔爆外壳要求。本文对高压隔爆型机座加工工艺的传统方法进行两次加工改造分析，制定了最佳的工艺改进方法，并通过试验加以验证。1 机座加工工艺1.1 传统加工工艺方案采用传统工艺方案，机座加工完成后止口变形严重，且各部位变形量不一致，最大的变形量达到1mm以
防爆电机 2017年6期2017-12-13
- 某车型车门关门力优化方法研究
密封条相对于车门止口间隙不同位置状态下的密封条压缩负荷如表2所示：5 门洞止口配合间隙优化门洞止口配合间隙对关闭力的影响主要体现在，车门安装铰链面精度及门洞区域的配合面精度上。车门铰链安装面变形，可能会导致车门整体向X向偏移；而门洞区域车门门框变形，可能直接导致车门与车身之间的间隙变小。5.1 门洞止口间隙偏差要因确定使用密封间隙测量仪对车门门洞止口密封间隙进行测量，可确认车门与门洞的配合情况，某车型车门门洞止口密封间隙测量结果如图9所示，结果显示门洞右上
汽车科技 2017年6期2017-12-07
- 浅析电机轴承异音与预防措施
1 机座非传动端止口变形现场测量机座、前端盖、后端盖等各30件，绘成横坐标为止口直径和止口圆柱度（略去基准尺寸），纵坐标为尺寸占比的分布图（见图一、二、三、四）。相同点：机座、前端盖、后端盖的止口直径及止口圆柱度不呈正态分布，超越控制线；机座止口直径偏下限。不同点：机座非传动端止口椭圆占26%；非传动端端盖止口偏下限。因此机座非传动端止口椭圆是主要矛盾。图一 机座非传动端止口图二 机座传动端止口图三 非传动端端盖止口图四 传动端端盖止口2.2 机座非传动端
新商务周刊 2017年7期2017-10-17
- 轮盘止口定心传扭结构配合面过盈量估算方法
12002)轮盘止口定心传扭结构配合面过盈量估算方法范潘潘1，2，邓旺群1，2，袁胜1，2，何萍1，刘文魁1，2(1.中国航空动力机械研究所，湖南株洲412002；2.航空发动机振动技术航空科技重点实验室，湖南株洲412002)针对涡桨发动机压气机轮盘止口定心传扭结构配合面过盈量开展研究，为其设计提供理论依据。基于拉梅公式并考虑离心载荷的作用建立套装圆筒的力学模型，利用胡克定律和变形协调方程建立套装圆筒在高转速下配合面过盈量与剩余套装应力、转速之间的关系，
燃气涡轮试验与研究 2016年5期2016-12-01
- 汽轮发电机转子端头槽楔配加工工艺
子端头槽楔的护环止口加工，传统工艺采用与转轴护环止口同车的方式完成。针对核电半速汽轮发电机转子端头槽楔护环止口及转轴护环止口，不能采用同车的加工方式完成这一问题，提出了一套端头槽楔根据转轴护环止口精加工结果，单独配加工的工艺方案：将端头槽楔预装至转轴槽楔槽内，通过自制的测量装置精确测量出止口位置突出尺寸，并根据测量结果，应用数控设备完成端头槽楔的配加工。通过该套工艺方法的实际应用，有效解决了核电半速汽轮发电机端头槽楔护环止口加工问题。AP1000核电半速汽
上海大中型电机 2016年3期2016-11-09
- 圆形料场堆取料机中心立柱的加工
对法兰副，有定位止口来保证筒体的同轴度要求。但分段后两段筒体的长度仍然超长 （大约9 000 mm），直径也超大 （连接法兰直径2 750 mm），超出了一般设备的加工范围。因此考虑在TK6926数控镗铣床上加工，具体方法如下。（1）将筒体垂直放置（筒体轴线与镗铣床主轴垂直），轴向校正筒体毛坯，在两端法兰端面、法兰外圆（一次装夹，通过移动设备立柱与伸缩刀具主轴）铣削(X轴、Y轴、Z轴）3个方向的基准点。（2）将铣削好基准的筒体旋转90°放置 （筒体轴线与镗
机械制造 2015年8期2015-06-12
- 西服上衣止口产生问题的原因及解决方法
300）西服上衣止口产生问题的原因及解决方法王琳琳（山东省德州市武城县职业中等专业学校 山东德州 253300）西服上衣止口的制作是服装教学的重难点，也是学生出现问题最多的部位。止口部位处理的是否得当，对于服装的整体造型及成衣品质具有十分重要的意义。本文主要从西服上衣止口产生的问题、原因及解决方法这三个方面进行详细的阐述。西服上衣止口 撇胸 方法引言通过这几年的服装工艺教学实践，笔者发现学生在进行上衣止口部位制作时，容易出现一些问题，尤其是西装上衣止口的制
新教育时代电子杂志(教师版) 2015年21期2015-02-27
- 等温离心压缩机可磨密封间隙测量技术及其装配工艺改进
未考虑零件设计上止口的配合间隙。在可磨密封设计上，可磨密封止口和隔板止口的配合允许间隙为0.016～0.148mm。在装配过程中，由于弹簧的作用力，可磨密封止口和隔板止口的配合允许间隙被弹簧力压合贴紧，此时设计上的间隙就反应成一部分总高h，如图2中所示。在设计上，总高允许值为0.05mm～0.94mm（上述数据是根据查阅图纸后经过装配尺寸链计算得出）。此时若不考虑这一部分的变化量，可磨密封止口和隔板止口的配合允许间隙就转化为忽略掉的负间隙误差，造成一定的测
风机技术 2015年1期2015-02-20
- 汽轮机中间轴制造工艺方案改进
设计图上两端均有止口，一端止口为凹止口，一端止口为凸止口（见图1），这两个止口分别联接高中压、低压转子，使两根转子联成一个整体。如果中间轴两个止口在加工时存在不同心问题，电厂装配后就会造成两根转子不同心，并且跳动量会随着转子的长度方向进行放大，对整体轴系跳动会有很大影响，跳动值过大就会造成机组轴系振动，严重影响机组运行安全。图1 中间轴图2 两端闷头孔处镶入闷头中间轴材质是锻件，轴中间存在一个中心孔，在制造厂加工制造中间轴时是先上镗床以中间轴的中心孔为基准
机械工程师 2014年12期2014-12-23
- 电动机定子止口双扩张夹筒式车夹具的设计
—带绕组定子两端止口精车时的同轴度。传统的小锥度芯棒车夹具脱模困难、报废率高。为此研发了一种集定位、夹紧于一体的双扩张夹筒式车夹具，实现变轴向拉力为径向扩张力，从而极大地提高了生产效率。1 永磁低速同步电动机及定子部件的结构分析永磁低速同步电动机无需齿轮减速装置便可获得低转速 (60 r/min)、高扭矩(7 500 mN·m)，具有较好的自锁能力，且能瞬间启动、倒转和停机。它虽属步进电机系列，但无需特殊电源，仅以220 V 普通交流电源供电即可，因而在矿
机床与液压 2014年20期2014-11-18
- 一种特殊测量方法的探讨与应用
存在必须使用的短止口凸台，其形式如图1所示。该止口有定位、配合作用(一般尺寸精度在6、7和8级)，加工中检验时，用现有的测量工具无法满足检验要求，其原因分析如下。图1 (1)游标卡尺精度偏低，最小刻度为0.02 mm，不能准确读出止口的实际检测值，不能满足加工检测需要。(2)外径百分尺的测量精度比游标卡尺高，并且测量比较灵活，因此，当加工精度要求较高时多被应用，但是如图2所示，固定测砧2及测微螺杆3使测量距离受限为距量具的使用轴套外表面最小为10 mm，对
金属加工(冷加工) 2014年13期2014-10-12
- 活塞削孔工装的改进
种方法:其一，由止口定位，压块压住活塞顶部;其二，压块压住活塞止口部，再由镗刀加工削孔。这里有个关键加工尺寸——压缩高，压缩高指的是活塞削孔中心到活塞顶面的尺寸，这个尺寸要求很高。一般地主轴上所装镗杆中心高是固定不变的，那么，只有改变活塞削孔的中心高，也就是改变活塞夹具的高低来满足压缩高。实际操作人员在调整时是靠添加铜皮来保证镗孔到活塞顶面之间的压缩高，即繁琐费时又影响加工质量。并且加工过程受温度影响，每天都要添加或减少铜皮来保证压缩高尺寸，不能保证工装标
内燃机与配件 2014年5期2014-08-29
- 关于大型电机机座精镗加工制造的工艺方法
，找正后粗车机座止口1及铁心处，止口1端面留1 mm加工余量，止口1直径留2 mm加工余量，铁心处直径留1.5 mm加工余量(即留出精镗1遍至产品图纸尺寸的加工余量);机座翻转后装夹，即用四爪卡盘夹紧机座外圆B处，找正后车削空刀处至产品图纸尺寸，按给定的尺寸公差精车止口2处，并保证留出2 mm加工余量，用于铣、钻底脚时定位使用，止口2处端面留出1 mm加工余量。如图1所示。2)在数控钻铣机床上将机座立式安装，并以止口定位胎定位机座止口2处，采用液压压板压紧
上海大中型电机 2013年1期2013-12-10
- 工件内、外浅止口直径的测量方法
22)盘类零件的止口部位，经常是起到装配、定位甚至是密封的核心作用，尺寸精度往往较高。检验人员在应对15 mm以上止口深度的工件时，可以选择外径千分尺、内测百分表、内测千分棒等通用量具进行直径测量。当被检测工件止口深度小于15 mm时，量具的测量面无法与被测工件进行接触，因此采用一般的通用量具就无法得到工件直径的实际尺寸，而在实际加工现场又必须测到精确尺寸以便及时进行刀具的修正和补偿［1］。如图1所示零件内、外止口深度尺寸均较小，针对此类零件较难检测的情况
制造技术与机床 2013年8期2013-09-27
- 重型燃机压气机轮盘冷加工方法
各级之间通过凹凸止口配合叠装在一起，通过长拉杆拉紧。装配结构上要求单级轮止口、螺栓面配合面加工的尺寸精度、形位公差必须保证。一般地，各级轮盘止口跳动、螺栓面跳动、平面度要求为0.01～0.02mm 之内，跳动测量具体位置如图2 所示。图2 单级轮盘形位公差跳动测量位置轮盘加工主要工序有：（1）粗精车削（加工端面外圆内孔轮廓型线）；（2）钻镗（加工拉杆螺栓孔）；（3）拉削（圆周榫槽加工）；（4）磨削（螺栓面平面度、平行度的保证）；（5）喷砂，喷漆（表面处理工
机械工程师 2013年5期2013-08-14
- 外径千分尺式内径测量卡的设计及使用
工件时，工件的内止口测量由于心轴处在工件中心，不能用游标卡尺直接进行测量，用普通的卡钳进行测量，由于操作人员操作手法、卡钳松紧等原因，尺寸测量操作不方便，数据测量不准确。工件加工尺寸经常出现偏差，合格率低。需要重新装夹进行返工，加工效率非常低。1.设计思路为提高尺寸测量的准确性和操作时的可靠、方便性，提高工件的加工合格率及加工效率。我们考虑借鉴外径千分尺和普通卡钳的结构，假如将外径千分尺直线测量杆弯折90°，作为测量爪，将两种结构结合起来，设计一种类似于外
金属加工(冷加工) 2013年17期2013-06-18
- 轴承套圈斜油孔钻模加工工艺改进
等分面留磨量,与止口中心对称0.15mm以内。（4） 平 磨:磨好端面及等分面,与内孔对称垂直0.05mm以内。（5） 镗 工:以止口及相邻端面找正,镗好等分孔。（6） 钳 工:去毛刺,打字。首先，企业应该强化全体员工的内控意识，做好内部控制培训、宣传工作，树立整个企业的内部控制思想。然后，企业可以通过外包的方式，聘用有资质的中介机构量身打造一套健全合理的内部控制制度。之后，将内部控制制度在企业的所有环节、所有部门贯彻执行。（7） 热处理:淬火,发蓝。（8
哈尔滨轴承 2012年4期2012-06-11
- 电动机耗电的机械故障原因及消除方法
孔磨损，或者端盖止口与机座止口变形，使机座、端盖和转子三者不同心而引起扫膛。也有因铁芯受高温而变形相摩擦。此类故障还会使电动机强烈振动，产生过热现象，甚至烧毁电动机绕组，造成事故停产。消除方法：先检验轴承是否处于合格状态，然后可在车床上校验转子铁芯有无异常变形。根据变形程度，将转子铁芯外径减少（用车床加工）0.2～0.3mm，这时电动机的空载电流略有增加，但不妨碍正常运转。如系端盖轴承孔磨损，可参考照（5）进行修理。端盖止口和机座止口磨损采用修正止口或调换
中国新技术新产品 2010年10期2010-01-01