端电压
- 三线圈无线电能传输系统分段补偿技术研究
圈及补偿电容的端电压骤增，电容击穿的风险增大，且易造成安全隐患。对于谐振电容端电压过高这一问题，文献[17]采用分段补偿的发射线圈避免了电容高压击穿的风险；文献[18]比较分析了分段线圈与不分段线圈的电场强度，结果表明分段线圈的电场强度远低于不分段线圈的电场强度；文献[19]将分段补偿方法应用于高频WPT 系统中，以降低寄生电容端电压。上述文献均证明了分段补偿能有效降低端电压，但文献[17]与文献[18]未对分段补偿的原理及设计方法进行阐述，而文献[19]
电源学报 2023年6期2023-12-28
- 基于改进Bayes信息量准则的锂电池自适应变阶AVO模型
O 模型，通过端电压误差Bayes 信息量确定模型阶数的最优解，以最优拟合度、最小平均误差和为目标函数，利用樽海鞘优化算法搜索模型阶数的全局最优解，使模型变阶效果达到最佳。最终通过仿真和实验，验证AVO 模型的精确性与实用性。1 锂电池自适应变阶模型1.1 自适应变阶等效电路模型锂电池等效电路模型(equivalent circuit model，ECM)在工程应用中主要有一阶RC 模型、二阶RC 模型等。模型精度往往与阶数成正比，理想情况下，当低阶模型拟
电源技术 2023年9期2023-10-05
- 远端电网故障下双馈式变速抽水蓄能机组平衡点存在性研究
域，并分别从远端电压跌落深度、电网短路比、电网阻抗角、机组无功支撑系数4个因素分析对其运行平衡点存在性的影响。最后，通过MATLAB/Simulink仿真验证了理论分析。1 低电压穿越策略图1给出了DF-VSPSU接入电网阻抗不可忽略的单机无穷大结构图。其中，DF-VSPSU电流正方向指向电网，下标abc、dq分别表示电气量在三相静止abc坐标系、两相同步旋转dq坐标系下的形式，下标s、r分别表示双馈发电电动机定、转子绕组，E、Us、Is、Ir分别表示远端
电机与控制应用 2023年1期2023-02-03
- 基于混合储能的风力发电系统功率波动抑制策略研究
：3 超级电容端电压限制策略其应基于以下三个方面的原因考虑：（1）双向DC／DC变换器的工作效率问题导致超级电容容量存在一定的误差。（2）异常情况下，直流母线的功率波动可能超过允许上限。（3）直流母线功率波动出现上限值的概率极小。因此，需要采用合理的方法对超级电容的容量进行修正。上述三个原因导致超级电容在运行中会达到功率上下限值，这样就会使超级电容的功率波动抑制能力削弱。为了解决此问题，有必要对超级电容的端电压采取预控制措施，限制其达到上下限值。超级电容端
电气传动自动化 2022年4期2022-08-04
- 大功率无刷直流电机反电动势过零点检测策略
献[5]提出了端电压反电动势法，主要方法为通过数学建模推导端电压与相反电动势间的关系，借助硬件电路实现端电压检测，并推算出相反电动势过零点，利用过零点与电机换相点之间的相位关系进行电机控制。端电压法尤其适用于BLDCM 的六步控制方法，因为在六步法控制中，电机三项绕组为二二制导通，三相中的一相始终为对地浮空状态，这使得端电压检测具有了良好的检测时机和条件，但是同时由于BLDCM 存在换相续流情况，若换相续流时间大于1/2扇区的运行时间，则会导致反电动势过零
电子技术与软件工程 2022年1期2022-07-08
- 一种单级低开关应力无电解电容LED电源
反向充电，使其端电压下降为零，当开关管被触发时实现零电压开通。在对寄生电容反向充电的同时，反馈漏感能量、提高电源效率。文章详细分析了该变换器的工作模态，给出参数设计方法，最终搭建实验平台对所提方案的可行性进行验证。1 电源工作原理1.1 主电路拓扑单级低开关应力无电解电容LED电源主电路如图1所示。电源主要包括整流电路、单级部分、辅助回路。整流电路为四个二极管构成的整流桥；单级部分由升压变换器与反激变换器共用开关管S1构成，减少开关管数量，简化电路结构，减
电气传动 2022年9期2022-05-05
- 基于无刷直流电机的无位置传感器控制*
流电机非导通相端电压与母线电压之间的关系得到反电动势过零点信息，省去了重构电机中性点的硬件电路，并且不需要滤波，避免了换相信号延迟，具有换相准确、计算量小、实时性好，启动迅速等优点。1 控制原理分析1.1 无刷直流电机数学模型图1所示为三相全桥式无刷直流电机的拓扑图，采用H_PWM-L_ON的二二导通三相六状态工作方式。为简化分析，假设电机绕组为星形接法，不考虑齿槽效应和磁路饱和，忽略磁滞、涡流、集肤效应和温度对参数的影响。图1 无刷直流电机拓扑图无刷直流
传感器与微系统 2021年11期2021-11-24
- 本安电路电容放电模型与仿真分析*
是电容值和电容端电压. 为了满足本安电路的防爆要求，可重点考虑可降低电容值和电容端电压的方法.1.2 电容放电能量抑制方法抑制电容放电能量最常用的方法有等效电容法(串联电阻)和降低电容端电压两种. 等效电容法是在电容支路中串联可靠电阻[19]，使电容内阻增大，这样串联电阻和电容整体形成一个新的等效电容组件，该等效电容组件对外呈阻性，可大幅度降低电路的闭合放电能量. 降低电容端电压一般采取在电容两端并联合适的双重化稳压二极管或在本安输出的关联设备与所连接的本
测试技术学报 2021年5期2021-11-02
- 基于动态优选遗忘因子最小二乘在线辨识的磷酸铁锂电池SOC估算*
为电化学极化环端电压和浓差极化环端电压；Ut(t)为电池端电压。图1 二阶RC等效电路模型根据基尔霍夫电压定律及基尔霍夫电流定律可得等效电路模型的电气关系式为：2.2 开路电压模型由于电池OCV与SOC之间存在确定的函数关系，本文通过试验方法和多项式拟合得到电池SOC-OCV 曲线。针对磷酸铁锂电池存在的中间SOC 值处对应的开路电压变化平坦、两端SOC值处对应的开路电压变化剧烈的特性，设计了分段等SOC间隔试验方法来尽可能获取有代表性的SOC-OCV点，
汽车技术 2021年10期2021-10-27
- 基于UN5000 励磁起机过电压研究与优化
机空载建压时机端电压瞬时超过115%，发变组保护短时报过激励保护发信，甚至出现跳机现象，其中不乏大型火电机组甚至核电机组。2019年7月21日23点44分，国内某电厂7号1 000 MW 机组UN5000 启动过程中，发电机空载建压时机端电压瞬时过压，发变组保护短时报过激励保护发信号，随后励磁系统逆变灭磁，机端电压没有完全降低到零时，再次投入起励命令起励，此时励磁电流值越限，励磁机内部发生短路故障，发电机保护动作，机组跳闸。针对该事件进行相关研究，提出一种
上海节能 2021年9期2021-10-09
- 分布式光伏系统中基于储能的直流母线电压控制方案
，使超级电容器端电压维持在一定范围内，确保超级电容器可以随时响应调控母线电压的能量需求。设定超级电容器允许电压波动的上下限分别为Uup、Udown，当电压波动小于设定值时，仅由超级电容器充放电，稳定直流母线电压。当超级电容器的电压波动大于设定值时，蓄电池开始充放电，补偿功率缺额或吸收剩余功率。直到超级电容器电压恢复额定值时，蓄电池停止充放电。综上分析可得混合储能系统4种工作模式。工作模式一：光伏输出功率高于负载吸收的功率，即功率过剩时，双向DC/DC（1）
农村电气化 2021年9期2021-09-13
- 基于端电压特征的半波长线路综合保护方案
综合半波长线路端电压故障特征，提出了端电压辅助判据与高、低灵敏度贝差判据相配合的半波长线路综合保护方案，以实现区分线路中间段与区外故障、可靠保护半波长线路全长及故障选相。1 贝瑞隆电流差动保护及其存在问题贝瑞隆电流差动保护因保护效果不受电容电流的影响，被广泛应用于超/特高压、远距离输电线路保护中。线路距离不长时，参考点差流大小近似等于短路电流，且与参考点位置选取无关[20]。而在应用于半波长线路保护时，因输电距离过长，参考点差流不再近似于短路电流，而是与故
科学技术与工程 2021年24期2021-09-13
- 馈线自动化终端后备电源可用性快速检测
态，后备电池组端电压下降的主要原因是自放电[2]。在此过程中，会出现正负极材料从极片上脱落、极板被电解液腐蚀和电池壳体渗水等现象，进一步加速电池的放电与老化，甚至可能导致电池组完全损坏。这就需要通过相应方法对电池组的可用性进行检测。1.2 FTU后备铅酸电池组检测判定目前对后备电池组可用性的检测，只是对比电池组的端电压与系统设定的电压阈值。若高于阈值，判定电池组可用；反之，则判定电池组失效。这就经常出现完好的电池组因长期闲置而导致电能过少和电压过低，在FT
电池 2021年4期2021-09-03
- 利用“集合思想”巧解物理题
控制导体电阻两端电压保持不变，而我们一般需要先预设一个电压值，实验中保持导体电阻两端电压为预设值不变.由于实验器材的选择，就会导致预设电压的值有个范围，学生对于这个预设电压范围值问题解决起来非常困难.笔者在实际教学过程中，利用串联电路的分压原理和数学的集合思想来解决这类问题，从而帮助学生攻克这一难点.下面根据考题进行分析与解答，仅供广大师生参考.题1(2017年无锡中考)探究“通过电阻的电流与电阻的大小关系”时，我们一般需要先预设一个电压值，实验中保持电阻
数理化解题研究 2021年20期2021-08-05
- 初中物理中几种电阻测量方法的归纳
I0，則R0两端电压U0=I0R0，因为Rx与R0并联，并联电路各支路电压相等，所以Ux=U0=I0R0 ，通过数学计算得到Rx=I0R0/Ix。该实验中通过改接电流表位置分别测得两支路电流，由并联电路电压相等得到Rx，实验过程中需要改接电流表，操作相对麻烦。2.如图，闭合S1，断开S2，电流表测出R0中的电流记为I0，R0两端电压U0=I0R0，再闭合S2，Rx与R0并联，电流表测干路电流I。则Rx中电流Ix=I-I0;并联电路各支路电压相等，所以Rx两
启迪与智慧·上旬刊 2021年1期2021-03-24
- 低电压下微能RC 脉冲电源放电波形研究
测量充电电容两端电压；将TPP0201 电压探头接在电极末端和工件放电点之间，测量放电间隙两端电压；用TCP312 电流探头测量电路电流，并通过TCPA300 放大器转换为电压信号；所测量的波形利用TBS1154 示波器进行观测和记录。 图中：U 为开路电压，R 为限流电阻，Ce为充电电容，Lp为寄生电感，Rp为线路电阻，Cp为寄生电容，UCe为电容两端电压，Ugap为放电间隙两端电压；i 为电路电流。表1 实验条件图1 低电压下RC 脉冲电源放电波形测量
电加工与模具 2021年1期2021-02-25
- 永磁同步电机的等效SVPWM调制方法研究
得到电机的三相端电压，各相端电压均为含有三次谐波的马鞍波，具体技术原理可参阅文献[11]，本文不再赘述。2 等效SVPWM调制方式为了降低软硬件的复杂度和成本，本文利用波形生成器预先在软件中生成一个电周期的端电压波形数据表，通过查表法结合速度闭环控制的方式实现PMSM的速度控制，控制框图如图3所示。图中ωref为设定转速，ωfed为实际转速，UAmp为端电压幅值，θ为转子当前位置角度。角度传感器为增量式光电编码器，采用M/T法测量电机转速，DC为24 V直
机械设计与制造工程 2020年12期2020-12-29
- 考虑风电机组电压均衡性的风电场无功优化策略
组低压穿越的机端电压恢复速度。文献[7]通过对风电场集电系统的无功电压灵敏度和网损灵敏度的分析，按照灵敏度系数对无功补偿装置和双馈风电机组分配无功量。文献[8]分析风电场各支路节点的电压偏差确定无功出力风机的数量，并优先选择离风电场联结点最近的风机作为无功出力源。文献[9]提出以均衡风电机组机端电压裕度、提高无功补偿设备容量和提高系统电压稳定性为目标的控制策略。文献[10]分析了风电机组的无功出力特性，但在未考虑风电场内馈线的情况下给风电机组分配无功出力量
水力发电 2020年9期2020-12-21
- 一种改进的动力电池阻抗参数和荷电状态分层在线联合估计方法*
影响。1 考虑端电压误差补偿的1阶RC模型1阶RC模型可较好地平衡精度和计算效率［13］，因此本研究也基于1阶RC模型展开，通过引入一个端电压误差补偿项来进一步提高其精度。所采用的模型电路简图如图1所示。分析可知，1阶RC模型输出误差主要来自于：（1）存在未被1阶RC建模的动态；（2）SOC-Uoc表格会随电池的老化逐渐变化；（3）SOC估计误差；（4）传感器测量噪声和其他误差。（1）～（3）均为缓变的动态，可用一个集总的1阶惯性环节描述，因此端电压误差补
汽车工程 2020年8期2020-09-03
- 某抽水蓄能机组励磁低励限制器动作分析处理
警，观察机组机端电压15.06KV，无功下降至-56MVA，30S后报警复归，机端电压正常，无功返回至0MAV附近运行正常，机组运行正常，记录报警内容、故障现象，具体原因待查，并且密切关注机组运行。并网时正常励磁会将机端电压调节至额定机端电压15.75KV，同期装置会根据电网侧电压通过向励磁发送增减磁令来调节机端电压，如果机组正常同期并网则机组无功将会很小，但此次故障机端电压被调节至15.06KV无功下降至-56MVA，进相深度较深，且通过观察往期趋势发现
环球市场 2020年32期2020-01-19
- 无位置传感器无刷直流电机换相位置的检测与修正
通过测量关断相端电压，再使端电压与构建的虚拟中性点电压比较来求得反电势过零点信号，该方法因实现简单而获得较广泛运用[9-11]。但由端电压求得反电势过零点再获得的转子位置信号，会受到因PWM调制方式引起的端电压畸变、阻容滤波电路相移、检测电路器件延时及控制芯片软件计算延时等因素的影响，使转子位置检测不准确，导致换相位置发生偏差，使电机的控制和运行性能变差，严重时甚至可能导致电机失步。本文对无位置传感器BLDCM基于端电压检测的转子换相位置偏差产生原因进行分
微电机 2019年10期2019-12-02
- 三板溪电厂UNITROL 5000励磁系统起励故障分析及处理
”动作，期间机端电压、励磁电流采样值均为零，但励磁系统并未报“起励失败”故障信号，励磁系统处于故障状态，导致机组开机不成功，影响电厂机组开机成功率。本文对该故障原因进行了详细分析，并根据故障发生时的相关状态，研究、设计了UNITROL 5000励磁系统二次起励逻辑，通过现场模拟试验及运行论证，彻底解决了该故障。1 故障原因分析1.1 故障时，UNITROL 5000励磁系统起励逻辑UNITROL 5000励磁系统起励时，通过测量“发电机机端电压 10201
水电站机电技术 2019年6期2019-07-05
- 大型调相机无功调节能力试验技术研究
限制外，还受机端电压、厂用电压等非本体因素限制。大容量调相机开展调相试验时，将引起电网电压的大幅波动，极有可能造成机端电压、厂用电压提前受限，致使达不到开展性能试验的目的，还容易引起直流输电设备运行异常。本文根据发电机组进相能力试验以及发电机组滞相运行时限制因素情况，分析同步调相机调相试验中可能出现的限制因素，提出需要通过试验验证的设计指标。为达到通过调相试验验证其设计指标的目的，尽量避免非性能限制因素提前受限，并针对可能提前受限的厂用电压和机端电压限制因
广东电力 2019年6期2019-06-20
- 基于可信度因子推理模型的电池组均衡方法
策略[2]、以端电压一致为目标的均衡策略[3]以及以剩余容量一致为目标的均衡策略[4]。串联电池组以任意一节单体电池的端电压达到充放电截止电压作为充放电截止点，并且端电压测量方便、精度高，以端电压为均衡目标能够减小电池间的差异，防止过充过放[5-6]，因此，以端电压一致为目标的均衡策略应用最为广泛。文献[7]提出一种控制单体电池充电电流的方法来减小电池电压差异。文献[8]提出了一种基于动力电池模型参数预估的均衡策略，根据平台期能量差异实现单体一致性能量管理
中国机械工程 2019年9期2019-05-31
- 无刷直流电机无位置传感器控制新方法与实现
控制。通过检测端电压，经过分压后阻容滤波，再经过比较器与重构中性点电压比较，将比较器输出信号即反电动势过零点信号传至单片机中，然后软件处理延迟30°电角度，实现反电动势过零点检测法无刷直流电机无位置传感器控制。这种方法的缺陷是：需经过阻容滤波之后，造成反电动势过零点漂移，使其延迟一定的角度容易造成无刷直流电机的控制失步并且在起动和低速时反电动势检测困难、重载时续流影响等问题。文献[8]则完全依赖硬件，通过选择合适的电阻与电容，将反电动势过零点信号通过硬件延
微电机 2019年3期2019-04-28
- 西藏光伏铅酸电池修复
，测定试验电池端电压12.795 V，放电至10.5 V 时输出容量90.66 Ah，实验室环境温度18～20℃，海拔3 650 m。2.1 第1 轮活化修复第1 轮活化试验采用“修复充电-修复放电”模式，每10 min 记录一次参数。图4 第1 轮活化试验之修复充电在第1 轮修复充电中，10 min 实时记录一次电池端电压（V），如图4所示，可以看出，修复充电至1 230 min，电压为13.492 V 时，电池端电压开始快速升高，经过1 380 min
中国资源综合利用 2019年1期2019-02-20
- 电励磁双凸极电机初始位置检测技术研究
应电流法和检测端电压法进行对比研究。考虑励磁绕组产生的定位力矩的影响,通过理论与实验分析比较这两种方法的优缺点。图2 三相全桥驱动电路2 响应电流法不同转子位置时,三相12/8极DSEM的同时导通的两相自感波形如图3所示。从图3可以看出,3个串联电感每60°电角度发生一次变化,采用注入脉冲检测电流响应可以间接判断静止时转子所在的60°电角度区域。图3 三相12/8极DSEM的两两串联电感波形无论采用一个电周期3种开关状态的控制,DSEM还是一个电周期6种开
上海电力大学学报 2018年6期2019-01-07
- 基于恢复电压拍频特性的超高压SPAR优化策略*
]研究了故障相端电压和并联电抗器电压等电气量特性及计算原理，文献[19]分析了故障相并联电抗器差模电流的特征，文献[20-21]将人工神经网络等智能算法应用于SPAR故障识别。但是，基于恢复电压阶段的方法对于未考虑拍频振荡影响的判据，易产生误判，存在将瞬时性故障检测为永久性故障的可能，这就会对国民经济造成巨大损失，因此，更加可靠的恢复电压法还有待进一步研究与完善。文章在详细分析超高压输电线路故障绝缘恢复后与未恢复时中性点小电抗电压与故障相端电压拍频特性的基
电测与仪表 2018年13期2018-09-03
- 以并网点电压和机端电压平稳性为目标的风电场无功电压协调控制
令范围内时，机端电压仍可能相差较大，在某些外部扰动作用下，会存在部分机端电压越界的现象，影响系统安全运行。因此，需要对机端电压进行控制。风电场的无功电压控制可以从风电场和机组两方面来进行，释放机组的无功能力是首先被考虑的方案。目前，风电场大多配备了自动电压控制(AVC)系统，可以接受上级调度指令，同时对机组实行无功指令控制。内容主要包括风电场无功需求整定、风电场无功指令分配、风电机组无功调节这3个方面。文献[1-2]阐述了双馈风电机组无功调节的机理，提出了
电力自动化设备 2018年8期2018-08-20
- 某水电站发电机进相深度受限的解决方法及应用
行深度就因受机端电压、厂用电压的限制造成其进相深度不够，达不到相关要求。为此，我们经过对试验数据进行分析，发现该水电站机组均为单机单变接线方式运行，其起始机端电压偏低为主要限制因素。笔者介绍了对该水电站发电机进相深度受限采取的解决方案、处理过程及应用情况。2 进相深度受限及产生原因分析该水电站发电机额定容量为217.143 MVA、额定有功功率为190 MW、额定定子电压为13.8 kV、额定定子电流为9 085 A、额定功率因数为0.875、额定励磁电压
四川水力发电 2018年2期2018-05-09
- 一种新型锂电池充电技术
预充电当锂电池端电压小于下限阈值电压Vlow=2.5 V时，证明该电池存在过放，如果此时直接对其进行大电流充电，会对电池造成损害[9]。采集锂电池的端电压，若电池端电压小于下限阈值电压，则首先采用0.1C(C为倍率，1C=1 200 mA)的涓流对电池进行保护性充电，将电池端电压拉升到下限阈值电压以上。若电池端电压大于Vlow，则直接进入变电流间歇充电阶段。1.2 变电流间歇充电变电流间歇充电分为充电期和间歇期。充电期通过大电流快速充电提升充电速度，间歇期
传感器与微系统 2018年4期2018-04-09
- 基于Multisim飞机直接电力起动电气性能仿真研究
电枢电流及电枢端电压的变化规律是否正常。本文重点开展线路接触电阻及电源供电电压因素对起动电气性能影响研究，对提高部队一线技术人员故障分析能力及排除能力具有一定的指导意义。1 接触电阻影响因素研究1.1 接触电阻影响因素仿真分析飞机电气控制线路一般由汇流条、保护装置、控制电门、继电器、插销及控制设备组成。具体模型如图1所示。其中，控制设备端电压记为U端。由于线路有接触电阻，因此端电压U端并不等于汇流条电压U汇，而是由式(1)决定。当接触电阻过大，达到某个临界
制造业自动化 2017年12期2018-01-23
- 船舶电力系统带电压反馈的超导磁储能装置的H∞鲁棒非线性励磁控制
制规律中引入机端电压偏差的比例积分控制，使设计的控制器不仅提高了电力系统的暂态稳定，而且当机械功率由于负荷变化机端电压仍能回到给定点运行。使用MATLAB/SIMULINK仿真结果表明提出的带电压反馈的控制器在增强电力系统的稳定性及改善机端电压精度有很好的控制效果。电力系统 鲁棒控制 励磁控制 超导磁储能系统 电压反馈0 引言同步发电机励磁控制在确保机端电压不变和保证并行运行机组间的无功功率的有效补偿中有着重要地位，而且能够增强电力系统的稳定性和动态品质的
船电技术 2017年8期2017-10-14
- 励磁调节器PT回路故障后机端电压变化分析
T回路故障后机端电压变化分析丁烨楠，余婷（华东桐柏抽水蓄能发电有限责任公司，浙江天台317200）通过实际试验、采样等方法，结合相关安全自动装置、继电保护设备的动作特性以及励磁调节器调节发电机机端电压的特征，分析励磁调节器PT在发生故障后发电机机端电压的变化过程，用于比较励磁调节器PT断线保护设定的合理区间，减小PT断线保护的动作死区，防止发电机因PT断线故障停机。PT断线；励磁调节器；机端电压1 引言励磁调节器通过配置在发电机机端的PT采集发电机电压量信
水电站机电技术 2017年9期2017-09-26
- 超级电容储能在船舶中压直流系统能量管理中的应用
荡，对超级电容端电压最大值及最小值实现精确限制.关键词：大功率脉冲负载； 中压直流； 双有源全桥； 超级电容； 储能系统中图分类号： U665.13 文献标志码： AApplication of supercapacitor energy storage in energymanagement of ship medium voltage DC systemGUO Yi， YANG Tao（Logistics Engineering College， Sh
上海海事大学学报 2016年4期2017-01-19
- 锂离子电池组充电均衡电路及其均衡策略研究
锂离子电池充电端电压变化特性，制定了分阶段组合式的均衡控制策略，并在此基础上制作了锂离子电池组充电均衡控制系统，成功地将电池组充电结束后端电压差距控制在30 mV之内，消除了电池组充电不均衡现象。电池组；均衡电路；能量转移；均衡策略在电动汽车中，大量锂离子电池单体串联成组为电动汽车提供需要的电压与功率。随着电池使用次数的增加，各个电池单体之间性能差异越来越明显，电池单体之间出现不均衡现象，电池组供电能力下降。为了解决这一问题，本文对充电均衡电路及其均衡策略
电源技术 2016年12期2017-01-10
- 空载误强励灭磁计算与发电机过电压保护动作时间的整定
子电流及发电机端电压均高于发电机的其他灭磁工况。本文以某电厂为例，根据发电机过电压保护的延时整定值，对空载误强励工况下的相关参数进行计算。1 原始参数1.1 发电机参数发电机参数如表1所示。表1 发电机参数1.2 发电机过电压保护定值动作电压：1.3倍额定机端电压动作时间：0.5s1.3 励磁系统参数励磁变压器：1530kVA，18/0.55kV，Uk=6%。碳化硅灭磁电阻非线性系数：β=0.41.4 发电机空载特性发电机空载特性如图1所示。图1 发电机空
水电与抽水蓄能 2016年1期2016-12-02
- 人工心脏无位置传感器无刷直流电动机非导通相端电压分析
电动机非导通相端电压分析尹成科1，谈雪丹2(1.苏州大学，苏州 215021； 2.苏州同心医疗器械有限公司，江苏苏州215125)人工心脏无位置传感器无刷直流电动机轻载时，通过采集PWM关闭期间的非导通相端电压来获取反电势过零点存在一定的局限。以逆变桥上管PWM调制、下管恒通的控制方法为例，理论分析了非导通相端电压在PWM导通与关断期间的波形，并进行了实验。结果表明，在PWM关闭阶段，非导通相端电压会受到导通相悬空、非导通相嵌位等影响发生波动，反电势采集
微特电机 2016年3期2016-11-29
- 输入侧断相对自耦型12脉波整流器的影响高蕾
自耦变压器绕组端电压当α等于45°时，由图2可得自耦变压器的各绕组匝数之间满足(3)式中，Np和Nq分别为三角形绕组和小绕组的匝数。假设系统三相输入电压为(4)由图2可知，正常工作状态时，自耦变压器的三角形绕组端电压等于系统输入线电压，即(5)由图2、式(3)和式(5)可得，正常工作状态时自耦变压器的小绕组端电压满足(6)图3所示为自耦变压器三角形绕组和小绕组的端电压。1.312脉波整流器输入电流图2(a)中，根据基尔霍夫电流定律和安匝平衡可以得到(7)式
电机与控制学报 2016年8期2016-08-30
- 电池电动势测量方法的讨论
中，有断路时的端电压等于电源电动势的结论，即U=E，这个推论是从全电路的欧姆定律在断路的条件下得出的[1]。因为其中，E是电动势，U是电池两端的电压，I是电流，r是电池内阻。I=0时，有1实验原理怎样用实验证实这一结论呢？电压表肯定不行，因为在断路时不会有指示，一般都是用电势差计。见图2.图2 电势差计的补偿法电势差计虽然在电流等于零的情况下能测量出电动势，但是它是用补偿原理并不是断路，和教科书上所说的断路时的电动势等于端电压条件不同，因此用电势差计测量并
装备制造技术 2016年12期2016-02-23
- 面向集电系统电压调节的风电场无功电压控制策略
风电场，机组间端电压的最大偏差达0.07(pu)[9]，接近可诱发机组脱网的电压跌落幅度。因此，降低风电机组端电压差异，提高风电场整体电压水平是提高风电机组/场联网运行安全性的重要途径。双馈感应风电机组具有一定的无功调控能力。但由于机组往往以单位功率因数运行，机组无功调控潜能未被利用，并且由于风能的低功率密度特性，大部分时间风电机组均处于轻载状态，风电机组无功调控潜能很大。目前国内外学者针对风电机组参与风电场无功调控开展了大量研究。文献[10]提出了一种降
电工技术学报 2015年18期2015-06-24
- 计算长电缆电机端电压的递推算法
严重的情况下机端电压会达到变流器输出电压的2倍，威胁绕组绝缘，以及带来严重的电磁干扰［8-9］。在电机端进行阻抗匹配能有效抑制过电压，但是安装不方便。目前最常见的处理方法是在变流器中安装RLC滤波器［10-17］，以滤除调制波的陡峭上升沿，使得变流器的输出电压具有一定的上升时间。理论分析和实践已验证该方法的确可以起到抑制电机端过电压的效果，但抑制效果与滤波器输出电压的上升时间具有密切联系。因此研究电机端电压的大小与上升时间的关系具有重要意义。文献［9-12
电气传动 2015年11期2015-06-10
- 同期装置压差定值整定对机组并网的影响
击大和发电机机端电压偏高现象。由于发电机组并网时无功功率偏大会对系统电压造成冲击，影响机组安全，同时主变高压侧开关在两侧电压差较大情况下合闸，合闸电流必然较大，会影响开关寿命，逐渐降低开关触头断开电流的能力，并网前发电机机端电压偏高对发变组绝缘也不利[1]，因此及时找到并网时无功功率偏大的原因，采取正确的措施是保证电厂设备安全运行的需要。1 机组一次接线及设备配置情况电厂机组采取典型发电机-变压器组单元机组接线方式，主变选用三相双绕组强油风冷无激磁调压变压
电气技术 2015年5期2015-05-27
- 无线电能传输系统电压稳定在线控制策略的研究
载电阻改变前后端电压的稳定控制，理论和实验结果表明该方法可以避免采用发射端与接收端的信息交互装置，可较好地实现负载端电压的稳定控制。无线电能传输 阻性负载 在线调控 稳定0 引言无线电能传输技术在能量的传递上克服了传统电缆线易产生火花及线路老化等不安全因素，同时极大地提高了使用的便捷性，因此无线能量传输技术是当前能量传输领域中一个重要研究方向，被广泛应用于工业、电子、医疗等领域[1-3]。谐振式无线电能传输技术是诸多无线能量传输技术研究中的热点，尽管无线电
电工技术学报 2015年19期2015-03-30
- 一种汽车燃油泵用无刷直流电动机换相信号检测方法
泛的是通过检测端电压与虚拟中性点电压进行比较得到反电动势的过零点，经移相30°或90°电角度后获得换相信号［5－9］。由于电机端电压中含有PWM 斩波和换相续流干扰，需要阻容电路进行深度滤波，结果导致测量的反电动势过零点与实际反电动势过零点存在相移，而相移又随着电机的速度和负载的变化而变化，为了补偿这种相移，需要应用软件实时计算相角的延迟，算法较为复杂。文献［10］、［11］提出了一种通过在PWM 不导通期间，将悬浮相的端电压与1/2 直流母线电压进行比较
微特电机 2015年4期2015-01-13
- 含电动机电路问题归类分析
问题串联电路两端电压等于电阻两端电压与电动机两端电压之和，电动机中的电流等于电阻中的电流.例1如图1所示电路，为一提升重物用的直流电动机，其内阻r=0.6Ω.已知线路电阻R=10Ω，电源电压U=160V，电压表读数为110V，求：（1）通过电动机的电流；（2）电动机的输出功率及效率.解析 （1）电阻两端电压为UR=160-110=50V，电流为I=URR=5A，由于电压表内阻比电动机内阻大得多，因此可看成电阻与电动机串联，因此通过电动机的电流为IM=5A.
理科考试研究·高中 2014年8期2014-10-17
- 通信机房不间断电源蓄电池的应用与维护
电；涓流充电；端电压；电池容量据统计分析，由于通信电源系统故障造成的通信电路中断大约占通信总中断的70%～75%，而在电源设备事故中，因蓄电池导致的电源故障就占70%[1]。换言之，通信电路中断故障中近一半是由蓄电池导致的。1 蓄电池概述阀控式铅酸蓄电池[2]由于其密封程度高，无需添加蒸馏水、维护工作量少等优点，故亦被称之为免维护蓄电池，在当前通信机房UPS（不间断电源）中广泛使用。正是因为受到“免维护”提法的误导，使得相当多的用户忽略了必要的维护工作，造
江苏通信 2014年4期2014-04-14
- 浅议励磁系统动态试验方法
内，分别接入机端电压、机端电流、励磁电压和励磁电流这些模拟量和励磁开关位置的开关量，这里值得注意的是：（1）在试验前一定要对设备的各个模拟量和开关量通道进行测试，提前确认设备正常；（2）提前设置电量分析仪中的参数，设置各模拟量变比以及录波方式，将前期准备工作做好，以确保试验有条不紊的进行。励磁系统动态试验的常规试验项目主要有：短路试验、空载试验、起励试验、空载调压范围试验、空载阶跃响应试验、PT断线试验、灭磁试验、逆变灭磁试验、通道切换试验、手自动切换试验
通信电源技术 2013年5期2013-09-25
- 长电缆传输脉冲波对电机端过电压影响的研究
叠加形成了电机端电压，长距离传输会造成电机端产生过电压[3]，从而加重了电机绕组绝缘的损坏。图1 电压型PWM 变频调速系统主电路Fig.1 Main circuit of voltage-type PWM adjustable speed drive system本文基于脉冲波反射现象和电机端电压的形成过程分析了电机端过电压的产生机理。 在此基础上给出了脉冲波经无损电缆传输时，电机端产生过电压的临界脉冲传输时间； 同时分析了PWM 相邻脉冲间的相互作用对
电气传动 2013年2期2013-07-02
- 一种晶闸管投切的无功补偿电路设计
，晶闸管开关的端电压特性，设计其驱动电路，并验证。该电路完全可应于TSC无功补偿装置的其他拓扑结构。当电容器负载采用三角连接角外控制时，每组投切开关中仅需两组晶闸管开关，其原理结构如图1所示。图中左右两组投切开关，其拓扑结构差别在于晶闸管开关所控制的电容器相别有不同，其中左侧组控制为A、C相，右侧组控制为A、B相。图1 角接电容器型TSC装置的结构示意图对于电力系统，系统电源的A、B、C相电压间存在 120°角差，因此晶闸管开关的关断存在先后顺序。由于电容
电气技术 2013年6期2013-04-26
- 无位置传感器无刷直流电机闭环起动方法
程中将非导通相端电压与换相阈值相比较来确定换相点，从而实现位置的闭环控制;离线状态下根据霍尔信号确定固定母线电压下的换相阈值，通过线性插值的方法获得任意母线电压下的换相阈值。1 反电动势法原理及检测方法1.1 反电动势法原理三相无刷直流电机全桥驱动结构如图1所示。通常采用两两导通三相六状态的控制方式：每个工作状态只有两相导通，第三相悬空，用于反电动势检测。图1中：Ud为电源电压;T1～T6为功率驱动器件;N为电机中性点。图1 三相全桥式无刷直流电机驱动结构
电机与控制学报 2013年11期2013-02-23
- 浅析RLC 串联电路中输出端电压和频率的关系
测量回路中输出端电压，运用OriginPr7.5 软件做理论计算和作图，分别从实验和理论给出当电源电压恒定时回路中输出端电压随着频率改变的曲线。1 RLC 串联电路原理分析图1 RLC 串联电路原理图2 RLC 串联电路源电压恒定时输出端电压和电源频率关系理论和实验数据比较图2 RLC 串联电路源电压恒定时输出端电压和频率关系曲线图2 中回路取U源=2V 并保持恒定， 改变电源频率测量输出端电压U端。 我们取三次实验测量的平均值作为实验值，基于以上理论用O
科技视界 2012年18期2012-08-16
- 基于MATLAB的电力系统稳定器仿真研究
明，在发电机按端电压调节励磁的同时如采用PSS，系统受到小扰动后能迅速恢复平衡，从而避免低频振荡现象的产生。仿真；低频振荡；PSS；励磁系统0 引言在现代电力系统中，大型发电机自动电压调节器（AVR）往往会产生负阻尼，尤其在远距离、重负荷的输电线路上或互连系统的弱联络线上将更加严重。这种消极的阻尼可能发生在快速励磁系统或常规励磁系统中，它会破坏电力系统的平衡，并导致电力系统低频振荡[1]。电力系统低频振荡将威胁电力系统的稳定，严重时将导致系统解列。要抑制电
上海第二工业大学学报 2012年4期2012-08-16
- 基于PLC的直流伺服电机定占空比调频调速
速原理改变电机端电压是目前实现直流电机调速的主要方法，只要改变直流伺服电机的端电压就可以实现电机的调速［3］。如图1所示，在以PLC为控制核心的直流伺服电机控制系统中，利用驱动芯片L298N构建驱动电路，以PLC高速脉冲输出作为驱动电路输入。在保证直流伺服电机电枢电流不断续的情况下改变PLC输出脉冲频率，研究脉冲频率对直流伺服电机端电压的影响。图1 基于PLC的直流电机控制系统Fig.1 Control system for DC motor based
电气传动 2012年7期2012-04-27
- RC电路正弦稳态特性的Multisim仿真分析
号uI、电容两端电压uC的波形，示波器XSC2用于显示电阻两端电压uR的波形。电阻两端电压uR是非对地的电压，用示波器间可接测试其波形，方法如下。由图1有：由运算放大器、电阻R2、R3构成比例系数为1的反相比例运算电路，输入信号为uC、输出信号为－uC，示波器XSC2的A通道输入uI信号、B通道输入－uC信号，以A+B方式显示即实现式（ 关系得到R的波形。由图1有各电量的向量关系为：RC电路的复阻抗为：电阻两端电压uR的向量为：式（4）表明，电阻两端电压的
电子设计工程 2012年10期2012-02-15
- 用Excel讨论在电阻测量中滑动变阻器的选取
同值时，R0两端电压U随滑片位置改变时的变化情况(用U/E的比值表示U的变化情况).从图3可以看出:(1)在限流接法中，测量电路两端电压不能从零开始连续变化；图3 限流电路(2)当n(3)当n≥10，即R1≥10R0时，R0两端电压变化范围较大.但滑片从a端向b端滑动到中间位置时，R0两端电压几乎不变.当滑片接近b端时，电压变化很快.2 对分压接法的讨论在图2电路中，R0与RaP并联后再与RbP串联，R0与RaP并联的电阻为R0两端的电压为得表2 分压接法
物理通报 2011年2期2011-01-24
- 便携式仪表锂电池充电管理和电量检测的实现*
Ah。电池组的端电压经过BOOST电路升压到12 V为仪表进行供电。根据锂离子电池的化学特性，在使用过程中，其内部进行电能与化学能相互转化的化学反应。但是对锂离子电池的过度充电将会导致电池内部发生化学副反应，该副反应加剧后，很可能发生漏液、起火、爆炸等危险[2-3]。供电电池存在的一切安全隐患都将对仪表工作产生很大影响，降低仪表的安全性和稳定性，因此非常有必要对锂离子电池组进行充电管理。此外，本次应用中需要对电池组的剩余电量进行检测，并在仪表显示屏上进行显
电子器件 2010年1期2010-12-21
- 一种统一的无刷直流电机直接反电动势法
WM技术断开相端电压的特点，提出了通过在PWM开通期间采样断开相端电压与二分之一的母线电压相比较检测反电动势过零点的方法，并进行了样机实验。实验结果表明：提出的方法能在很宽的电机速度范围内，精确地获得不受PWM影响的反电动势过零点。直接反电动势法 无刷直流电机 PWM 无位置传感器 转子位置检测1 引言无刷直流电机（BLDCM）以它优越的性能，被广泛地应用于办公自动化、电动汽车、电动自行车、家用电器等各个领域。在无刷直流电机的控制中，转子位置的检测是至关重
电工技术学报 2010年9期2010-11-04
- 反电势检测方法在无刷直流电动机中的应用
BLDCM绕组端电压的方法间接得到反电势的过零点，即端电压法。2.2 端电压法的等效分析端电压法即将BLDCM中性点电压作为电压基准，以端电压的过零点作为换相信号。然而，大部分BLDCM都没有中性点引出线，不能直接检测出中性点电压，因此需要重构电动机的中性点。分析BLDCM的等效原理图，如图2所示：当A、B相导通C相悬空时，电压平衡方程如下[2]：（Un重构中性点电压）可知，若以 Un作为重构的电机中性点电压，即基准电压，则端电压 Uc的过零点信号与反电势
电气自动化 2010年1期2010-09-20
- 7 000kW小型自备发电机组励磁系统初探
接取自发电机机端电压和电流,机端电压经励磁变压器,由可控桥整流后提供给转子线圈,线路示意图如图1。图1 线路示意图由可控硅元件特性和整流桥特性我们可以知道,可控硅控制角越大,导通角越小,则输出电流就越小,控制角越小,导通角越大,可控桥输出电流越大,该装置中调节器就是控制可控桥控制角的元件,调节器包括检测放大、移相触发、过励限制等单元。机端电压信号经检测放大单元整定放大,输出依机端电压变化的信号Uk,Uk输入移相触发单元,产生移相触发脉冲,移相触发脉冲与可控
化工设计通讯 2010年2期2010-08-29