管排
- 小管径顺排管束单元换热特性实验研究
向管间距比和流向管排数等变量对小管径顺排光管管束管外换热特性的影响，归纳拟合出适用于小管径的管外换热公式，为未来应用于航空航天领域的高效紧凑换热器的设计奠定了基础。2 实验方法2.1 实验系统实验系统如图1 所示。空气经风机增压后通过流量调节阀，而后流经流量计测量通道，再依次进入发展段、测试段。在测试段进口，分别设置有测量来流温度、压力的T 型热电偶和压力传感器，以及测量流经实验段气流温差的温差热电偶。在测试段出口，设置有测量流经实验段气流压差的差压传感器
燃气涡轮试验与研究 2023年2期2024-01-10
- 塔式太阳能熔盐吸热器光-热-力耦合模拟及性能分析
进一步在每个吸热管排中选取一根吸热管并进行串联，研究了整个吸热器中熔盐温度的变化及吸热器周向应力变化。Xu等[9]则对整个吸热器的热效率和表面温度随质量流量和DNI（Direct Normal Irradiation）的变化进行了研究。在他们的研究中，通过引入经验关联式来计算吸热器与外界环境的对流换热损失，忽略了对流换热系数沿吸热器周向的变化。随后，Christian等[10]和Uhlig等[11]提出将吸热管排简化成矩形的通道管板，并且通过引入风域计算吸
河北工业大学学报 2022年6期2023-01-07
- 冷藏/冷冻车辆用蒸发器空气侧传热及压降试验研究
用空气焓差法测试管排数对换热量的影响，并且通过模拟分析不同制冷剂质量流量变化时对不同管排数翅片管式换热器换热性能的影响。KIM等［8］研究了翅片概念条件下根据间距的特性，随着间距较小时，传热较大。曾小林等［9］翅片间距在10 mm以内时，随着翅片间距减小，翅片的表面换热系数组件降低。JUNG等［10］根据翅片形状分析了板翅式换热器的性能，并证实了偏移翅片的传热性能约为板翅片的2倍。陈彪等［11］对3种不同类型的翅片管式换热器（平直翅片、均匀波纹翅片和倾角渐
流体机械 2022年8期2022-10-13
- 不同取热方式对矿井通风系统阻力的影响研究
成：水苗阻力喷嘴管排阻力式中Z-管排数；v-喷水室断面风速，m/s。挡水板阻力式中 -挡水板阻力系数。目前喷淋换热系统的配置，b取值0.075，喷水系数通常为1.0，喷嘴压力0.1MPa，管排数为2，挡水板阻力系数10，空气密度取值1.28。将上式带入数据进行计算整理得到公式（4），根据公式（4）计算喷淋换热系统阻力如图1所示，可以得知，喷淋系统的阻力主要和过风风速有关，只要控制喷淋换热区域风速在3.0m/s以下，则喷淋系统的阻力附加值80Pa以下。图1
节能与环保 2022年8期2022-09-23
- 结构参数对含湿烟气余热回收换热器换热特性的影响研究
式n取0.60，管排修正系数εn取1.00；s1,s2分别为叉排管束间的横纵间距，mm。s1/s2≤2时，C=0.35，p=0.2(7)s1/s2≥2时，C=0.40，p=0(8)由Nug可得对流换热系数hv：hv=Nugλg/d0(9)由于蒸气的冷凝，边界层内存在温度和水蒸气浓度梯度，导致了边界层厚度减小，进而热量和质量传递作用增强。引入抽吸因子Φ对类比传质公式Shgo进行修正：(10)Shg=Φ·Shg0(11)上式中抽吸因子采用下式计算[17]：(1
榆林学院学报 2022年4期2022-08-02
- 翅片管束蒸发冷却器性能研究
不同管根数，不同管排数，喷淋强度，最大风速进行分析，在分析一个变量时，对其他变量取中间值。3 计算结果及分析计算的环境参数取北方夏季典型气象参数：干球温度为34 ℃，湿球温度为27 ℃。翅片管选用通用的国产低翅片型号，结构如表1：表1 国产低翅片管结构表3.1 管根数影响选取冷却水量分别为100t/h、200t/h、300t/h、400t/h。分别计算各不同冷却水量时冷却水出水温度随管根数的变化。取管根数为50、60、70、80、90、100。计算结果如图
建筑热能通风空调 2022年5期2022-07-01
- 10 kW制冷机组用冷凝器空气侧性能试验研究
形状，翅片节距，管排数和空气流量的同时并对冷凝器空气侧传热和压降性能进行了试验研究，并且从试验中获得的性能特征和优化数据旨在用于制冷机组冷凝器的详细设计和商业化。1 试验设备及方法本试验采用空气焓差法来测量冷凝器的各项性能参数，包括容量、制冷能力、风量、功耗等，可作为冷凝器检测和设计开发的重要手段。为了测试制冷机组冷凝器的传热和压降性能，设计了空气焓差室试验系统。该系统由热量计（psychrometric calorimeter）和风量测量装置（cord
流体机械 2022年5期2022-06-28
- 换热器内锥螺旋弹性管束振动强化传热研究
H为200mm，管排间距N为30mm、35mm、40mm，管外径DT与管壁厚δ分别为10mm和1mm。图1 锥螺旋弹性管束换热器计算模型2 数值方法2.1 控制方程及计算流程使用水作为壳程流体来进行分析计算，忽略物变性对计算的影响。采用SIMPLEC算法计算速度-压力耦合项。考虑到流体诱导管束振动生成湍流，选用标准k-ε模型模拟湍流。湍流动能方程(1)耗散方程(2)公式(1)与(2)通过下式耦合μt=ρCμk2/ε(3)式中：σk和σε为扩散普朗特数(σk
安徽理工大学学报（自然科学版） 2022年1期2022-06-07
- 立式管排式微藻光生物反应器的设计及应用*
目标，设计了一种管排式光生物反应器，提出了合理的结构参数，制备了合格的结构单元，设计并制造了小试系统和中试系统，使用该系统培养小球藻，从固定成本投入和生物质产率两方面评价了该反应器的性能。1 新型光生物反应器结构设计及应用1.1 管排单元设计现有的封闭式光生物反应器因材料消耗大、接头多、空间利用不足和占地面积大等问题，制造成本较高。笔者提出了一种管排式光生物反应器[10]，其结构见图1。经测算，相同培养体积下，该反应器的用料比管道式光生物反应器减少了42%
能源化工 2022年1期2022-04-27
- 超临界循环流化床锅炉外置床失效案例分析及优化措施
。1 锅炉外置床管排失效案例C外置床与F外置床内部均布置中温过热器Ⅰ，受热面布置形式均为蛇形管平行于灰流动方向。中温过热器Ⅰ布置38片屏，蛇形管规格为51 mm×8 mm，材质为SA-213 TP347H，采用吊挂管固定，吊挂管规格为44.5 mm×7.5 mm，外置床内材质为SA-213 TP347H。蛇形管为穿墙管三通后的分支管，三通前管道规格为63.5 mm×8.5 mm，材质为SA-213 TP347H。蛇形管排与吊挂管之间采用H型垫块、V型垫块和
重庆电力高等专科学校学报 2022年4期2022-04-08
- 采用汽冷吊挂管结构的锅炉后竖井管排磨损分析及治理
器和省煤器受热面管排间固定设计通过疏形板及U形杆和定位弯板固定。受热面管间采用自包墙管下集箱引出的汽冷吊挂管悬吊和定位，通过管夹固定在悬吊管上,汽冷吊挂管悬吊和定位图见图1。锅炉后竖井水平低温过热器和省煤器受热面管排设计8对长伸缩式蒸汽吹灰器，工作时，吹灰母管压力1.5 MPa，吹灰器工作压力1.0 MPa，吹灰角度360°吹灰半径在1 500 mm左右。图1 汽冷吊挂管悬吊和定位图锅炉运行12年后，发生尾部烟道水平低温过热器管排泄漏，经检查发现，锅炉后竖
冶金动力 2022年1期2022-02-25
- 火电厂高温再热器小集箱管排热处理工艺优化
制定了高再小集箱管排热处理工艺实施方案，经过两次优化后，焊后热处理质量效果提升显著。图1 高再小集箱实体图1 热处理工艺准备1.1 工艺材料本次检修共更换48组高再小集箱，如图2所示，48组集箱只有一组是单排管排，其余均为双排管排，共计95排高再管排，高再小集箱相关部件的材质如表1所示。图2 高再小集箱示意图表1 高再小集箱各部件材质表高再小集箱管排编号如图3所示，其中字母G代表高再小集箱管排，第一位数字1代表炉左至炉右第一排管排，末位数字代表每一排管排炉
电力勘测设计 2021年12期2022-01-06
- 浅谈超临界锅炉高温受热面升级改造施工工法
0mm 以下部分管排。在更换过程中，需要先将炉膛内高再高过管排全部割除并倒运出来，然后将新管排倒运进去悬挂到位。我公司积极调研2012年大唐林州电厂2×350 MW 超临界机组检修改造方案，同时了解到开封电厂在2×600MW 超临界机组施工中进行了完善、改进，使其更为合理、灵活，提高了通用性，形成了一套完整的受热面升级改造施工工法。其外观工艺好，焊接一次焊合格率高，施工效率高，取得了良好的经济效益，同时也保证了受热面升级改造施工的安全和质量。1 工法特点及
电力设备管理 2021年13期2021-12-31
- 车用翼型热管散热器参数化分析与模型研究*
系数对比 图7 管排数对换热特性的影响2.1.2 管排数对散热器换热特性影响分析管排数为芯体厚方向上管的数量，本文分析时选定管排数分别为3、4、5，仿真结果如图7所示。从图7可以看出，换热系数随着散热器管排数增加而增大。究其原因是管排数的增多实际上是增加了换热通道，因此管排数越多散热器的换热性能越好。2.1.3 管长径Ph对散热器换热特性影响分析管长径Ph分别选定为9 mm、14 mm、19 mm，仿真结果如图8所示。从图8可以看出，随着流速的增加，管长径
机械工程与自动化 2021年5期2021-10-11
- 储热过程竖排圆柱表面熔盐自然对流传热规律研究
上可知，人们对于管排圆柱表面自然对流研究多集中在空气和水为介质。作者所在研究团队分别对2根竖排圆柱和多根竖排圆柱表面熔融盐自然对流传热规律进行了初步研究。研究表明，整个管排圆柱表面熔盐自然对流传热Nua由圆柱的间距S/D和Ra决定。当S/D较小（S/D=5）时，多根管排圆柱表面熔盐自然对流传热Nua随着管排中圆柱根数的增加而减小；当S/D较大（S/D=10）时，多根管排圆柱表面熔盐自然对流传热Nua随着管排中圆柱根数的增加而增大［16］。圆柱根数对管排圆柱
综合智慧能源 2021年7期2021-07-31
- T23 钢水冷壁管排焊后热处理工艺研究
T23 钢水冷壁管排热处理的优化进行研究，通过实验模拟、性能试验分析，获得优化后的热处理加热工艺，为超超临界发电机组锅炉水冷壁焊后热处理工作提供参考。1 T23钢化学成分与组织T23 钢的显微组织是回火贝氏体，如图1所示。图1 T23钢金相显微组织图T23 钢是在T22 钢的基础上减少钼含量增加钨含量，并加入少量的钒、铌、氮、硼，降低了含碳量(0.04%～0.10%)，这样成分的钢再经过相应的成材加工和热处理后，就可获得综合性能良好的钢材，化学成分如表1
电力勘测设计 2021年6期2021-07-11
- 管排数对波纹翅片管换热器的性能影响研究
行时应采用的最优管排数这一问题提供技术参考。1 数学模型本文以逆流式波纹翅片管换热器为研究对象，管内径为8.82 mm，纵向管间距为25 mm，翅片厚度为0.115 mm，翅片间距为2.8 mm，横向管间距为21.65 mm，示意图见图1。图1 波纹翅片管换热器示意图本文使用分排参数法[4]进行建模。沿空气流动方向按管排数N 将波纹翅片管换热器划分为N 个控制体，结合每排的干湿工况选择不同的理论公式对换热器分排进行建模。水侧模型公式：式中：Q 为换热量，k
建筑热能通风空调 2021年5期2021-07-04
- 电力机车管排组装工装结构设计及改进
实现固定连接组成管排，横梁与车体焊接支架固定连接，从而保证了管路与机车车体的相对固定。车体内部设置有大量的设备安装支架，导致作业平面高低不平。若在车体上实现管排的组装，效率低下，操作者在作业时很容易由于脚踩不稳而发生磕碰受伤，造成安全事故，且难以保证空气管路的装配质量。为解决以上技术难点，对产品结构进行分析，设计了一种可以在车下实现管排预布的工装，操作者正常站立就可以实现操作，降低了操作难度，并在车下即可实现对管路气密性的测试。中车大同电力机车有限公司现生
科技创新与生产力 2021年3期2021-04-28
- 锅炉膜式水冷壁制造过程中的质量控制
程分为膜式水冷壁管排制造、组装及弯制等方面。本文就膜式水冷壁制造的质量控制进行详细介绍。1.膜式水冷壁制造选材控制膜式壁的管子应符合GB3087 《低中压锅炉用无缝钢管》和 GB 5310《高压锅炉用无缝钢管》中的规定，表面不可有油污、锈蚀等， 除锈后应露出金属光泽。管子对接焊口必须无损探伤， 焊缝余高应磨平。焊制膜式壁的扁钢表面不允许有锈蚀、油污等，必须用扁钢精整机校平直、无裂边、无毛刺[1]。保证管子的拼接长度及部位都应该符合图纸、相关工艺文件的要求，
装备维修技术 2021年46期2021-03-07
- 锅炉螺旋翅片管式省煤器泄漏故障预防与处理
增加了螺旋翅片，管排间隙相对较小，寿命中后期管排受到高温烟气的冲刷磨损导致壁厚严重减薄也易产生泄漏，这些泄漏故障的产生，造成锅炉频繁停炉检修，影响了锅炉运行安全及使用经济性。省煤器泄漏故障的预防与处理已成为我部保证锅炉装置安全稳定运行的重要课题。从设备采购到检修阶段，通过保障设备制造质量、提高设备安装质量及改进设备检修工艺从根本上减少锅炉非计划停车并且尽可能延长省煤器使用寿命具有长期意义。1 脱硝改造以来锅炉三管泄漏故障省煤器泄漏是严重影响电站锅炉安全稳定
合成技术及应用 2021年4期2021-02-18
- 索节体有限元分析及优化
21004）液压管排是由多根液压管并排组成的动力传输组件，其应用于全液压工程机械中，用于传输液压能，由于其长度较长，需要将其分段连接，并缠绕于绞盘内部，因此，也称其为绞盘液压管排，本文中提及的液压管排应用于双轮铣槽机（后简称双轮铣）。液压管排用于传输双轮铣主机液压能到工作装置刀架，因其管路较长，需要两侧钢丝绳进行防护，称其为防护组件，其防护组件为由钢丝绳、防护块，连接索节组成的装置，由于其结构紧凑，结构特殊，本文将防护组件中的连接索节作为研究对象，对其进行
中国设备工程 2021年2期2021-01-28
- 小型热管换热器最优排数的数值模拟研究
果及分析3.1 管排数对管子壁温的影响从各个管排数夏季工况下的温度云图（图3）可以看出，随着管排数的逐渐增多，新风出口温度越来越低，其中2 排管的出口温度为32.19 ℃，4 排管的出口温度为31 ℃，6 排管的出口温度为30.01 ℃，8 排管的出口温度为29.4 ℃，10 排管的出口温度为29.08 ℃，12 排管的出口温度为28.73 ℃。同时可以看出，换热器的第2 排管管壁温度随着管排数的增加逐渐升高，从2 排管换热器的30 ℃升到12 排管换热器
建筑热能通风空调 2020年12期2021-01-21
- 油管排固定装置的研制
况反馈，棕绳固定管排横担存在有以下主要缺点:（1）固定不牢靠，人工棕绳系扣后会出现横担前后移位的现象，当受力较大时就会拉断棕绳造成垮塌事故。（2）最重要的是棕绳大量的使用，也造成了大量的浪费。（3）用过的棕绳丢弃在井场，会造成一定的环境污染。2.2 现状调查通过上网搜索及其他方式了解，目前作业现场管排的固定大多采用棕绳固定。2014年井下作业大队每个作业小队平均用520.1公斤，棕绳每公斤棕绳15元，棕绳费用=520.1*15=7801.5元。（如图1）3
科海故事博览 2020年8期2021-01-15
- 一段转化炉竖琴管排焊缝缺陷修复技术总结
统主要由四组竖琴管排组成，每组竖琴管排各有四十四根转化管、一根上升管和一根下集气管；一段转化炉竖琴管排长期处于800℃以上高温运行状态，且因各种突发原因容易出现开车升温过快、紧急（联锁）停车急速降温、催化剂问题局部超温等问题，这些问题极易造成转化管、上升管和下集气管出现蠕变、变形、弯曲，焊缝区域出现裂纹，甚至出现焊缝开裂、转化管爆管等缺陷；在役设备长期在高温下运行，金属材料蠕变损伤、晶粒粗大材质劣化，缺陷修复难度非常大。以200kt/a 合成氨装置一段转化
化工设计通讯 2020年10期2020-09-17
- 燃煤电站锅炉脱硝提效改造存在的问题及对策分析
大，加剧了省煤器管排的冲刷磨损，从而产生省煤器管排泄漏。通过对锅炉炉膛及尾部烟道结构的分析，燃烧烟气从过热器穿出后经转向室进入尾部竖直烟道后易产生烟气偏流。由于惯性作用，炉后方的烟气量要大于炉前方的，流速与流量成正比关系，因此炉后烟气流速相对要高，而冲刷与流速的三次方成正比关系，对低温省煤器管排炉后方的冲刷要比炉前的更加严重。6 脱硝提效改进方案及效果分析为了从根本上解决低温省煤器积灰严重及频繁泄漏等问题，2015年初扬子石化热电厂多次组织相关厂家的技术专
肥料与健康 2020年3期2020-08-26
- 纵向翅片管排在隧道内自然对流换热模拟研究
]，但缺少换热器管排的具体结构设计。本文以地铁隧道内特殊环境为依据，开发一种换热管排。隧道内地铁列车的运动使换热排管存在两种换热方式，即列车行进时的强迫对流和无列车时的自然对流换热。目前管排强迫对流换热研究较为成熟，缺少管排自热对流换热问题的深入研究[6-13]。因此本文通过数值模拟的方法，研究自然对流条件下管排与隧道左侧墙壁距离L 和相邻两翅片管距离S 对纵向翅片管排在隧道空间内的流动与换热的影响，为优化地铁隧道专用换热管排结构提供理论支撑。1 数理模型
建筑热能通风空调 2020年4期2020-06-03
- 亚临界机组末级过热器氧化皮堆积爆管原因分析及预防
为严重，甚至堵塞管排造成爆管，因此针对亚临界机组末级过热器氧化皮堆积爆管问题的分析刻不容缓。笔者针对某电厂330 MW亚临界机组锅炉末级过热器发生多次爆管问题进行了分析，并提出预防措施，以确保机组长期安全运行。1 爆管情况该电厂2台330 MW燃煤空冷机组锅炉为1 170 t/h亚临界压力一次中间再热自然循环锅炉，四角切向燃烧方式、燃烧器摆动调温、单炉膛平衡通风、固态排渣、全钢构架的П形汽包炉，采用紧身封闭布置，配置5台中速磨煤机。末级过热器集箱材质为12
发电设备 2020年3期2020-05-29
- 管排数对翅片管式换热器换热性能的影响
张幕瑾研究发现，管排数越少，传热系数越大，管排数最好不要大于3[1]。Wang C C[2]利用风洞试验，对18台具有不同几何参数的波纹翅片管式换热器做出研究，结果表明翅片间距对J因子的影响可以忽略不计，管排数对压降因子的因子可忽略。张圆明等[3]对7个带亲水层的波纹翅片管换热器进行试验研究，分别用换热因子和摩擦因子来反映空气侧换热和压降特性，发现空气侧的换热因子随着管排数的增加而减小，管排数对摩擦因子的影响不显著，带亲水层的波纹翅片管换热器空气侧的压降特
广州化学 2020年1期2020-03-11
- 锅炉“四管”防磨防爆检查及预防措施
磨损、高温腐蚀、管排安装质量不达标、机械损伤等这些影响因素都会造成四管泄漏事故的发生。（1）磨损。在日常的运行中，锅炉很容易受到磨损，且锅炉管排受到磨损的种类不同，经常见到的有飞灰磨损和机械磨损这两种磨损。后竖井低温过热器及省煤器区域、四角烟气走廊位置（管屏编排）、出列管、吹灰器、入孔门周围经常会出现飞灰磨损，锅炉管排在运行中，会和管夹产生磨损，这种磨损就是机械磨损，锅炉四管受到磨损，会出现泄漏的现象。省煤器与其他管排相比，省煤器管排较密集，就使得其烟气的
中国设备工程 2019年24期2020-01-14
- 大庆II 型钻机平移装置的研制与应用
装置，将原有底座管排基础通过钢结构件连成一体，钻机底座后部采用2 套320 t 液缸推动钻机底座来实现井架、底座的整体向前平移。该种方式有成本低廉，平移过程稳定、安全、可控性强等优点。1 平移装置工作原理液压缸制作基座并与原钻机底座管排钢基础连接，液压缸在钻机底座底部左右两侧顶动钻机底座，克服底座与基础之间的摩擦力，使井架底座与管排基础发生相对位移，从而达到大庆II 型钻机整体平移的目的（图1）。两个液压缸通过电动液压站提供液压源，通过同步控制箱调节使两液
设备管理与维修 2019年16期2019-12-23
- 高压空冷器入口管束内流动参数分布特性的数值模拟
下的顺序命名为a管排和b管排，第一管程共有93根管束，其中a排47根，b排46，从左至右分别命名为a1-47、b1-46。其中空冷管箱入口位于a10、a38管束正对位置。图2 空冷管束位号划分示意图Fig.2 Order division of air-cooler pipes图3为空冷器内部流场的速度矢量图。从图3可知，由于入口配管相对于空冷器整体为非对称分布，因此介质在流经三通管道时，会发生流体偏流现象，k1、k2处的流动参数见表2。图4为不同时刻管束
石油学报（石油加工） 2019年1期2019-02-22
- 330MW循环流化床锅炉低温再热器泄漏原因及防控措施研究
炉检修时保证低再管排之间的间距卡与定位卡没有脱落和开焊，使管排完整、间距均匀，从而减小管排的振动对低再弯管焊口产生的应力，同时防止管排形成烟气走廊造成对管子的磨损，保证管排固定块与支撑块之间活动自如，受热膨胀时没有受阻情况；（4）运行中控制升降负荷的速度，减小汽流冲击引起管排振动；减少机组启停次数，运行中监控管壁不超温，避免低温再热器频繁冷热膨胀，减小失效风险。3.2 实施效果（1）停炉检修时将泄漏部位附近的管排之间的间距卡割除，用倒链将固定块与支撑块分离
同煤科技 2018年2期2018-07-24
- 漓铁集团兰亭尾矿库副坝综合治理及内置式弧形顶管的排渗应用
采用内置式弧形顶管排渗技术对兰亭库副坝排渗进行综合治理，效果显著。一、尾矿库现状情况及副坝排渗系统组成漓铁集团兰亭尾矿库尾矿库由主坝和副坝组成，副坝位于库内东南侧豁口处，坝基标高103m，初期坝为浆砌块石重力坝，坝高10m，后期采用尾砂侧面向库内收缩堆积，堆积坡比1∶5，坝体在平面上呈“L”形展布。目前主坝堆积坝标高为132.2m，坝高111.1m，坝长为215m，副坝堆积坝高131.9m，坝高28.9m，坝长为382m，干滩长度大于250m，库容约为14
浙江省安全生产论文集 2018年0期2018-07-23
- 采用不同管排组合的换热器弹性管束壳程流体诱导振动响应
顺序求解法对不同管排间距和管排数条件下多排弹性管束的振动响应进行了数值研究。1 数值计算方法1.1 几何模型图1所示为弹性管束换热器及其壳程流体域示意图,其中:换热器筒体尺寸为Φ325 mm×10 mm;管程流体导入和导出管的尺寸为Φ45 mm×3 mm;壳程流体导入管尺寸为Φ60 mm×3 mm;壳程流体导出管尺寸为Φ73 mm×4 mm。图1 弹性管束换热器及其壳程流体域示意图除弹性管束外,换热器的其余各部分均由优质普通钢制成。管程流体导入、导出管和壳
西安交通大学学报 2018年3期2018-04-18
- 大型循环流化床锅炉冷渣机优化创新
曾有冷渣机漏水、管排支撑件松动、进渣管脱落等问题，大大提高了冷渣机的安全可靠性，为将来冷渣机的发展指明了方向。二、整体分析大型冷渣机的结构现在主要分为两个流派，一是以双管排为主的青岛派系，一是以十字分仓为主的成都派系。图1 成都派系的分仓结构图2 青岛派系的双筒结构图3 冷渣机泄漏照片分仓结构是将内筒分为大小不等的仓格，每个仓格的灰渣几乎成独立运动，也有部分交混，来提高换热面积。而双筒结构是采用同心的管排滚筒，来提高换热面积。上述两种结构，不管派系结构如何
电力设备管理 2018年3期2018-04-08
- CMT堆焊锅炉水冷壁的变形及控制
需要对锅炉水冷壁管排进行防护[1]。目前防护方法主要为热喷涂。热喷涂具有工艺灵活、生产效率高、易于现场施工等优点，但使用热喷涂方法得到的涂层存在结合强度不高、涂层有孔隙、在使用过程中容易脱落等问题[2]，不适合使用在腐蚀性非常强的工况中，如垃圾焚烧锅炉的防护。堆焊作为材料表面改性的一种经济而快速的工艺方法，越来越广泛地应用于工业中。利用堆焊方法在焊件表面可以获得耐热、耐磨、耐蚀等特殊性能的熔敷金属层，能显著提高焊件的寿命[3]。堆焊层的防护性能除取决于其成
沈阳理工大学学报 2018年6期2018-03-20
- 基于光伏光热的地下空间太阳能烟囱效应影响因素研究
型，分析了换热器管排数、风井高度、热水水温和流速对通风性能的影响。结果表明：风井内换热器存在最大有效管排，管间距为0.032、0.038、0.047 m时换热器的最大有效管排数分别为9、13、18，在有效管排数范围内，随着管排数的增加风井出口温度升高，通风量先增大后减小；空气质量流量随着风井高度增加、热水温度升高明显增大，随着热水流速增大而缓慢增大；风井出口空气温度随着风井高度增加而降低，随着热水温度升高、流速增大而升高。最后，通过拟合得到计算风井空气质量
农业工程学报 2017年18期2017-11-01
- 受热面与平台钢丝绳碰磨原因及防治研究
碰磨，特别在卧式管排上表现突出，为了解决管排与检修平台钢丝绳的磨损，采用导绳器来调整管排的间距及限制钢丝绳的运动方向，使检修平台钢丝绳平稳通过每组管排，防止管排磨损及保护检修平台钢丝绳。此次防磨设施的改进，为同类机组或其他机组检修防磨工作提供参考。管屏；磨损；导绳器1 概况百万机组塔式锅炉受热面过热器、再热器、省煤器布置在炉膛上方，下方炉墙为水冷壁，为提高炉膛水冷壁的检修质量和检修效率，锅炉厂配备了炉内升降检修平台,而检修平台升降钢丝绳是从炉顶绳孔穿入，经
时代农机 2017年7期2017-04-03
- 600MW机组锅炉尾部受热面管排出列变形原因分析及解决措施
组锅炉尾部受热面管排出列变形原因分析及解决措施高建峰高建峰南阳天益发电有限责任公司高建峰，男，河南南阳市人，目前从事火电厂生产技术管理工作。南阳天益发电有限责任公司2×600MW发电机组，锅炉为东方超临界参数变压直流炉。投产以来，锅炉尾部受热面管排出列变形严重，影响机组的安全和稳定运行。近年来，通过进行分析摸索并采取一些技术改造措施，此问题得到了有效解决。南阳天益发电有限公司二期工程装设二台东方600MW汽轮发电机组，锅炉为超临界参数变压直流炉，一次再热、
中国科技信息 2015年1期2015-11-16
- 海洋平台模块钻机管排规划设计
能集中布置，形成管排，最终在模块钻机狭小的空间内完成管线的布置方案。因此，对整个模块钻机的管排进行合理规划，是模块钻机管线布置成败的关键，也是海洋模块钻机更加集约化的基础。1 接口管排规划海洋模块钻机与海洋平台接口管线的特点是数量庞大、大尺寸管线多、安装空间狭小且必须集中布置。因此，接口管线在设计时应首先考虑布置为管排。在规划此管排时应综合考虑模块钻机管线的布置及平台管线的布置。一般接口管线被设计为两个立管管排布置在模块钻机DSM模块南北两侧。由于管排接口
化工管理 2015年17期2015-08-15
- Π型锅炉中段受热面模块化吊装案例分析
热器/末级再热器管排，且管排一般分为前段和后段，均设有高冠板，如果将前后两段组合在一起进行吊装，模块尺寸大，易变形，吊装难度大；如果前后段管排在不与高冠板组合的情况下分别吊装，由于数量多，无疑会延长施工工期，造成机械台班和人工的极大浪费；如果将前后段管排分别与高冠板穿装组合，利用电动葫芦进行管排模块的吊装，可以减少机械台班的使用，提高吊装效率，缩短施工工期。2 工程概况某电厂热电联产2×350MW 新建工程#1机组锅炉为上海锅炉厂设计生产的超临界参数变压运
山东工业技术 2015年18期2015-07-16
- 管排与V形丝网填料交替结构中液膜流动可视化实验
210096)管排与V形丝网填料交替结构中液膜流动可视化实验易哲宇 吴嘉峰 陈亚平 纪光菊(东南大学能源与环境学院, 南京 210096)搭建了管排和填料交替结构中液膜流动的可视化实验装置,并对管排和V形不锈钢丝网填料交替结构以及无丝网的光管排中的溴化锂溶液流动进行了观察实验.通过对比溴化锂溶液在单列光管排和管排加丝网填料交替结构中的流动特征,分析了V形丝网填料对溶液流动的引流、布液和收集飞溅液体的有益作用.溴化锂溶液在交替结构中流动时,溶液在填料上依附
东南大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-06-09
- 底部支撑式锅炉受热面安装施工技术
挂梁，同时受热面管排自下向上分段安装，较自上而下安装焊接质量更易控制；利用“设备对管道”的逆向方式把汽包就位于下降管上，减少了汽包临时支撑梁设计及制作。2 施工原理受热面管排分段组合、分片吊装，吊装按支撑承点自下而上进行，下部安装找正完毕并稳固后再向上安装。汽包及下降管吊装采用预先组合好下降管，并在下降管就位、找正、加固后，用“设备对管道”的逆向方式把汽包就位于下降管上，找正对接。3 施工工艺3.1 工艺流程 水冷壁组合→水冷壁安装→过热器安装→省煤器安装
价值工程 2014年28期2014-10-16
- 1 000 MW机组塔式锅炉炉内“三器”专项吊装方案设计
。几组省煤器蛇形管排悬挂于下承重梁上，一次完成若干串“三器”安装，吊装的情况如图2所示。几组省煤器焊接悬挂完毕后，将液压提升装置提升一段高度，以便与下部一级再热器悬吊管的焊接，使这几组省煤器和一级再热器连成一个整体，然后再将二级过热器悬吊管与上部悬吊管焊接，以此类推，直到最下层的一级过热器悬挂完毕后，将这几组“三器”管屏整体向上提升，到达就位位置后，将悬挂于炉顶的吊杆与支吊过渡梁连接。液压提升装置下部承重梁及吊具与“三器”连接。由图2可知，液压提升装置能将
综合智慧能源 2014年9期2014-09-11
- 一起锅炉爆管事故原因分析
侧人孔片的水冷壁管排的12根水管也被浇注料绝热。所有承压管的管子材料均为20(GB3087)。1.3 锅炉调试情况锅炉发生爆管事故时锅炉的给水系二级除盐水，锅炉水位在正常位置。锅炉工作压力约为1.30MPa，从小油枪转换至大油枪送油燃烧仅仅只有5h的时间。大油枪投用时火区长度约4m多，过烧水管区域（含两根爆管的水管）共16根过烧，其中人孔水冷壁管排片上两根水管各发生了一个爆口的爆管(见图2所示)。过烧区域在D型炉膛的人孔部位对应的上顶部12根水管及其前后相
中国特种设备安全 2014年3期2014-09-04
- D型锅炉水动力计算创新
系统运行压差与各管排停滞压差比大小的方法判定对流管束管内工质的流动方向。D型锅炉；水动力计算；对流管束；工质流向1 D型锅炉水动力系统的特点D型锅炉的水动力系统可以布置独立的不受热外置下降管，也可不布置不受热的集中下降管。本文研究的D型锅炉不设置不受热的集中下降管，即受热较弱的管束自然形成下降管。对流管束中上升管、下降管的具体排数无法简单地进行判定，因为其划分不仅与对流管束各管排自身的结构、热量分配有关，而且还与炉膛结构尺寸、吸热量大小，燃烧器的布置，以及
创新科技 2014年14期2014-07-27
- 300MW循环流化床锅炉外置床改造
个区域，相邻2组管排由1根吊挂管悬吊。低温仓室中，受热面布置30根蛇形管，5根为1组，沿炉膛宽度方向均匀分布，相邻2组管排由1根吊杆悬吊。根据受热面内蒸汽温度及压力等级的不同，不同区域、不同仓室中蛇形管排的材质相应改变。运行数年来，引进型300MW循环流化床锅炉外置床主要存在2方面问题：一是隔墙冷却水泄漏后无法对漏点进行焊补，造成隔墙附近区域床料板结，不能正常流化，影响换热；二是高温区域吊挂管与管排碰触磨损，管壁减薄后易导致爆管。1 改造背景我公司2×30
机电信息 2014年12期2014-03-06
- 超临界机组受热面密封焊接变形分析与控制
18 m进行上下管排对口焊接，在焊口两侧加塞密封条进行施焊。1 现状介于超临界及超超临界机组中锅炉受热面管子具有管壁厚、管径小、管间距小等不同于亚临界机组的特点，在进行密封焊接时容易产生焊接变形，直接影响焊口组对、刚性梁的安装和炉膛的合拢质量，对施工进度和机组运行造成影响。国电霍州发电厂2×660 MW“上大压小”工程，水冷壁管屏、包墙过热器管屏组合多为地面组合。在前期的密封焊接施工中由于为了抢工期，未采取相应的防变形措施，导致管屏焊后严重的焊接变形，主要
山西电力 2013年1期2013-12-10
- 电厂模拟焊接架的研制
如下：（1）垂直管排内侧焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（2）水平管排内侧焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（3）近联箱部位管排水平焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（4）近联箱部位管排下30°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（5）近联箱部位管排下60°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（6）近联箱部位管排上30°焊口，空间仅可伸进焊枪，对面位置视线无法到达。（7）近联箱部位管排上60°焊口，
电焊机 2013年5期2013-08-29
- 浅谈锅炉高温过热器联箱接管座角焊缝裂纹原因
下几点。3.1 管排结构由事故发生的部位统计可知，联箱外侧第一根管排是事故发生的主要原因，其次为第二根与第三根。由此可以看出，高温过热器的管排直接相连的是联箱出入口，锅炉顶部固定有管排的中间吊挂。可见联箱出入口管排无其他固定吊挂。因此导致联箱管排角的焊缝处承受管排自身重力所产生的剪切应力。根据实际的数据统计，该连相关出口处第一次应力值最大为119.565 MPa，这明显高于其许用一次应力值77.0 MPa；同时热态下的二次应力值最大为285.208 MPa
科学之友 2013年9期2013-08-15
- 新密电厂1000MW超超临界机组塔式锅炉受热面吊装工艺
完毕后，将冷灰斗管排利用50 t履带吊散装吊装至冷灰斗刚性梁上，然后拼缝焊接，一切就绪后，利用5 t卷扬机(穿绕32 t滑轮组)将前、后水冷壁灰斗合拢，完成冷灰斗水冷壁及刚性梁的吊装。具体的吊装顺序以前水冷壁垂直段1号件吊装为例进行阐述。1号件包括4片管屏及部分吊挂件，质量共计18.3 t(含脚手架及起重工器具2 t)，组件尺寸为27710 mm×5997 mm。采取多点抬吊吊装，由50 t履带吊配合120 t附壁吊双车抬吊。120 t附壁吊使用的钢丝绳型
电力建设 2013年1期2013-08-09
- 伺服控制系统在管排锯中的应用
032)0 引言管排锯设备是用于将矫直后成排的毛坯钢管进行锯头、锯尾、锯定尺。管排锯具有效率高、精度高、自动化程度高、生产节奏快、智能化等特点。随着国内外市场对无缝钢管成品的长度偏差量、管头端面的质量及粗糙度等要求不断提高。生产厂家对管排锯电气控制系统的实时动态响应和位置精度要求极高，因此管排锯长期依赖进口。中国重型机械研究院有限公司为巨能特钢设计供货的φ325管排锯，其主轴进给装置和定尺挡板装置控制系统采用了西门子SINAMICS伺服控制器，完全达到了设
重型机械 2012年2期2012-11-18
- 浅谈某电厂#1炉“四管”磨损的原因及防范措施
热器和高温再热器管排错排较为严重，从而使炉膛过来的烟气方向和速度不均并受到破坏，造成后墙水冷壁迎火面部分管壁防磨瓦上端磨损严重。2）省煤器管排磨损严重省煤器自1985年投产以来运行至今已有26年，严重超出其使用寿命。2001年技改中，省煤器未进行改动，长周期运行，使管排管壁材质严重老化和材质疲劳，再加上管排稠密和烟气流速过快造成严重磨损（近期使用的煤质差），管壁最薄达到2.3cm(设计32×4.5 mm)。3）包覆过热器上下联箱短节焊缝泄漏及侧墙管壁碰损严
中国科技信息 2012年21期2012-10-27
- 660 MW机组超临界锅炉间全封闭受热面的吊装方法
水冷壁和炉内蛇形管排吊装。在板梁上锅炉中性线处布置1套500.00 kN滑轮组及100.00 kN卷扬机用于锅炉内蛇形管排卸车。在锅炉前118.95m处布置1套500.00 kN滑轮组及100.00 kN卷扬机用于连接管和集箱穿装。主厂房外侧布置CKP 3500型、起重量为 950.00 kN的塔式起重机和起重量为500.00 kN的港口用超重机起重机，用于厂内组合场受热面设备倒运及卸车。厂外蛇形管组合场布置1台型号为KH180、起重量为500.00 kN
综合智慧能源 2012年3期2012-10-19
- 人机工程研究在高速列车虚拟装配中的应用
）双手搬运、抬举管排。在安装管排时，工人将管排（约20 kg）搬运至车底，举起管排至车底定位处，保持双手抬举动作，另两个工人固定管排。在此过程中，双手举过肩这一动作，难度较高，极易产生疲劳[5]，该动作对肩部斜方肌和肌腱有很大损害[6]。这是使工人产生上肢肌肉酸痛的原因之一。（2）工具设计不符合人机工程学理论。工人用开口扳手锁紧管排螺母及EO 接头时，需将手臂上举再施力。这一重复性的工作姿态，也是使工人产生上肢肌肉酸痛的原因之一。3.3 任务的仿真利用DE
装备制造技术 2012年7期2012-08-29
- 沉降罐排泥工艺现场试验
分别开展静压穿孔管排泥工艺和泵吸式排泥工艺现场试验。静压穿孔管排泥工艺是快速有效的排泥方式，其最佳运行参数为：不启动冲洗管，双管同时排泥，单次排泥时间为5 min。泵吸式排泥工艺可以降低罐底污泥的堆积高度，停罐运行可以减小排泥对水质的影响，其最佳运行参数为：停罐排泥，2～3天后水质恢复正常运行，冲洗10 min、排泥时间在60 min以内时，悬浮物去除率能够达到80%。沉降罐；排泥工艺；静压穿孔管；泵吸大庆油田采油三厂采取3种沉降罐罐内排泥工艺：泵吸式排泥
油气田地面工程 2011年5期2011-12-10
- 高温再热器管壁超温原因分析
膛宽度方向，两侧管排与中间管排壁温差值在100～150℃之间，超温管子主要集中于锅炉中部。在3、4号炉停机时对受热面进行现场详细检查：（1）3 号锅炉高温再热器出口管排第 38，39，41，42，43，44，45，46，47，48，49，50，51，52，53，54，55，56 排第 10 根氧化皮较明显。在3号锅炉大修期间，对氧化皮较重的管子（材质为SA-213T22）送国电热工研究院进行实验室分析，向火面强度参数为445～450 MPa，背火面强度参数
科学之友 2011年11期2011-08-15
- 管排数对变频空调系统翅片管蒸发器性能影响研究
包括:翅片间距,管排数,管径,管间距,流路分布等,而由于国内外甚至国内各厂家生产技术水平的差异,造成对翅片管换热器的主要影响因素也不一样。换热器的主要热阻在空气侧,国内外学者对干湿工况下空气侧换热特性以及压降特性做了大量的研究,刘金平[1]等实验研究了析湿工况下管排数对波纹翅片管换热器空气侧换热与压降特性的影响,得出2排管的换热因子要比1排管的换热因子大约60%的结论;张圆明[2]等通过对7个带亲水层波纹翅片管换热器进行实验研究,分析了翅片间距,管排数,入
制冷 2011年2期2011-06-19
- 分离式热管管排组合与传热
个蒸发段和冷凝段管排，热管换热器两侧总传热面积不变和管排数量相同情况下，管排重组可以分配每个热管不同数量的蒸发段管排和冷凝段管排，如此可以改变换热器中热管的数量以及每个热管两侧的换热面积比，从而改变传热换热器传热特性。用碳钢－水热管作为传热元件回收烟气中废热到溴化锂吸收式制冷机的高压发生器中具有诸多优势［1］，但高温烟气废热回收时，热管换热器前后的传热温差差别较大，前排热管在高温烟气中容易使热管工质温度超过极限而降低热管性能甚至热管破损，在发生器内也可能因
低温工程 2010年1期2010-02-23