管体
- 带式输送机托辊性能的分析及优化
主要结构包括中间管体、托辊轴、两端轴承座及密封装置组成，我国多采用焊接钢管制成的管体作为托辊的主体结构[4]，焊接钢管的壁厚均匀，产生的动载荷作用低，适用于带式输送机高速旋转场合。采用有限元分析的方式对托辊的性能进行仿真分析，将托辊的复杂构件离散划分为多个相互关联的单元[5]，通过节点将各单元进行连接，通过单元之间的相互关系计算整体方程，从而得到托辊整体的性能变化。采用ANSYS 有限元分析软件对托辊的性能进行分析，首先选取煤矿带式输送机上使用的108 m
机械管理开发 2023年10期2023-11-30
- 考虑锚索松弛的悬浮隧道冲击动力响应数值模拟
在水中一定深度的管体、锚泊系统和与两岸相连的构筑物组成。与传统桥梁相比,悬浮隧道的建设与运营对环境影响较小。此外,悬浮隧道每单位长度的建造成本不随总跨度的增加而增加,为复杂水域的通道建设提供了一种全新的选择[1-2]。在运营过程中,悬浮隧道面临着沉船、坠物、车辆撞击的风险,对隧道结构安全构成极大威胁。目前,已有学者对悬浮隧道在冲击荷载作用下的动力行为展开了研究。在整体动力响应方面,Xiang等[3]将悬浮隧道管体简化为弹性地基梁,基于Hamilton原理推
隧道建设(中英文) 2023年10期2023-11-22
- 复合载荷下S135钻杆管体裂纹扩展与结构改进
井下S135钻杆管体断裂失效现象进行分析,发现交变载荷作用下钻杆管体腐蚀坑处更容易发生疲劳断裂。黄本生等[8]则研究了不同条件对钻杆材料疲劳寿命的影响,研究表面缺口会导致钻杆更易产生疲劳破坏。随着井深的不断增加,井下工作环境愈发恶劣,钻杆不仅承受轴向载荷、弯曲载荷、扭矩载荷等多种载荷的复合作用,在某些井眼中甚至还面临着酸性腐蚀介质。管体表面受到腐蚀介质、钻井液等的腐蚀或冲蚀后产生腐蚀坑、冲蚀坑和划痕等缺陷,在复合载荷循环作用下裂纹萌生、扩展,直至疲劳断裂失
机械科学与技术 2023年10期2023-11-01
- 一种外定型无支架扣模保温钢管
管，包括端盖、外管体、保温层一、隔热套、保温层二、内管体、固定槽、卡槽、固定螺钉、连接头、外螺纹、内孔、密封垫、凸边、端盖环体、螺纹孔和限位绳等。该实用新型中设置的端盖，能够对外管体和内管体两侧端部位置进行限制固定，另外端盖中设置的卡槽也能够对隔热套两侧端部位置进行限制固定，同时配合截面为梅花形状的隔热套，从而减少了外管体和内管体之间的偏心。该实用新型中设置限位绳，从而将内管体限制在一定范围之内，进一步减小外管体和内管体之间的偏心；该实用新型中设置锁紧螺钉
钢管 2023年2期2023-08-06
- S135钻杆管体刺穿失效分析
油田S135钻杆管体刺穿失效事故进行试验分析,以确定其刺穿失效的原因，从而 预防此类事故的再次发生。1 事故概况失效钻杆管体用于西部某油田，其规格为Φ114.3 mm×8.56 mm,钢级为S135。该钻杆在下钻作业过程中，钻井工作人员在钻井平台发现泵压降低了5 MPa，于是停止钻进，进行起吊钻柱作业。在起钻过程中，发现在井深1 500 m位置的钻杆管体出现了刺穿。刺穿钻杆下部的钻柱长度为3 000 m。2 宏观分析刺穿钻杆管体宏观形貌如图1所示。对图1中
石油管材与仪器 2022年6期2023-01-03
- 太阳能真空管的支撑结构、太阳能真空管及太阳能热水器
太阳能真空管的内管体和外管体之间，且所述支撑架包括依次连接的第一支撑段、第二支撑段和第三支撑段，所述第二支撑段位于太阳能真空管的根部，所述第一支撑段由太阳能真空管的顶部沿太阳能真空管的长度方向延伸，所述第三支撑段由太阳能真空管的底部沿太阳能真空管的长度方向延伸，且所述第三支撑段的长度长于所述第一支撑段。2.根据权利要求1所述的太阳能真空管的支撑结构，其特征在于，所述第一支撑段、所述第二支撑段和所述第三支撑段为一体结构。3.根据权利要求1所述的太阳能真空管的
新能源科技 2022年1期2022-12-12
- 全管体扩径对X80 螺旋埋弧焊管力学性能影响规律研究*
我国螺旋埋弧焊管管体及焊接接头的强韧性和疲劳性能都达到了与直缝埋弧焊管相当的水平， 以螺旋埋弧焊管为代表的油气输送用焊接钢管的加工技术、 产品应用在近年得到了快速发展[4-5]。螺旋埋弧焊管生产过程的自动化和连续化，使其可以根据客户需求比较灵活地生产出更长的单根钢管， 在油气输送管道施工中可有效减少焊口数量， 减少施工成本， 有利于管道的安全服役； 同时多次X80 焊管气体爆破试验证明， 螺旋埋弧焊管具有更好的止裂性能[6-7]。 由于螺旋埋弧焊管具有良好
焊管 2022年11期2022-11-29
- 悬浮隧道结构体系耦合分析模型研究
，其主要包含隧道管体、锚索和锚碇，隧道管体通过自身浮力、重力和锚索支撑力共同作用达到平衡状态，从而悬浮在水中，锚索将管体连接至海底的锚碇上，以实现整体稳定。悬浮隧道结构体系的受力特点表明该结构受跨度和水深的限制较小。目前工程人员正在对位于我国三大海峡(渤海海峡、台湾海峡以及琼州海峡)的桥隧工程进行规划和可行性研究，这些工程项目面临的一个巨大挑战就是所处区域水深过大，悬浮隧道方案针对该问题实施可行并具有一定优势[1-2]。国内外学者对悬浮隧道开展过大量研究[
现代交通技术 2022年5期2022-11-11
- 一种新型海绵城市道路多孔排水混凝土基层施工技术
能避免网状结构的管体直接支设于路基，减少网状结构产生由于局部应力集中而破坏的情况。2.4 设置稳定层在第一透水层凝固成型前，将若干管体以大于小于的预设角度倾斜插设于第一透水层使其固定，将管体交叉的部位固定，例如通过胶粘结，或焊接，或绑扎等方式固定，具体的固定方式以能够牢靠固定为准，以使管体形成稳固的网状结构。并且使上述的若干管体的端部大致均匀分布于稳定层，使网状结构为空间网状结构，即从由路面至路基方向以任意角度在稳定层获取截面时，若干管体均呈网状结构。本文
四川建筑 2022年5期2022-11-10
- 串列弹性双管涡激振动干涉的仿真研究
统更便于研究相邻管体的振动干涉。大量关于串列双管的尾流干涉试验研究发现，下游管体大振幅的尾流诱导振动是由上游管体脱落的漩涡导致的，串列双管间距中存在充分发展的漩涡决定了下游管体发生尾流诱导振动[4-7]。但是目前普遍存在试验模型长径比较小、多测点同时获取尾流场信息困难等难题。近些年，CFD(computational fluid dynamics)方法逐渐成为多管体涡激振动分析的主流。Gao等[8]模拟了低雷诺数条件下3个等边三角形圆柱结构的流动，确定了5
振动与冲击 2022年18期2022-09-30
- 水下悬浮隧道管体预制和拼装施工技术
种由悬浮于水中的管体、水下基础、锚索和驳岸连接段组成新型的交通结构物。相比于传统的桥梁、隧道等跨越方式，它具有跨越能力强，全天候运行，对地形的适应性好，建造成本不随长度增加而显著增大等优点［1］，在未来跨海峡通道建设中具有极大的竞争优势和发展潜力，越来越受到国内外工程师的关注。早在上世纪60年代，意大利在Messina海峡通道建设中就考虑了悬浮隧道方案，并进行了可行性研究。自1985年起，挪威对Hogsfjord海峡悬浮隧道也进行了全面认证，认为在跨越深水
低温建筑技术 2022年5期2022-07-03
- 基于钢制环氧套筒的环焊缝缺陷轴向修复效果分析
200 mm 的管体上各安装一只应变片传感器，然后利用钢制环氧套筒对环焊缝缺陷进行修复，最后在钢制环氧套筒外部的6点钟、12点钟部位及管体6点钟部位各安装一只应变片传感器，如图1所示。图1 应变片安装位置示意图钢制环氧套筒灌注结束后，按工艺要求进行静置，以等待环氧树脂固化。待上述准备工作全部完成后，利用ZYNS-W2000拉伸试验机对修复后的管材进行试验，全尺寸拉伸试验过程如图2所示。图2 钢制环氧套筒轴向修复效果全尺寸拉伸试验流程框图2 试验结果及分析以
石油工业技术监督 2022年4期2022-04-20
- 细长输流管内外流耦合振动特性研究
落，进而引起弹性管体涡激振动(VIV)。当尾涡脱落频率与管体结构固有频率接近甚至相等时，“锁定”现象发生，从而增强管线振动并加速管线的疲劳破坏[3]。当内流沿管线轴向运动时，附加质量力、离心力和科氏力诱发管体流致振动(FIV)。这种双流固耦合工况(外流—管体，内流—管体)会导致管线动力学特性相较单流固耦合工况更加复杂。在柔性立管/管线涡激振动方面，国内外学者已经做了相当多探索性的研究工作。Chaplin等[4]通过阶梯流下柔性圆柱体振动响应试验，获得了沿轴
海洋工程 2022年2期2022-04-02
- 碰撞作用下钢-混组合悬浮隧道管体局部响应分析
构。它通常由隧道管体、锚固装置、水下基础和驳岸连接段组成[1]。与传统的桥梁、海底隧道和沉管隧道相比，因其跨越能力大，环境影响小，全天候运营和建造成本相对较低等优势，在未来跨海通道建设中具有很强的竞争力。悬浮隧道在运营期间，除受到波浪、洋流、车辆荷载等作用外，还面临着沉船、海面坠物甚至潜艇碰撞的风险。尽管碰撞冲击事故发生的概率很低，但因其荷载质量大，易造成悬浮隧道管体破损，进而引发涌水、浮力损失等连锁反应，对内部交通的安全和结构整体稳定性造成极大的威胁。当
振动与冲击 2021年19期2021-10-18
- 改进钻杆管体淬火机喷嘴 提高生产换道效率
公司生产线以钻杆管体产品为主，不同规格产品的生产，热处理生产线都要有或大或小的调整，称之为生产换道。其中淬火机喷嘴与钻杆管体的中心对中找正耗费淬火机换道时间最多。为提高淬火机生产换道效率，对淬火机喷嘴进行设备改进，缩短了换道时间，有效增加了生产时间，取得了良好的效果。1 钻杆整体淬火机及淬火工艺钻杆管体是一种比较特殊的钢管产品，通常采用低合金钢或合金钢制造，在钻杆管体两端的加厚区，其壁厚比管体标称壁厚增加100%左右，壁厚增加造成产品淬火后管端直线度不易控
设备管理与维修 2021年15期2021-09-04
- 蒸汽输送用X80 钢级UOE 焊管的高温蠕变行为研究及断口分析
X80 钢级焊管管体和焊缝在高温下的蠕变行为的研究相对缺乏。对于高温服役的材料， 良好的抗蠕变性能是保证材料长时安全服役的关键之一。 但对于蠕变设计寿命动辄数万至数十万小时的材料，使用真实的服役条件来测试蠕变持久寿命显然是不现实的， 因此耐热钢等相关高温构件预测蠕变持久寿命时采用的方法是在更高温度、 更高应力条件下对材料进行蠕变试验， 在相对较短的时间内获得蠕变断裂的数据， 再通过外推的方法来预测材料在真实服役条件下的蠕变持久寿命[5]。 对于高温蒸汽输送
焊管 2021年7期2021-07-27
- 使用气动卡瓦钻杆变形原因分析
全，但仍存在钻杆管体被挤毁的情况，本文主要针对一起使用气动钻杆卡瓦时钻杆被挤毁的失效事故进行原因分析，找出导致钻杆管体被挤毁变形的主要因素，制定应对措施。1 钻杆管体发生挤毁变形的工况某井在起下钻作业过程中，发现井口段Ø139.7 mm规格钻杆变形（该批钻杆为全新钻杆并抽检合格）。该井在钻进至井深5 947.43 m时，循环钻井液，进行短程起下钻，井段5 512.05～5 947.43 m；短起时，第一柱与第二柱钻杆之间紧扣，使用DB型吊钳卸扣两次卸掉，第
钻采工艺 2021年3期2021-07-16
- 防止设备对钻杆管体外表面划伤的研究
62658）钻杆管体由无缝钢管经管端加厚、全长热处理、无损检测后形成产品。管体热处理是将镦锻后的无缝钢管全管进行淬火回火热处理，以保证加厚管强度达到规定的强度、韧性标准以满足需要的钢级要求。管体在淬火炉内加热到850度左右，这时，管体硬度极低，很容易受到各种硬物的刮蹭导致划伤。轻微划伤需要后期打磨光滑，影响了生产进度，一些管体中部的严重划伤直接造成了管体被判废。钻杆管体存在的划伤部位需要将划伤全部修磨去除，影响着生产效率和产品质量，严重的管体修磨后剩余壁厚
中国设备工程 2021年9期2021-05-18
- 一种新型内涨式橡胶密封圈
，包 括 第 一管体和第二管体，第 一 管 体一端套接有连接圈，连接圈套接于第二管体一端，第一管体一端内侧设有橡胶密封带圈，橡胶密封带圈两端内侧均开设有钢圈槽，钢圈槽内部设有涨紧钢圈组件；涨紧钢圈组件包括C型钢圈，C型钢圈两端内侧均固定设有合页。本实用新型通过C型钢圈配合弧形条在橡胶密封带圈内侧涨开而将橡胶密封带圈挤压至其外侧贴紧第一管体和第二管体内壁，进而使得橡胶密封带圈与第一管体和第二管体之间的密封性非常好，通过螺母锁紧螺杆与套管的位置，结构强度高，保
橡塑技术与装备 2021年7期2021-04-22
- 悬浮隧道实验工程研究
模型水深2 m、管体有效长度24 m的锚缆悬浮隧道物理模型水池试验[14]。试验的搭建就像建造一个“迷你工程”，经历了水中缆力调节、姿态精确监控、数据物理同步等一系列难题。1.2 悬浮隧道竞争优势文献[1，4]认为锚缆悬浮隧道长度不受限，且文献[4]估算当跨越水域宽度超过1 km以后，悬索桥的单位造价将大幅提升，悬浮隧道的经济优势将显现。文献[15]比较了已建跨海通道和已有悬浮隧道的概念提案，发现当水深超过80～100 m，且长度超过千米时，除了日本青函隧
中国港湾建设 2021年3期2021-03-27
- 一种抗静电抗爆塑料管道
爆塑料管道，包括管体，管体的内壁设置有第一防静电层，第一防静电层的内侧设置有第一防腐蚀层，管体的外表面设置有加强层，加强层的外表面设置有保护层，保护层的外表面设置有防火层，防火层的外表面设置有防爆层，防爆层的外表面设置有第二防静电层，第二防静电层的外表面设置有第二防腐蚀层，管体左右两侧的外边缘开设有卡槽，管体的左右两端设置有连接件。该种抗静电抗爆塑料管道，通过第一防静电层和第二防静电层提高管体的防静电效果，通过防爆层起到防爆效果，通过卡槽与卡板提高连接件连
橡塑技术与装备 2021年6期2021-03-19
- 基于管体变形实时监测的挠性接管寿命评估方法
管在使用过程中，管体会产生4种类型的变形，第1种是管体充压时产生的变形；第2种是由于轴向力作用导致管体的轴向变形；第3种是由于剪切力作用导致管体的径向变形。这3种变形都属于管体正常的整体性变形。第4种是管体的局部异常变形，它是由于管体内部流体压力变化而产生的一种疲劳变形[2]，这种局部异常变形会使管体局部区域应力集中，会加速管体破裂失效。Aaron等[2-6]提出电阻感应原理用来识别橡胶管体的局部异常变形，可以实现管体变形的全局监测，对管体的寿命进行评估。
舰船科学技术 2020年5期2020-11-27
- 工艺参数对L360M钢级小弯曲半径弯管成型质量的影响
，实际测量钢管的管体壁厚为10.06 mm；在感应加热弯制后，弯曲段外弧侧管体壁厚减薄，内弧侧管体壁厚增加，中性区管体壁厚变化不大。随着弯轴半径缩短，即弯曲半径减小，弯管的弯曲段管体壁厚发生明显变化，如图2所示。当弯曲半径为6D(D为钢管直径)时，外弧侧管体壁厚均值为9.27 mm，内弧侧管体壁厚为10.80 mm，中性区管体壁厚为9.96 mm，分别变化了-7.85%、+7.36%和-0.99%；当弯曲半径为3D时，外弧侧管体壁厚均值为8.42 mm，内
热处理技术与装备 2020年4期2020-09-03
- 钻杆管体超声波探伤误报分析及措施
等应力作用。钻杆管体是由材质为低碳合金钢的薄壁无缝管制造，由于钻杆的工作条件恶劣，除对管材强度、硬度、耐磨性和冲击韧性等方面有要求较高外，对管体上可能存在的裂纹、折迭、夹杂、划伤等缺陷有严格的检测要求。钻杆管体在制造过程因各种原因中可能会产生缺陷，这些缺陷经常沿管体轴向延伸，在管材横截面上呈径向分布，当钻杆在高温、高压、交变扭矩等恶劣条件下工作时，这些缺陷成为了钻杆刺穿或断裂的危险因素。因此，在钻杆管体要进行100%的无损检测，目前钻杆厂家普遍使用超声波、
设备管理与维修 2020年14期2020-08-12
- API-5DP 石油钻杆断裂失效分析★
。另外被挖出来的管体断裂表面呈黑色，与正常管体的颜色不同，如图3。钻杆是石油钻井的重要工具，其失效形式有断裂、腐蚀、刺穿等等，导致其失效的原因也是不同的[1-8]。反复荷载作用造成的钻杆管体疲劳及外界环境影响会导致在局部高应力区形成微裂纹，微裂纹逐渐扩展形成宏观裂纹，宏观裂纹继续发展进而导致管体断裂。裂纹扩展是一个多因素共同作用的过程，这些因素包括应力集中、加载频率、晶粒类型、组织结构等[9-11]。现对送样进行分析，找出其断裂所在的大体位置以及断裂原因。
山西冶金 2020年3期2020-07-15
- 一种防止管线散落的双套管引流装置的制作和使用
。引流装置还包括管体规整装置，包括床沿的挂钩、固定挂钩上的圆柱体以及与圆柱体连接的U型夹，见图3。圆柱体的一端固定连接在挂钩上，另一端通过复位弹簧与U型夹连接。圆柱体的外周设置有管体置放凹槽，凹槽的槽壁上有多个相互平行的小槽，见图4。挂钩的内侧吸盘设有抽气孔和放气孔，分别连接抽气管和进气管。抽气管还与抽气筒连接，抽气管上设抽气单向阀。抽气筒包括筒体、活塞以及与活塞连接的推拉杆。筒体下部还设有排气管，排气管上有排气单向阀。注：1-双套管; 2- 连接管; 3
- Catheter ablation of premature ventricular complexes associated with false tendons:A case report
线圈套于HGIS管体外部，然后采用一个舱室对其进行封装。这种外置式结构相对来说更适合应用于室内，当应用于室外时对其防水应有较高的要求。Imaging examinationsElectrocardiography (ECG) showed sinus rhythm, and frequent PVCs, with right bundle branch block pattern, with lead V1of R wave, lead V2 and V3
World Journal of Clinical Cases 2020年2期2020-04-22
- 大直径埋地管道应力应变有限元分析与计算*
的重力作用，会使管体结构发生变形、 位移，对地下管线及地下设施带来不利影响[1-4]。 随着管道直径的增加，其径厚比增大，径向稳定性变差，因此研究埋深对管道应力应变影响就显得十分关键。 国内外学者对管道受断裂、 挤压的研究较多，但是对大直径管道安装后土体对其应力应变影响的分析较少[5-8]。 大直径管道其变形模式更趋于压力容器，传统的输送管道应力校核管道模型不再适用，因此研究土体对管道应力应变的影响具有重要的现实意义。本研究以某市的热力管道为对象，利用 “
焊管 2020年3期2020-04-13
- 悬浮隧道纵向结构工程数值分析方法研究
度。对于悬浮隧道管体单元，如需考虑撞击等高精度接触问题，应采用实体单元；如考虑一般局部受力问题，应采用壳单元；如只是进行纵向设计计算结构问题分析，可采用梁杆单元。对于悬浮隧道锚固系统，静力分析只需用弹簧单元；进行动力分析时，则应用带质量属性杆单元或梁单元，必要时还需考虑使用阻尼单元。目前结合实际拟建工程对悬浮隧道纵向结构的研究主要有千岛湖、墨西拿海峡等的计算分析[1-4]，尚未对数值分析方法本身工程应用性方面的研讨。本文从悬浮隧道结构与设计方法研究角度探讨
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 悬浮隧道纵向结构受力工程规律研究
作如下假设：1）管体横断面沿纵向不变；2）两端接岸接头完全固结；3）不考虑中间接头刚度变化，管节两端固结；4）忽略锚索垂度；5）锚索不发生松弛；6）不考虑基础与缆索耦合作用。如无特殊说明，各章节研究算例及参数如表1所示。表1 方法总述表Table 1 Summary of methods2 水平线形将平曲线形悬浮隧道响应结果除以直线的，得图1。可见随着平曲率半径增大，管体扭矩减小（直线形悬浮隧道扭矩几乎为0），水平弯矩及挠度总体呈线性增大并逐渐趋向于直线形
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 悬浮隧道波浪作用下弹振工程分析方法研究
环境荷载作用下，管体将产生相应的周期性往复运动，进而引起缆索伸长量的改变，可能发生缆索松弛。当缆索松弛态与张紧态相互转变时，可能使得缆索承受较大张力，对缆索造成不利影响，甚至可能导致缆索破断[1]。该现象称为弹振现象，对悬浮隧道安全影响大，悬浮隧道的设计应避免弹振的发生。Seo等人在研究缆索弹振问题时，考虑八字形布缆方案（图1（a）），采用Morison方程求解波浪力，仅考虑静力作用，忽略缆索和管体的动力响应，通过判断缆索张力是否为0，从而给出简单快速的弹
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 悬浮隧道多锚固方案结构综合分析与评价研究
。浮筒式悬浮隧道管体通过刚性竖向连接与水面上浮筒连接，如同倒置的浮桥[4]。锚索式悬浮隧道的管体通过柔性锚索与海床固定，类似安放中的沉管[5-6]。对后者的研究发展了众多锚索布置方案，包括两斜缆[7]、两竖缆[8-9]、两斜两竖缆[8-9]、一斜两竖缆[9]、两撇两捺四斜缆[7-9]、以及倒置索桥[10]等。此外还有竖缆与斜缆纵向混搭布置[11]以及锚索与浮筒组合方案[1，9]。本文设置1 km长直线形悬浮隧道模型，设置7种特征锚索布置，并进行定量结构分析
中国港湾建设 2020年2期2020-04-13
- 大直径高精密管体零件的加工
中,大直径高精密管体零件总长L为4 000～8 000 mm,主孔d尺寸为φ600+0.110mm,要求表面粗糙度Ra不大于0.8 μm,直线度不大于0.1 mm,管体对接处外肩圆c及内肩孔e与主孔d的同轴度不大于φ0.03 mm,两端连接螺纹a与主孔d的同轴度不大于φ0.06 mm,管体外圆b与主孔d的同轴度不大于φ0.06 mm。管体零件如图1所示。2 工艺分析大直径高精密管体零件是某科研项目中的核心零件,采用合金调质钢锻件制造。这类零件的主要加工难点
装备机械 2020年1期2020-04-08
- 固定支承式悬浮隧道在列车荷载下的竖向动力响应研究
立列车荷载下隧道管体振动微分方程，并通过振型叠加法和隐式数值积分方法求解。以模态分析和时程分析为基础，探讨荷载列速度、水体对动力响应的影响。研究结果表明：移动荷载列通过悬浮隧道时，管体跨中位移放大系数在共振速度处出现了极大值。数据对比表明，水体惯性力相当于增加了隧道管体的附加质量，使其自振频率有所减小，进而减小了荷载列的共振速度，但水体会放大隧道管体共振时的位移响应。悬浮隧道；固定支承式；列车荷载；动力响应；振型叠加法悬浮隧道，又称“阿基米德桥”，是一种用
铁道科学与工程学报 2020年1期2020-02-13
- 无缝钢管轧制力的计算方法研究
公式的基础上，但管体和板材的形状差异给轧制力计算造成较大的误差[1]。因此，迫切需要基于管体的轧制变形特点建立准确的轧制力计算模型。由于管体和板材的形状差异，无缝钢管轧制过程中具有金属变形复杂、变量多、耦合强等特点，尤其多段弧线组成的辊型使有些轧制参数难以在线检测，导致其轧制力的计算精度较低[2]。目前，求解轧制力主要有两种方法：一是类比方法，即通过管材轧制与板带轧制进行类比，求出轧制过程中管材与轧辊接触面积的水平投影以及轧辊对管材的单位接触压力，进而计算
天津冶金 2019年5期2019-11-09
- 钻杆生产线管体进料控制的改进及应用
工好的钻具接头与管体进行焊接，最终得到钻杆产品。钻杆摩擦压接线的管体进料装置由国内制作，其设备由进料台架、外翻料器、室外输送辊道、内翻料器、室内输送辊道和操作台组成，其进料控制采用传统的普通继电接触器进行控制，需要专人手动控制操作，操作繁琐，设备在使用中出现控制系统故障率高，维修成本加大，生产效率低的问题。经过分析，主要原因是继电器接触器控制系统中的各种中间继电器、时间继电器、热继电器、交流接触器较多，各工位的动作、控制繁简不同，各自需要保护周密，因此电气
设备管理与维修 2019年12期2019-10-26
- 一种双套管引流装置管体规整装置的设计
双套管引流装置的管体规整装置，避免管体弯折，或者被意外牵扯导致引流不畅。1 材料与制作双套管引流装置的管体规整装置，包括双套管、连接管、负压瓶和负压吸引器。连接管连接内管与负压瓶，负压瓶与负压吸引器连接。管体规整装置包括连接管固定装置和负压瓶上的防折弹簧管。本实用新型的结构示意图见图1。注：1-连接管；2-负压瓶；3-负压吸引器；4-连接管固定装置；5-负压瓶上的防折弹簧管连接管固定装置包括床沿挂扣、圆柱体和U型夹。床沿挂扣为可拆卸的组装结构，包括U型的上
- 防划型灌肠管的设计与应用*
防止肠黏膜损伤。管体硬度与临床常规灌肠管一致。主管道头端、中部及第一、第二管体的管道内径一致，为3.5 mm。主管道头端向四周鼓起形成圆润光滑的球形顶端，表面测量直径为7mm。主管道前段外壁形成螺旋纹凸起，凸起部的长度不小于主管道总长度的1/3，凸起部的间隙中有多个贯穿主管道壁的通孔。主管道中部为不同颜色标记的第一管体和第二管体；主管道尾部形成分叉结构并分别连接第三管体和第四管体，分叉部位设有转向阀门；主管道外壁标记有刻度线，对应的数值表示该刻度线到球形顶
天津护理 2019年4期2019-08-27
- 凯夫拉纤维增强型挠性接管管体变形检测方法及数值分析
管的使用过程中，管体会发生3种类型的变形：第1类是在充压状态下的变形；第2类是在外力（如剪切力、轴向力）作用下的变形，且均属于管体工作状态下的正常变形；第3类是局部异常变形，它是由于管体内部流体介质的压力变化而导致管体内部发生疲劳变形，一般发生在管体应力敏感薄弱的局部区域，当异常变形超过一定的范围后，会加速管体的破裂失效。Deckard［3］发现，当橡胶管体发生局部异常变形时，管体会在短期内破裂失效。如何有效识别管体的局部异常变形，同时又能排除管体正常变形
中国舰船研究 2019年4期2019-08-23
- 穿越用高韧性V150 钢级钻杆管体的研究
的情况下，提高了管体冲击韧性，20℃、7.5x10mm 冲击功达到90J 以上，在穿越施工现场应用2 年多以来没有发生因产品本身导致的质量问题。1 V150 钢级标准钻杆业基本采用美国石油协会的钻杆规范，最新版本为ANSI/API Spec 5DP—2009 标准（简称API 5DP—2009）第1 版，该标准没有V150 钢级。DS-1TM标准（钻井用管材产品规范）第三版中标重钻杆管体、厚壁钻杆管体均有V150 钢级，该标准对拉伸性能（表1）、夏比V 形
中国设备工程 2019年12期2019-08-05
- 山区饮水井井管及离心成型机关键技术研究
钢筋混凝土井管由管体模具同轴自振变频离心成型机带动管体模具高速旋转离心成型。该机主动离心成型机头、管体模具、从动离心成型机头长距离同轴，液压支护装置支护管体模具，解决了井管生产的偏心难题，如图2所示；可生产长1～18 m、采用无焊缝异形管箍的预应力钢筋混凝土井管，解决了因不同地区不同地层而特设井管的难题，实测合格率大于99.8%，成井深度可达600 m；管体模具两端设置独立式弹性夹具，更换方便，密封效果好，解决了跑浆难题，改善了井管生产环境；电控变频调速与
绿色科技 2019年6期2019-04-12
- 含细长孔ZTC4/TA2钛合金铸件界面熔合效果研究
界面熔合率随镶嵌管体表面粗糙度增加而降低。文中以钛合金精密细孔铸件的研制为背景，探索利用镶铸法制备钛合金精密细孔铸件的可行性，分析镶铸比对铸件界面熔合率的影响规律，为航空发动机及机体构件用钛合金精密复杂铸件的研制提供技术依据。1 试验材料与方法铸件由母体和管体构成，见图1。设计铸件长为140 mm，内径为Φ8 mm，外径分为Φ18 mm和Φ26 mm。母体采用ZTC4钛合金，管体采用壁厚为1 mm的 TA2纯钛管。铸件母体壁厚与管体壁厚之比为镶铸比，在保持
精密成形工程 2018年3期2018-05-24
- 一种色母粒管型脱水器
脱水器由罐体与内管体组合而成，内管体的管壁横向设置有多个弧形的过滤槽，过滤槽的槽边高低不一，作为优选，第一槽边与第二槽边的高度差的范围值设置为0.05mm～0.2mm。第一槽边的延长线与第二槽边的延长线形成夹角，作为优选，该夹角的范围值设置为5°～10°。初次成型的色母粒表面温度很高，需要浸泡在水中进行冷却，水夹杂着色母粒进入管型脱水器，安装在管型脱水器外部的吹风机驱动色母粒与水的混合物紧贴内管体的管壁往前移动，当经过横向设置于内管体管壁的过滤槽的时候，该
创新时代 2018年1期2018-01-24
- 管体坡口曲面数控加工技术研究
)·加工工艺·管体坡口曲面数控加工技术研究孙兴伟，朱新华,赵文涛，高春月,毕 超(沈阳工业大学 机械工程学院，沈阳 110870)通过建立正交管体相贯线数学模型，建立等角度及变角度管体坡口数学模型，将不同规格的管件坡口转化为数据点表示。对管体坡口加工原理进行分析，确立机床各个运动轴的联动关系。通过管体坡口数据，在SolidWorks中建立坡口管体三维模型及坡口加工专用机床三维模型，进行坡口加工运动仿真并对仿真结果进行分析。编制加工宏程序并进行实际加工检验
重型机械 2017年4期2017-08-07
- 基于BTC齿形的螺纹连接强度计算方法浅析
],公式(2)为管体的连接强度计算。其中:Pj—螺纹连接强度,N;P—管体连接强度,N;Yp—管体最小屈服强度,N/mm2;Up—管体最小抗拉强度,N/mm2;Ap—平端管横截面积,Ap=0.785 4(D2-d2),mm2;D—管体外径,mm;d—管体内径,mm。由公式(1)和公式(2)的计算方法,表1列出几种规格的管体连接强度和螺纹连接强度数据比较。从表1可以看出,同一规格不同钢级情况下,管体的连接强度有时大于管体螺纹连接强度,有时小于;在API 5C
四川冶金 2017年3期2017-07-18
- 一种微型高精度液位传感器
液位传感器，包括管体，管体内设有长度与管体长度相适配的PCB线路板，线路板上纵向均匀分布有若干全极磁开关，相邻两个全极磁开关的间隔为3～10mm，每两个相邻的全极磁开关之间均对应设有电阻，所有电阻串联；管体外套接有与管体相适配的磁性浮球，浮球内设有永磁体。本发明中的液位传感器，体积小，安装方便，精度高，可通过一个磁性浮球连续输出液位信号，应用范围更加广泛。
传感器世界 2017年4期2017-03-23
- 一种含中碳铬钼元素抗腐蚀油套管接箍
箍，其用于油套管管体的连接，所述接箍的两端均设有内螺纹，且分别连接一个油套管管体，油套管管体端部上设有外螺纹，所述外螺纹和内螺纹采用新型偏梯形圆锥螺纹，其螺距P设定为2牙/in，螺纹牙顶平行于管材母线，所述油套管管体和接箍的材质采用中碳铬钼系钢。本实用新型，内外螺纹均采用2牙/in螺距的螺纹，上扣速度大大增加，所以提高其上卸扣效率。因采用中碳铬钼系钢材质，抗腐蚀能力增强。
中国钼业 2017年3期2017-01-20
- 旋挖钻机钻杆管体开裂原因分析与解决方案
滨州旋挖钻机钻杆管体开裂原因分析与解决方案杨宏伟 乔居斌滨州学院机电工程系山东 滨州针对旋挖钻机钻杆使用过程中出现的管体开裂情况，综合考虑旋挖钻机作业时运行情况及钻杆材质、制造工艺等情况，查明开裂原因，并提出解决方案。该方案切实可行，可大幅减少钻杆管体开裂情况，对提高钻杆使用寿命及施工效率具有重要意义。旋挖钻机；钻杆；管体开裂旋挖钻机是目前基础施工中常见的钻孔灌注施工机械，图1为北京市三一重机有限公司生产的SR280R旋挖钻机，各主要部件如图1所示。钻杆是
海峡科技与产业 2016年10期2016-12-16
- 一种深孔螺钉防倒管
：包括具有内腔的管体（1），所述的管体（1）一端底面开有与管体（1）内腔相通的通孔，所述的通孔直径大于螺钉（4）杆径且小于螺钉（4）钉头直径，所述的管体（1）的另一端设置有提拉装置，使用时把螺钉（4）装入管体（1），螺钉（4）杆伸出管体（1）底面，将管体（1）放入模具如凸模（5）的深孔中，将螺钉（4）拧入下模座（6），使凸模（5）与下模座（6）紧固连接，管体（1）同时固紧在模具如凸模（5）的深孔中，当装拆螺钉（4）时，只需将螺钉（4）拧松，提拉管体（1），
科技资讯 2016年9期2016-05-14
- 天然气输送管道用L360钢HFW焊管失效分析
试验结果显示，该管体曾经过补焊，补焊组织中存在粗大的魏氏组织和马氏体组织，补焊金属与管体母材之间存在密集夹杂物。结果表明，管体补焊过程热输入较大、管体表面补焊工艺质量欠佳是导致管道打压泄漏的主要原因。焊管；HFW钢管；开裂；补焊1 失效管道概况管道输送是石油天然气最高效、最安全的运输方式，HFW焊管是常用的输送载体之一[1]。某天然气输送管道工程项目现场试压作业过程中，当管道内压上升至3.6 MPa时，发现试压段管道可能存在泄漏现象。经检查发现全长12 m
焊管 2015年9期2015-12-18
- 127 mm G105型钻杆腐蚀失效分析
宏观形貌分析钻杆管体外表面布满大小不一、深浅各异的点蚀坑，腐蚀区域布满红褐色的腐蚀产物。管体表面存在沿轴向分布、具有一定宽度、呈180°对角分布的2个腐蚀条带。该条带区点蚀坑密度和尺寸较大，点蚀深度较深。钻杆接头只是在局部区域出现了少量点蚀坑，腐蚀坑的尺寸较小。在钻杆管体与接头的过渡区，出现了严重的点蚀，如图1～2。图1 腐蚀失效宏观形貌图2 过渡区点蚀形貌采用MX-5型超声波测厚仪对腐蚀较严重的钻杆管体进行剩余壁厚测量，测量结果如表1所示。结果表明，钻杆
石油矿场机械 2015年10期2015-08-04
- 石油套管管体刺漏失效分析
［1-6］，套管管体发生刺漏失效的案例和研究比较少见。某井使用φ139.7mm×9.17 mm P110LC 规格套管，因供货记录丢失，故管体是无缝管还是焊管未知，固井试压时合格，但工作20d后发现管柱有漏失现象，套管柱分层试压结果显示水泥返高以下套管无问题，最终检测到漏失点位于149.5m 上部套管处。取出套管发现第13根套管距接箍1.80m处存在刺漏裂口，如图1所示。由图2可见，管体刺漏处两侧有较长的笔直凹痕，凹痕与刺漏点位于同一直线上。为查找管体刺漏
机械工程材料 2014年2期2014-12-11
- 变加速运动圆球附加质量和阻力仿真分析
动网格技术，计算管体域中黏性不可压流体中圆球做变加速运动时的附加质量、阻力和阻力因数，深入分析和研究在管体域中圆球变加速运动对附加质量、阻力和阻力因数的影响.1计算模型和计算方法1.1控制方程组水中运动物体满足非定常不可压NS方程，连续方程： vixi=0(1)动量方程：vit+vjvixj=Fi－1ρpxi+μρxjvixj(2)式中：vi和vj为速度；F为质量力；p为压力；ρ为流体密度；μ为流体动力黏性系数.1.2计算域、边界
计算机辅助工程 2014年3期2014-08-08
- 某点火器管体破裂失效诊断与控制
李 泉某点火器管体破裂失效诊断与控制饶中阳，李 泉（驻167厂军代室，四川 成都， 610106）某点火器在试验过程中发生管体破裂，通过结构分析、建立故障树逐项排查，找出导致管体破裂的原因为点火药柱破碎，从而燃速过快、产生局部高压。为保证产品质量，提出解决和控制措施，验证结果表明控制措施有效，杜绝了管体破裂问题的出现。点火器；管体破裂；失效诊断；控制弹药失效诊断与控制既可用于指导产品研制工作，从相应设计中发现失效隐患，及早采取防范措施；也可以用于失效问题
火工品 2014年4期2014-07-12
- 钻杆管体加厚端外过渡带打磨机
坊）1.概述钻杆管体端部加厚形成的外过渡带是管端加厚成型的关键部位，管体外过渡带位置的质量与钻杆的质量密切相连。经过镦锻和热处理后管体两端的加厚区存在镦锻模具挤压残留的飞边和热处理时产生的氧化皮，外观质量较差并且很容易造成后续偏心检测和磁粉探伤的误判，必须在热处理后将残留的飞边和管端过渡带处的氧化皮打磨去除（偏心测量和磁粉探伤均要求过渡带处表面光滑，管体其余部位不作要求）。钻杆管体生产厂家管体加厚端过渡带除锈作业仍然采用人工打磨和喷砂设备对全管体进行除锈处
设备管理与维修 2014年5期2014-05-03
- 紫外成像器件光电阴极封接焊料熔层缺陷对气密性的影响
了实现光电阴极与管体在真空中传递封接，保证封接气密性，必须要先在管体阴极封接盘中熔化一层低熔点焊料，这层焊料的质量好坏直接影响着封接气密性。另外，紫外光电阴极灵敏度和电子发射稳定性与传递温度有着重要关系，因此要求阴极封接焊料熔点不能太高。从制管总体工艺考虑，我们选用低熔点InSn合金为热铟封焊料，因其具有熔点低、塑性和流散性好、蒸气压低等特点[1-3]，特别适用于热膨胀系数不同的材料非匹配封接[4-6]。在对管体InSn焊料熔化过程中，常出现有焊料流散不均
应用光学 2014年6期2014-03-27
- 西部油田某井油管腐蚀失效分析
问题，分析了油管管体和结箍腐蚀差异性的原因。1 油管工况某井于2011年03月04日完井，该井于5月13日至6月1日分别进行了6次分级酸化，酸液主要成分为15%HCl＋1.5%HF＋3%HAc，还有缓蚀剂和其他有机物成分，酸化井段主要在5 831～6 165m，该管段压力为90MPa，温度为120℃。6月15日起出油管发现封隔器下的酸化井段油管外表面发生严重坑蚀，如图1所示，以点蚀为主，最大腐蚀坑深度约2mm，宽度最大约为15mm。接箍外表面腐蚀相对较轻，
腐蚀与防护 2013年7期2013-02-14
- 采空塌陷区管土相互作用特征分析
成了下塌土蠕变、管体局部暗悬、管体完全悬空外露和土体突发沉陷4个阶段。基于抗大变形钢特性及应变设计理念的管体应力—应变关系，对Ramberg-Osgood本构关系进行了二次开发。结合急倾斜煤层开采实例，利用FLAC3D数值模拟计算了塌陷宽度相同条件下，不同土体下沉变形时管体与地表土体相互作用及变形的关系，验证了管道在受采空塌陷作用下经过的各个阶段及受力特征。采空塌陷;管土相互作用;应力—应变关系;油气管道;受力特征;急倾斜煤层0 前言油气管道下伏采空区(尤
中国地质灾害与防治学报 2010年3期2010-09-08