热容_参考网

LNG管道水力计算和热力计算

度、密度、比定压热容随温度的变化。因此，水力计算和热力计算具有耦合关系。受掌握的数据限制， LNG组成中只考虑甲烷、乙烷、丙烷、氮4种组分。在热力计算中，忽略LNG管道内表面传热阻、工作管管壁热阻。2 微元管段水力计算基本公式对于微元管段，LNG从断面1流至断面2，水力计算基本公式见下式：(1)Δp=Δpf+Δploc(2)式中p1、p2——断面1、断面2上LNG绝对压力，Paρ——LNG密度，kg/m3g——重力加速度，m/s2h1、h2——断面1、断面

煤气与热力 2022年11期2022-11-23

热力学数据对1, 3-丁二烯燃烧特性的影响

构、生成焓、热容和熵的实验值. NIST-JANAF提供了少量分子在不同温度下的生成焓、热容和熵的实验值. 此外， Goldsmith等［16］最近报道了超过200种与燃烧相关的物质的热力学值. Verevkin等［17］收集并评估了烷烃、烯烃、炔烃、烷基苯、烷醇、醚、酮和醛、羧酸、酯及碳酸盐的生成焓. Burke等［18］汇编了碳氢化合物燃烧涉及的C1～C4小分子或自由基体系的热力学参数，对这些参数的不确定性进行了分析并给出推荐值

高等学校化学学报 2022年6期2022-07-18

左旋聚乳酸等温结晶动力学的超快扫描量热研究

s 后再升温的热容曲线图.由图可得，所有速率得到的热容曲线皆为单一的熔融峰.图1（b）为取1 000 K/s、5 000 K/s、10 000 K/s 3个扫描速率分别以各自最大的峰值作为参照进行归一化处理的对比图.由图看出，3个扫描速率得出的量热曲线中熔融峰的形状及面积大致相同，这说明了扫描速率的快慢并不会对此样品的结晶过程产生影响.因此排除是熔融-再结晶行为（扫描速率对样品的结晶过程产生影响判定为熔融-再结晶行为），推测结晶相中存在一种或多种晶型.因

伊犁师范大学学报(自然科学版) 2022年1期2022-07-06

双基药燃烧产物热物性参数计算分析

导热系数和比定压热容有关。目前主要采用两种方法估算纯气体的热物性参数:一是完全经验法,即采用实验数据的拟合公式进行计算,但公式的使用范围不能超过用于拟合的实验数据的范围,而且对原始实验数据的精度和数量有要求;二是半经验半理论法,即用理论方法推导出公式型式,再根据实验数据确定公式中的常数。半经验半理论法有理论和实验数据的支撑,得到的公式更加符合实际且可靠,因此使用广泛。对于混合气体生成物的热物性参数,则需要考虑其中的气体组分及含量。因此,本文主要讨论对于不同

弹道学报 2022年2期2022-07-01

基于优化包覆层结构的高压单芯电缆暂态热路建模方法

分层计算出各自的热容热阻参数。然而，刘刚等学者指出，皱纹铝护套与绕包带间的空气介质存在强制对流传热热阻，并且皱纹铝护套凹进部分与绕包带接触存在接触热阻[2]。由于电缆包覆层内部各层结构交错复杂、传热类型多样，不能将包覆层中的绕包带、气隙、皱纹铝护套视为独立结构串联建模。为了进一步提高电缆暂态载流量计算精度，本文将绕包带、气隙层、皱纹铝护套合并为一层(包覆层)，构建高压单芯电缆暂态热路模型。为了获取包覆层的热阻热容参数，首先进行第1次电缆暂态温升实验，基于实

广东电力 2022年4期2022-04-28

AGA8方程的积分与应用

参数的计算如定容热容、焦耳-汤姆逊系数、等温焓差、等温熵差等，涉及到状态方程积分的问题[3-5]。在文献[2]基础上，研究了AGA8方程的积分问题，并与其互为补充，进一步拓展和完善了AGA8方程在天然气物性计算方面的应用，对AGA8方程的推广具有重要的工程意义。1 AGA8积分表达式及理想气体物性1.1 积分表达式用AGA8方程计算天然气物性时，其共同特点是都涉及到特定式子的积分，该积分表达式为：式中：bn、cn、kn为AGA8方程常数，见文献[1]中表B

石油工业技术监督 2022年2期2022-03-02

有效热容三要素在智能声学气体传感中的应用分析

声弛豫过程；有效热容；气体分子特性0 引言人类的日常生活和各种工业生产都与各种各样的气体密切联系，气体传感器则是传感器中品种及数量最庞大、实用化程度最高的一类[1]。寻找低成本、寿命长、功耗小、受工作环境影响小、可实时连续在线检测、具有适中灵敏度和易于大规律应用的新型智能气体传感技术具有迫切的现实需求。超声传感技术以器件结构简易、耐用性好、成本低和鲁棒性好等特点，在气体泄漏和气体成分监测等领域得到了广泛应用[2]。利用不同成分气体中声速不同的特性进行气体成

机械与电子 2021年11期2021-11-27

高温空气热化学物理计算模型研究

化学反应以及焓和热容等物性参数随温度和密度的演化规律进行了研究，并预测了飞行器高速飞行时驻点处的空气组分、压缩比、温度、热容以及比热等参数随飞行速度的变化.2 理论模型2.1 平衡态组分根据标准大气模型，海平面附近空气中N2、O2、Ar的体积分数分别为78.084%、20.9476%、0.934%，三者相加大于99.9%，因此可以忽略其它组分的影响，按此体积分数比例的N2-O2-Ar空气作为计算初始条件.在飞行器高速飞行推出强激波作用下，其周围空气主要发生

原子与分子物理学报 2021年3期2021-08-16

焓法与显热容法在建筑相变蓄热技术数值模拟中的应用

表明，相变材料因热容量大、热密度高、热稳定性良好成为了可持续性建筑创新节能的新方向，其在墙壁、地板和屋顶等建筑围护结构中的节能效果也已经被证实。相变材料在建筑中使用大大减少了制冷和空调的电力需求[2]，由于相变过程中的相变潜热有效减少了温度波动，尤其是因太阳辐射负荷引起的波动，在节省能源的同时也满足了人们的舒适性要求。将暂时不用的热量储存起来，在需要时将其放出，进而提高热能的利用率是相变材料的储能过程。在相变过程中通过嵌入相变材料建筑材料或复合材料热通量在

辽宁工业大学学报(自然科学版) 2021年3期2021-06-24

水溶液中蛋白质的热力学性质*

不同种类蛋白质的热容、吉布斯函数和焓等热力学量[1,2].Haynie和Freire用DSC方法测定了蛋白质在折叠/伸展转变时的焓变[3].Oylumluoglu用巨正则系综理论计算了水溶液中蛋白质Mb，Lys，Cyt，Rns的熵、焓、热容以及吉布斯函数随温度的变化，并与Privalov等的实验数据进行了对照，发现理论值与实验值符合得很好[4-6].热容是表征化学变化非常重要的热力学量，熵也是重要的热力学函数.通过对相关热力学函数的研究，我们可以更深入地理

曲阜师范大学学报(自然科学版) 2021年1期2021-01-22

ZnCl2/CaCl2 混合盐液体除湿剂比定压热容测定

响极大，而比定压热容是其中关键特性之一，因此，高精度比定压热容数据的测定与计算具有重要实际应用价值[6-7]。Reddy 等[8]从热力学角度分析了液体除湿剂的比定压热容及其他关键物性参数对液体除湿空调系统性能的影响。进一步地，Wang 等[9]基于液体除湿剂比定压热容及其他主要物性参数发展了一种预测除湿机性能的经验公式。目前，常用的液体除湿剂有氯化钙(CaCl2)、氯化锌(ZnCl2)、溴化锂(LiBr)和硝酸钙(Ca(NO3)2)等盐水溶液。CaCl2

高校化学工程学报 2020年5期2020-11-24

超线性势下玻色-爱因斯坦凝聚的平均场近似

临界温度TC以及热容CV.1 超线性势的态密度D(E)考虑s维超线性势下描述的玻色子，其单粒子哈密顿量H可以写为其中pi是粒子的动量，ki是线性势的系数，xi是粒子的坐标，m是粒子的质量，s是空间维度.为简化问题，采取平均场近似，从统计物理中的相空间态密度出发来讨论玻色-爱因斯坦凝聚.式中E>0，且0≤x1，x2，…≤E.相空间体积为(具体推导过程见附录)(1)态密度D(E)为(2)图1 态密度D(E)随能量E的变化关系2 超线性势下凝聚温度TC在上节获得

湖北文理学院学报 2020年8期2020-08-25

相变微胶囊/加气混凝土复合材料的热工性能

研究集中在比定压热容方面，缺乏对导热系数和蓄热系数两者相结合的研究，不利于系统揭示该新材料的蓄热性能[5-7]．除此之外，加气混凝土(aerated concrete,AC)是一种节能绿色建筑墙体材料，具有质轻、孔隙率高、保温性能好等特点，近些年来得到了广泛使用[8]．而目前针对相变复合建筑材料的研究大多集中在传统建筑材料(如水泥、石膏板等)方面，鲜有研究涉及高孔隙率加气混凝土．本文制备了相变微胶囊/加气混凝土复合材料(以下简称复合材料)，测试了其干密度和

建筑材料学报 2020年2期2020-05-15

第Ⅲ族元素磷化物热力学性质理论研究

的热力学性质，如热容、自由能、热膨胀系数和熵等，通常与其弹性及力学等物理性质紧密相关，决定着材料在高温下的性能及存在形式[17-20]。目前许多理论和实验研究已经对第Ⅲ族元素磷化物的电子结构和光学性质做出了系统研究[1,5]，但对于这类材料的热力学性质研究报道得较少。Daoud等[21]利用准谐Debye 模型详细研究了AlP 在0～2000 K 和0～10 GPa 范围内的熵、Debye 温度、热容等热力学性质，发现AlP 的热力学性质随着温度或压力做单

化工学报 2020年1期2020-03-10

运用关联式计算火焰温度初探

焓的计算又要使用热容数据。气体的热容随温度变化，一般可用多项式表达。对恒压热容，最常用的是如下四因数关联式[1]：Cp=A+BT+CT2+DT3(1)多数与式(1)有关的公开出版的数据所采用的温度T的单位是K，恒压热容Cp的单位是cal/(mol·K)或J/(mol·K)，系数A、B、C、D是经验常数。尽管一些文献[2,3]给出了与许多化合物对应的经验常数数据，但却对采用这些数据时公式(1)的适用范围没有明确说明。火焰温度，也叫燃烧温度，是指燃烧过程中可燃

四川化工 2020年1期2020-03-04

“比热容”不应简称“比热”

称应该称为“质量热容”或“比热容”。然而，《现代汉语词典》(第7版)设有词条“比热”，其释义为“比热容的简称”;并在词条“比热容”的释义中又特别说明“简称比热”。必须指出，无论是以往惯例还是辞书，将量“比热容”简称为“比热”都是错误的。GB/T 3101—1993《有关量、单位和符号的一般规则》附录A《物理量名称中所用术语的规则》(该规则在ISO 80000—1:2009《量和单位总则》中已改为规范性附录)A5． 1规定:“形容词‘质量[的](massic

无锡职业技术学院学报 2020年4期2020-01-02

基于主动加热光纤法的冻土相变温度场特征分析*

取导热系数、体积热容量和相变潜热等冻土热物理性质参数是开展地层温度场分析和评价的前提条件( 胡田飞，2015) 。土壤热物性参数的常规测试方法分为稳态法和瞬态法( 尹飞，2008; 郑志涛，2013) 。后者在测量时间、成本和可移植性方面都优于前者( He et al.，2008) 。线热源法是瞬态法的一种，具有测量快速、操作简单的优点，在工程中得到了广泛的应用( 杨杰，2014) 。与其他传感器相比，光纤传感器具有体积小、灵敏度高、抗电磁干扰、耐化学腐蚀

工程地质学报 2019年5期2019-10-26

恒流环境下锂离子电池热参数估计

内阻;开路电压;热容;换热系数DOI：10.15938/j.emc.2019.06.000中图分类号文献标志码：A 文章编号：1007 -449X（2019）06 -0000 -00Abstract：Internal resistance（R）， open circuit voltage（Uocv）， heat capacity（mCH） and heat transfer coefficient（k） are key parameters of lith

电机与控制学报 2019年6期2019-07-22

炸药爆轰热力学数据非线性拟合方法研究❋

采用Kast平均热容法[8-9]，这种计算方法基于平均热容建立，在精确计算中存在不足，导致爆轰参数计算得不准确。从理论角度分析，能量守恒法[9]计算爆温具有较高的精度，然而，由于理论数据的缺失，能量守恒最终确定的爆轰温度一般根据理论数据估算得出；同时，在编程计算中发现，爆轰产物一般十余种，若不对热力学参数进行处理，能量守恒法需要反复迭代大量数据，程序繁琐[10]且容易出错。因此，利用拟合的方法确定一种函数关系变得非常必要，在此基础上再建立求解爆轰参数的数学

爆破器材 2019年3期2019-06-05

利用化工软件PROII实现热容的快速估算

课程中对理想气体热容和真实气体热容的估算繁琐费时问题，结合教材实例，利用现代化工模拟软件 PROII 对一定温度、压力下的气态有机物理想气体热容和真实气体热容进行估算。结果表明：化工模拟软件PROII 能够快捷准确地实现传统化工计算中热容的估算，可以明显提高教学成效。【关键词】现代化工计算 热容 估算【基金项目】本文受青海大学课程建设2017ZYHXKC08项目资助。【中图分类号】G64	【文献标识码】A 【文章编号】2095-3089（2019）03-0

课程教育研究 2019年3期2019-03-29

高铝渣黏度和热力学性质分析

算了炉渣的黏度、热容和焓变。结果表明，炉渣黏度随MgO和碱度的增加而降低，随Al2O3含量的增加而增大。随着MgO、Al2O3和碱度的增加，炉渣热容增大，但相比较而言，碱度对炉渣热容的影响最小。炉渣焓变随MgO和Al2O3含量的增加而显著增大，随碱度的增大而降低。从能量利用的角度来看，炉渣MgO和Al2O3含量的增加将增大因炉渣排出而带走的热量，而碱度的增大有利于减少高炉系统的能量消耗。高炉炉渣是高炉炼铁过程中最主要的副产品之一，在高炉生产中发挥着重要的作

金属世界 2019年1期2019-03-12

阻温系数：从能量传递到结构尺寸

阻率中包含了材料热容的影响。这可以从简化的能量载流子(声子或电子)单一散射时间的公式中看出。在单一散射时间的框架下，导热系数可以写成式(4)：(4)热阻率表示成：ρT=1k=3(ρcvl)(5)式中：热容c是随温度发生变化的；载流子的平均自由程l也随温度发生变化。这两种现象纠缠在一起，就形成我们经常看到的导热系数随温度发生变化的峰值(见图2)[2]。 峰左边导热系数随温度的变化主要是热容的影响所致，其右边是缺陷-声子及声子-声子散射共同影响所致，其中也有热

重庆科技学院学报（自然科学版） 2019年6期2019-02-11

氮化镓结构和热力学性质第一性原理计算

度和压力下的等体热容。可以看到，在温度较低时，热容随温度迅速增加；当升高到一定温度时，热容变化微小，趋近于一个极限值。而压力对热容的影响较小。图3 热容随温度压强变化曲线3 结论文中运用基于密度泛函理论的SIESTA软件，优化几何结构，计算氮化镓晶体能量。晶格参数的计算与实验测量所得到的吻合比较好，并计算了体弹模量。热膨胀系数随温度、压强的变化曲线，表明纤锌矿结构氮化镓对温度更加敏感。体积变化曲线及定体热容曲线都表明，低压强对于其热力学性质影响不大；定体热

上饶师范学院学报 2018年6期2019-01-03

基于卫星推进剂剩余量测量的热容法数值仿真

显著的经济效益。热容法是近期提出的新的对推进剂剩余量进行测量的方法,其工作原理是使用加热器对贮箱壁面进行加热,利用特定功率下贮箱的温度变化数据计算贮箱和推进剂的热容,对比在轨实际测量结果以及不同推进剂剩余量下的模型计算结果,估算出贮箱内的推进剂剩余量。与其他测量方法相比,热容法在卫星寿命末期的测量精度比较高[2]。此外,热容法还具有硬件配置简单、占有星上资源少等优点,而且不受卫星入轨初始条件的限制,可对并联贮箱结构中任一贮箱的推进剂剩余量进行测量[3]。由

导航与控制 2018年6期2018-12-14

BaLiF3晶体的弹性及热力学性质研究

性模量BT、等体热容Cv、热膨胀系数α，即：(6)(7)(8)在式(8)中，γ为格林艾森参数，可表示为：(9)2 结果与讨论2.1 BaLiF3的弹性性质本文采用广义梯度近似GGA-PBEsol对BaLiF3晶体的晶胞进行了几何结构优化，计算了零温、零压下BaLiF3平衡晶格常数，如表1所示.从表1中可以看出，我们计算的BaLiF3的晶格常数为0.3978 nm，仅比实验值0.3996 nm[1]和0.3995 nm[6]略小，与其他的理论值也很接近[20

信阳师范学院学报（自然科学版） 2018年3期2018-08-10

LD双端泵浦Nd∶YAG方形晶体热容激光器温度场

效果[1-3]。热容激光器能够有效地改善工作介质发射激光时的温度分布曲线。激光二极管泵浦的全固态热容激光器,不仅具有固体激光器的优势,还融合了热容激光器的特点,使激光器研究得到了更好的发展[4-6]。通过对LD双端泵浦的热容激光器进行研究,以Nd∶YAG方形晶体为模型,分析了当热传导系数变化的情况下激光器的热效应。根据热容激光器的管理模式,对方形激光晶体的实际工作特点进行分析,分别建立泵浦阶段和冷却阶段的晶体热模型和不同的热传导方程。然后利用变热传导系数、

激光与红外 2018年6期2018-07-02

热容法测量推进剂剩余量的地面试验*

以内的指标要求.热容法是近期提出的新的推进剂剩余量测量方法.与其他测量方法相比，热容法在卫星寿命末期测量精度比较高[8]，另外，热容法还具有硬件配置简单、占有星上资源少等优点，而且不受卫星入轨初始条件的限制，可对并联贮箱结构中任一贮箱的推进剂剩余量进行测量[9].本文对具体贮箱进行了基于热容法的推进剂剩余量精确测量方法的地面试验研究，对不同试液装填量在不同加热工况下，在不同测温点的热响应数据进行了采集，并对试验数据进行分析.1 热容法的基本原理热容法(th

空间控制技术与应用 2018年1期2018-03-24

不同温度条件下烟丝—发烟剂体系热物性研究

m2/s)，体积热容增大[再造烟叶丝0.17～2.70 MJ/(m3·K)、烤烟丝0.15～1.45 MJ/(m3·K)]；随含水率(湿基含水率0%～13%)的增大，烟草物料导热系数增大、热扩散系数减小、体积热容增大；随发烟剂含量(0%～25%)的增大，烟草物料导热系数呈增大趋势，但变化很小[再造烟叶丝增大0.005 W/(m·K)，烤烟丝增大0.006 W/(m·K)]，热扩散系数减小(再造烟叶丝减小0.069 mm2/s，烤烟丝减小0.069 mm2/

食品与机械 2017年9期2017-11-16

Ni- Nb及Ni- Cu体系Fcc相的热容测定

u体系Fcc相的热容测定郭菲1王静静1朱娜琼1鲁晓刚1,2(1.上海大学材料科学与工程学院，上海 200444；2.上海大学材料基因组工程研究院，上海 200444)为了测定Ni- Nb及Ni- Cu体系fcc相的热容，制备了4个合金样品，分别是(原子分数)Ni- 4%Nb、Ni- 8%Nb、Ni- 8%Cu和Ni- 15%Cu，1 200 ℃保温7天后快速水淬得到fcc相组织。采用差示扫描热分析法(DSC)和高温量热仪(96lineMHTC)测得Ni-

上海金属 2017年2期2017-09-06

高压下Ti2AlX(X=C,N)∗的结构、力学性能及热力学性质

2AlN体模量、热容及热膨胀系数的影响.结果表明,随着温度的升高,Ti2AlN与Ti2AlC的体模量下降.定容热容与定压热容的变化趋势相同,但在高温下,定容热容遵循Dulong-Petit极限,温度对热容的影响效果较压力明显.温度与压力对Ti2AlN与Ti2AlC线膨胀系数的影响主要发生在低温区域.Ti2AlN与Ti2AlC,力学性能,热力学性质,第一性原理1 引 言Mn+1AXn相材料为三元层状化合物,其中M代表过渡金属元素,A代表A组元金属元素,X代表

物理学报 2017年14期2017-08-08

二氧化碳的自由度和热容*

氧化碳的自由度和热容*曹小鸽 杨 杨(西安交通大学城市学院 陕西 西安 710018)讨论了二氧化碳的自由度和热容问题.指出二氧化碳分子虽然由3个原子组成，但由于是直线型结构，所以只有2个转动自由度，单纯按原子数对分子分类从而确定其自由度的方法是有局限性的.计算了二氧化碳气体的摩尔定体热容随温度的变化，并和实验数据作了比较，指出振动对热容的贡献，即使在常温下也不可忽略不计.二氧化碳 自由度 热容 振动1 引言《大学物理》教科书在讲述理想气体的内能等问题时，

物理通报 2017年2期2017-02-15

摩尔气体定压热容与定容热容之差之比的准确计算

)﻿摩尔气体定压热容与定容热容之差之比的准确计算吴义彬(南昌市老科学技术工作者协会 江西 南昌 330003)(收稿日期：2016-05-19)实际气体玻尔兹曼因子方程不仅与热力学基础知识一脉相承,涵盖并超越了理想气体方程、范德瓦尔斯方程与维里方程，而且在宏观特性参量与微观特性参量之间架起了衔接的桥梁,真正实现了对摩尔气体定压热容与定容热容之差、之比的准确计算.玻尔兹曼因子方法 实际气体玻尔兹曼因子方程 摩尔表面自由能 定压热容 定容热容1 引言“热力学的

物理通报 2016年10期2016-11-30

Fcc Pt的热力学性质和热物理性质的CALPHAD研究

bs自由能、熵和热容等）和热物理性质（包括体积、热膨胀系数和弹性模量等），揭示了热力学性质和热物理性质的内在联系。面心立方Pt CALPHAD Debye-Grüneisen模型热力学性质热物理性质经过数十年的发展，CALPHAD方法在材料科学研究和工程应用上受到越来越多的关注，已经成为一种成熟、强大的材料热力学和扩散动力学计算模拟技术。在传统CALPHAD方法中，Gibbs自由能是以温度T和压强P作为变量，而实验数据一般都是在常压下测得的，因此目前绝

上海金属 2016年6期2016-09-05

四硼酸锂水溶液体系的热容及离子相互作用

酸锂水溶液体系的热容及离子相互作用李珑，张思思，刘元会，郭亚飞，邓天龙(天津市海洋资源与化学重点实验室，天津科技大学化工与材料学院，天津300457)摘要采用Setaram BT 2.15微量热仪测定了Li2B4O7-H2O体系( Li2B4O7的浓度为0. 00415～0. 4208 mol/kg) 在298. 15，308. 15和323. 15 K下的热容，分别计算了不同温度和浓度下的表观摩尔热容，并获得了不同温度下表观摩尔热容与浓度的关系式.基于L

高等学校化学学报 2016年2期2016-03-21

基于蚁群算法对有机物热容的预测研究

蚁群算法对有机物热容的预测研究白帆时静洁（江苏富淼科技股份有限公司，江苏张家港215613）根据定量构效关系（QSPR）原理，研究有机物热容与其分子结构间的内在定量关系。以650种有机化合物作为样本集，随机选择520种作为训练集，130种作为测试集，采用蚁群算法（ACO）进行变量选择，得到5个特征描述符作为模型的输入变量，结合多元线性回归（MLR）方法建立了蚁群-多元线性回归（ACO-MLR）预测模型。研究结果表明：ACO-MLR模型的训练集和测试集的复相

化工管理 2016年21期2016-03-14

甲基苯基碳酸酯合成氨基甲酸甲酯热力学分析

成焓变、绝对熵和热容等数据采用 Benson 法［7］和Joback［8］法估算。1.1 298.15 K时理想气体的标准摩尔生成热和绝对熵的计算1.2 理想气体热容Cp的计算要计算不同温度下各组分的生成热，需要不同温度下的热容Cp。Benson法［8］计算热容精度较好，但Benson法给出基团的热容数据较少，温度间隔太大。因此，采用精度较好，处理物质种类较多的Joback 法［8-9］计算各物质热容。T表1 Benson法基团贡献的和Table 1  a

化学工业与工程 2016年1期2016-02-04

重力场和强磁场中费米气体的热力学性质

影响逐渐放大；对热容的影响有极大值.重力场使系统的热容随磁场的振荡几乎不变、使化学势的振荡中心下移.重力场；强磁场；费米气体；热力学性质0 引言近年来,研究外势及相互作用同时对热力学系统的影响成为热点课题.特别是对谐振势约束下的量子系统进行了较为深入的研究,取得了一系列的成果[1－10].磁场是一种重要的约束[11],对于强磁场约束下费米气体的性质有不少研究.如,文献[12]研究了强磁场中弱相互作用费米气体的稳定性.文献[13]研究了强磁场中超冷费米气体的

计算物理 2015年6期2015-12-31

尿嘧啶和5-溴尿嘧啶的低温热容

-溴尿嘧啶的低温热容张晓晔1,2薛 斌1,*程 泽1,2谭志诚2史 全2,*(1沈阳工业大学石油化工学院,辽宁辽阳111003;2中国科学院大连化学物理研究所热化学实验室,辽宁省能源材料热化学重点实验室,洁净能源国家实验室,辽宁大连116023)采用综合物性测量系统(PPMS)的热容测量模块在1.9-300 K温度区间内对两种药物中间体(尿嘧啶和5-溴尿嘧啶)的低温热容进行了测量与研究.结果表明,在测量温区内两种化合物的低温热容随温度的上升而逐步增加,无任

物理化学学报 2015年3期2015-12-29

三聚磷酸铝催化合成阿司匹林的热力学分析

反应焓、绝对熵和热容的估算(1)(2)式中ni为对应的基团数量；δ为对称数，其中水杨酸的δ=3，乙酸酐的δ=1，乙酸的δ=9，阿司匹林的δ=3；θ为光学异构体数，由于水杨酸、乙酸酐、乙酸和阿司匹林均无光学异构体，故θ=1。1.3.2 液态条件各组分生成焓的估算：由于采用Benson计算的焓值均为气态值，而反应的体系为液态，故需要进行气液换算，采用公式:(3)(4)其中n为基团数目，ε为汽化能，1 cal≈4.1868 J，1.3.3 各温度下液态反应体系各

中国生化药物杂志 2015年3期2015-07-07

Ca掺杂对ZnO氧化物热学性能的影响

杂的ZnO的晶格热容均随温度升高不断增大；Ca 掺杂的ZnO具有较高的晶格热容；纯的ZnO和Ca 掺杂的ZnO的晶格热容在最高温度900K分别达到16.5 Cal.mol-1K-1和31.7 Cal.mol-1K-1.纯的ZnO和Ca 掺杂的ZnO的德拜温度θD均随温度升高不断增大，Ca 掺杂的ZnO的德拜温度θD均高于纯的ZnO. Ca掺杂在ZnO中引入了新的振动模式.Ca掺杂ZnO氧化物应该具有较高的晶格热导率.ZnO； Ca掺杂； 热学性能1 引 言

原子与分子物理学报 2015年4期2015-03-23

DSC 法测定联苯乙醇/异丙醇/正丙醇二元溶液的比定压热容

丙醇溶液的比定压热容(cp)数据.本文测量了联苯在乙醇、正丙醇、异丙醇中不同温度和组成下的比定压热容，并对数据进行了关联，对联苯结晶过程涉及到的热力学基础数据进行了补充.1 材料与方法1.1 试剂与仪器联苯，质量分数99.7%,，使用之前经过多次结晶提纯，经色谱检测无杂峰；无水乙醇、异丙醇，分析纯，维科特(天津)化工产品贸易有限公司；正丙醇，分析纯，博欧特(天津)化工产品贸易有限公司.DSC-200F3 型差示扫描量热仪，德国NETZSCH公司.1.2 仪

天津科技大学学报 2015年4期2015-01-08

基于物流焓值的换热网络夹点设计方法

、压降[18]、热容流率随温度变化[19]及热损失[20]等条件下的夹点技术法。Linnhoff夹点技术法是基于物流平均热容流率，利用问题表格法来确定换热网络夹点位置[16]，而石油物流热容随温度变化较大，因此热容流率随温度变化较大[19]；其次，对于石油物流通过查图法求取其热容，进而计算热容流率时误差较大[21]；再者，石油物流常利用焓值关联式来求取物流在一定温度下的焓值[21]。因此笔者提出了基于物流焓值的换热网络夹点设计法。1 夹点位置的确定①下面结

化工自动化及仪表 2014年7期2014-08-03

物质热力学函数温度系数的通用计算方法

力函数(摩尔定压热容、焓、熵)值.由于热力学性质表大多只给出的整百K下的标准热力函数值，当计算某一非整百K温度的热力函数值时，就必须利用2个或若干个相邻温度的标准数据进行插值，导致较大误差产生.因此，1961年，美国的研究人员提出，考虑到物质的摩尔定压热容与焓、熵的相互耦合关系，可用最小二乘法拟合出计算热力函数的多项式温度系数，达到方便求解某一温度范围内，任意温度下热力函数的目的［1］.20世纪七八十年代，利用相似的方法，美国刘易斯研究中心通过计算机程序计

北京航空航天大学学报 2014年2期2014-03-19

碱性硅酸钠溶液的恒压热容

而关于硅酸钠溶液热容的研究还未见文献报道．本文用C80微热量计步进升温的方法测定了一系列不同模数及不同浓度的碱性硅酸钠溶液(NaOH-Na2SiO3-H2O)在298 K～363 K范围内的恒压热容，并建立了该溶液体系恒压热容随总浓度、模数及温度变化的模型方程，可为相关工艺设计及优化提供基础数据．1 实验部分1.1 试剂和量热仪器NaOH(s)(天津试剂三厂)，偏硅酸钠Na2SiO3·9H2O(s)(天津市光复精细化工研究所)均为优级纯试剂．NaOH(aq

湖南师范大学自然科学学报 2013年3期2013-11-21

DSC 法测定联苯的热力学性质与纯度

、结晶焓和比定压热容进行测定，对已报道的数据进行对比验证，对报道较少的联苯热力学数据进行补充.另外介绍了利用DSC 测得联苯纯度的方法.1 材料与方法1.1 试剂、仪器及设备联苯，质量分数99.7%，结晶提纯后使用.DSC–200F3 型差示扫描量热仪，德国NETZSCH公司.1.2 联苯熔点、熔融焓(结晶焓)的测定过程测量前对仪器进行温度校正和灵敏度校正.为了验证仪器的可靠性，利用DSC 测试标准样品铟的熔点为156.60,℃，与理论温度156.61,℃

天津科技大学学报 2013年6期2013-11-08

低温下理想气体的热容

下理想气体的定容热容，其包含平动热容、转动热容Nk和振动热容个部分，而振动热容在常温范围内一般不予考虑［1］208.但是，若是按照上面的公式，定容热容在低温下应该仍然为常数，这一点显然与热力学第三定律的一个重要推论相矛盾，即在温度T趋近于零的时候物质系统的热容量应该趋于零.所以上面所提到的理想气体的定容热容只是限于常温下才能近似成立.本文通过运用量子统计力学的方法，利用波尔兹曼分布的配分函数并借助于计算机数值求解的方法来验证理想气体的平动、转动以及振动热容

河南教育学院学报（自然科学版） 2013年2期2013-10-16

固体物理学教学中的模型化研究*

响。2 晶格量子热容模型固体热容主要由晶格热容和电子热容组成，只有在极低温度下，电子热容才有贡献，且贡献很小，所以往往讨论的热容仅限于固体的晶格热容。对于晶格热容而言，只要知道简正振动的频率，就可以直接根据热容公式写出热容。但对于具体晶体，计算出3N个简正频率是一件不可完成的任务。在一般讨论时，常常采用爱因斯坦模型与德拜模型。2.1 爱因斯坦模型爱因斯坦假设晶格中各原子的振动可以看作是相互独立的，所有原子都具有同一频率ω0［2］，每个原子有三个自由度，则整

九江学院学报(自然科学版) 2013年3期2013-10-16

AIIIBV型异构化合物热容优化

的AIIIBV相热容值(单位：J/(mol·K)[4] for AIIIBV compounds[4]分析文献报道的热容数据发现，具有相同原子总数的AIIIBV异构相化合物的低温热容值在实验误差范围内几乎相同，并且这种规律可以推广到熔点温度，即具有相同原子总数的AIIIBV异构相化合物，它们在熔点以下的热容值基本相等。为此，本工作假设这些化合物不发生结构转变，分析其低温热容数据，并采用最小二乘法对所研究相的热容函数关系进行计算，推导得到该化合物的热容表达式

中山大学学报(自然科学版)(中英文) 2013年4期2013-04-24

NaOH-NaAl(OH)4-H2O三元溶液体系的比定压热容

关于铝酸钠溶液的热容实验研究非常有限。HOVEY等[2]运用了流动热量仪测定温度为10～50 ℃常压条件下铝酸钠溶液的热容，但是他们仅测定两组不同的苛性比的溶液。MASHOVETS等[3]采用静态量热法测定了温度在150～300 ℃之间铝酸钠溶液的热容，但不在恒定压强条件下，同时溶液中Al2O3的质量分数在1%～1.5%内，远低于实际工业生产的需要。MAGALHAES等[4]运用采集流动热量仪测定了铝酸钠溶液在离子强度小于 6 mol/kg及不同苛性比条件

中国有色金属学报 2012年10期2012-12-14

R717气相和液相平均比定压热容的几种线性拟合比较*

之间的平均比定压热容，从而根据c=Vh/Vt来计算温度。但温度是求解值时，温度未知不能按照平均比热的定义式计算或查表，因此，需要建立新的模型来计算平均比热，即建立平均比热与温度的线性关系式来求解温度Vt.定压热容是热力学基础数据之一，不同温度下焓变和熵变计算都需要定压热容。气体热容包括理想气体热容和真实气体热容，理想气体热容与压力无关，等于低压下真实气体热容，在绝大多数情况下也等于常压下气体热容。而气相R717（氨）用在工业中大部分是处于低压环境，当然，液

科学之友 2012年18期2012-08-22

单壁碳纳米管中受限水的热容及饱和含水量

纳米管中受限水的热容及饱和含水量梁晓凡，曲媛媛，温 涛，黄定海(天津大学材料科学与工程学院，天津 300072)单壁碳纳米管纳米级的管径使其成为一种准一维的容器．用示差扫描量热的方法对受限于单壁碳纳米管中水的热容进行研究，结果显示，受限水的热容-温度曲线在所测量的温度范围内并未出现熔融峰，并且相比于同温度下的本体水，单壁碳纳米管中受限水的热容有反常的降低．红外光谱显示，单壁碳纳米管内水的氢键强度相对本体水变弱．结合红外结果可知，受限水热容反常降低的现象是因

天津大学学报(自然科学与工程技术版) 2012年3期2012-06-07

液体纯物质导热系数的预测

需要液体的密度和热容或沸点下蒸发焓数据，计算较烦。本研究在Weber[ 8]方程和Sato-Riedel法的基础上，将随温度变化需由手册查取的密度和热容变量用对比温度计算，提出了估算液体导热系数的计算精度较高的估算式。1　有机物导热系数的关联Weber等的导热系数方程为：λL=0.430CPLρL(ρL/M)1/3(1)式中λL为液体的导热系数，W/(m.K);CPL为液体的等压热容, J/(g.K)；ρL为液体的密度，g/cm3;M为液体的摩尔质量，g/

化学工业与工程 2012年2期2012-04-09

浅谈临界参数在化工计算中的应用

ρ。2.2 气体热容的计算气态有机物在不同温度下的理想气体热容有许多计算方法，其中 Rihanni－Doraiswa－my基团贡献法是一种简便、精度高的方法。该方法将有机物分解成若干基团，将基团对化合物热容的贡献值相加得到化合物的热容值。计算公式如下：式中，Cpo为理想气体摩尔热容、T为温度、ni为i型基团的数目。真实气体热容的计算需考虑压力对热容的影响，通常气体压力大于3.54×102kPa时应该采用普遍化热容校正图来计算，该图反应Cp与对比压力Pr及对

科学之友 2011年22期2011-06-13

简谐晶体高温比热的量子修正

处理了晶格的低温热容问题,而高温部分晶格的热容仍然采用的是传统的隆-帕替定律。本文在对晶格热容的高温温区处理上,考虑到量子效应,对点阵的高温热容加以了量子修正。晶格;热容;量子修正固体热容是物质热性质的重要参量之一,人们对固体热容的研究由来已久,经典统计理论曾用能量均分定理讨论过晶体振动的热容,成功地解释了杜隆-帕替定律常温和高温下固体热容的实验规律[1],但它不能说明低温下热容量随温度变化的实验事实。爱因斯坦应用普朗克量子论假定晶体中所有原子都以相同的频

合肥师范学院学报 2010年6期2010-11-14

固体热容两种物理模型的分析和比较

26000）固体热容两种物理模型的分析和比较宋学丽（锡林郭勒职业技术学院 机械与电力工程系，内蒙古 锡盟 026000）固体热容是反映晶体热学性质的一个重要物理量，对固体热容的具体求解是一个相当复杂的问题,在一般讨论中,常采用爱因斯坦模型及德拜模型.其实验结果的理论解释是贯穿整个统计物理学的一个重要问题，由于假设模型的不同导致所得的结果各自有自己不同的特点.分别针对两种模型在高温和低温时的特点进行分析和讨论，并把两种模型进行对比，分析理论与实验出现差异的原

赤峰学院学报·自然科学版 2010年12期2010-10-20

丙二烯二氯化膦水解过程的热力学计算及分析*

如蒸发潜热、气体热容和液体热容、气体标准摩尔熵、相变熵。利用键能法计算了气体的标准反应热，计算了实际反应条件下的反应热、吉布斯自由能及相关反应的化学平衡常数，并对反应体系的特点进行了分析，估算数据可为理论研究、工程设计与放大及生产提供参考。热力学分析；基团贡献；盖斯定律；丙二烯二氯化膦化学工业是国民经济的支柱产业，作为其理论基础的化学工程学与工艺学也得到了长足的发展，其研究范围也从化学品制造、石油化工、精细化工等核心领域，逐渐向轻工、食品、生物工程、制药工

化学工程师 2010年11期2010-09-07

硼砂水溶液的低温热容及热化学性质研究

硼砂水溶液的低温热容及热化学性质研究孟庆芬1谭志诚＊,2董亚萍1冯海涛1李 武1(1中国科学院青海盐湖研究所，西宁810008)(2中国科学院大连化学物理研究所，中国离子液体实验室和热化学实验室，大连116023)利用精密绝热量热仪测定了0.03355 mol·kg-1的硼砂水溶液在78~351 K温区的热容，从实验热容测定结果得到了该水溶液的凝固点为272.905 K。用最小二乘法将实验热容值对温度进行拟合，建立了该溶液的热容随温度变化的多项式方程。根据

无机化学学报 2010年8期2010-09-06

熔化凝固问题的Keller盒式格式

熔化凝固问题的显热容模型的Keller盒式格式，运用冻结系数法证明了该格式的无条件稳定性，并给出了数值算例.显热容法；盒式格式；稳定性数值求解熔化凝固问题的显热容模型[1]的控制方程具有强非线性性，其热参数是依赖于温度的函数.在数值求解中，发生相变的温度区间的选取对计算结果有较大影响.为克服这一缺点，1985年，Hsiao对显热容模型做了改进[2].Keller盒式格式是Keller在1970年提出的一种差分格式[3].1984年，Meek和Norbury

肇庆学院学报 2010年2期2010-09-04